亿力江滨a区工程模板施工方案

目录一编制依据1二工程概况1三、施工布署2四质量目标2五地下室底板集水坑模板施工2六地下室底底板恻模施工3六后浇带模板施工及保护3八墙体模板设计4九柱模板设计11十梁模板设计17十一楼板模板设计29十二模板施工质量控制41十三成品保护42十四安全文明施工措施42十五环境保护措施43十六砼浇筑方案43十七、应急预案44模板工程施工方案一、编制依据11亿力江滨A区上部工程施工合同文本12北京中华建规划设计研究院有限公司工程编号亿力江滨A区设计图纸13混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）14建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）2002年版15建筑施工模板安全技术规范JGJ162200816建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166200817建筑施工高空作业安全技术规程（JGJ332002）18福州市建筑工程施工现场安全管理标准19建筑施工手册第四版110建筑施工计算手册江正荣著111建筑结构荷载规范GB500092001112木结构设计规范GB500052003二、工程概况建设开发概况亿力江滨A区工程A2楼位于福州市台江区排尾路99号，北侧与排尾路相邻，南侧隔江滨大道与闽江相邻，东侧与江滨世茂楼盘相邻，西侧与君临闽江楼盘相邻。建设单位福州亿力房地产有限责任公司，监理单位郑州中兴工程监理有限公司，设计单位北京中华建规划设计研究院有限公司，施工单位福建省九龙建设集团有限公司。本工程结构形式为框架剪力墙结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度七度，耐火等级一级。本工程地上46层，地下一层，建筑总高度1399M，主楼标准层层高295M，土000标高相当于零标高810M。要求工期总工期日历690天，质量要求符合工程施工质量验收规范合格要求。上部剪力墙厚度200450MM，主要梁截面为450600、200750等，楼板厚度为80120MM。地下室主要钢筋混凝土构件地下室墙厚300MM、400MM、450MM、500MM。柱子尺有500500、600600、600700、600750、5001100等；剪力墙厚300450MM，主要梁截面有300800，600900，5001100，750800、3001100、5001350等；地下室顶板为250及300MM厚。上部剪力墙厚度200450MM，主要梁截面为450600、200750等，楼板厚度为80120MM。三、施工部署根据本工程特点，地下室按后浇带分为四个区域施工，A1楼、A2楼、A3楼及地下室入口处依次流水施工，模板全部配置。主楼部分按每栋楼作为一个施工段，由两个木工班组组成模板队进行流水施工，墙模板配置一套，梁板模及支撑配置三套，阳台等悬挑部分根据进度和气候条件，适当增加支撑套数（主要是冬季施工）。材料面板183091518复膜（涂膜）胶合板主次楞墙体50503方钢管，4835钢管；楼板100100木方；支撑4835钢管架；对拉螺丝12四、质量目标31分项合格率为100，拆模后的混凝土外观光洁度均匀一致，外观较好。32实测目标值现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法（）项目允许偏差检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线和钢尺检查基础10截面内部尺寸桩，墙，梁4，5钢尺检查不大于5M6层高垂直度大于5M8用经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2用钢尺检查表面平整（2M长度上）5用2M靠尺和楔形塞尺检查五、地下室底板集水坑模板施工41底板集水坑模板集水坑和电梯井坑侧模采用189151830胶合板，龙骨为100100木方600设置一道；按照设计要求事先在现场制作完成。42底板集水坑模板的支设A先铺设集水坑上表面的钢丝网两层，钢丝网与集水坑的上层钢筋绑扎在一起，并且保证上部钢筋的保护层厚度。根据集水坑的尺寸将钢丝网每间隔450剪出一个直径70的洞，以方便振捣混凝土，边侧的洞距离集水坑边侧不小于300。然后在钢丝网上绑扎一排直径20的钢筋，待浇筑混凝土防止钢丝网模板的上浮。B将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置100100木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并且保证集水坑侧模的垂直度。C为检查模板的垂直度平整度,安装前事先在坑侧竖向主筋上捆绑钢筋保护层垫块,限制坑模侧向位移43底板集水坑模板的拆除A待集水坑混凝土强度达到标准值的30时，方可拆除集水坑模板。B先拆除斜撑和横撑，然后拆除龙骨和侧模。拆除模板时不得使用大锤以防止模板碰撞混凝土开裂。C模板拆除后及时清理黏结物，拆下的配件及时集中收集管理。六、地下室底板侧模施工底板外侧模墙厚400，M5水泥砂浆砌筑，里侧抹灰，待干燥后做防水。七、后浇带模板施工及保护71基础后浇带模板78轴、1112轴基础设有后浇带，模板采用双层网眼55钢丝网后背直径16钢筋，钢筋用铅丝与钢板网绑牢。72后浇带模板的支拆用18厚胶合板模板，用100100木方做龙骨，并将两侧用钢管做横撑，待浇筑完混凝土强度达到标准值30时拆除模板，并将此处的混凝土凿毛。钢板网将留置于混凝土总不用取出。73后浇带的保护基础底板处后浇带防护在后浇带两侧砌筑三皮砖，砖上覆盖木龙骨、多层板及防水薄膜，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度。74后浇带模板支拆后浇带应自成体系，为确保支撑不被工人误拆，应做好标记予以区别。后浇带模板的拆除必须在后浇带混凝土达到设计强度之后方可拆除。八、墙体模板设计地下室墙体模板设计参数信息1基本参数次楞内龙骨间距MM305；穿墙螺栓水平间距MM305；主楞外龙骨间距MM700；穿墙螺栓竖向间距MM700；对拉螺栓直径MMM12；2主楞信息龙骨材料钢楞；截面类型矩形；宽度MM5000；高度MM5000；壁厚MM300；钢楞截面惯性矩ICM42085；钢楞截面抵抗矩WCM3834；主楞肢数2；3次楞信息龙骨材料钢楞；截面类型矩形；宽度MM5000；高度MM5000；壁厚MM300；钢楞截面惯性矩ICM42085；钢楞截面抵抗矩WCM3834；次楞肢数1；4面板参数面板类型胶合面板；面板厚度MM1800；面板弹性模量N/MM2600000；面板抗弯强度设计值FCN/MM21300顺纹；5木方和钢楞方木抗弯强度设计值FCN/MM21100；方木弹性模量EN/MM2900000；钢楞弹性模量EN/MM220600000；钢楞抗弯强度设计值FCN/MM220500；墙模板设计简图墙模板荷载标准值计算其中混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，取5H；T混凝土的入模温度，取25；V混凝土的浇筑速度，取2M/H；H模板计算高度，取4000M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得5152KN/M2、96000KN/M2，取较小值5152KN/M2作为本工程计算荷载。墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下其中，M面板计算最大弯距NMM；L计算跨度内楞间距L3050MM；Q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q11251520905564KN/M；其中090为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯距M0155643052052KNM；按以下公式进行面板抗弯强度验算其中，面板承受的应力N/MM2；M面板计算最大弯距NMM；W面板的截面抵抗矩B面板截面宽度，H面板截面厚度；W1000180180/654104MM3；F面板截面的抗弯强度设计值N/MM2；F13000N/MM2；面板截面的最大应力计算值M/W52105/54104963N/MM2；面板截面的最大应力计算值963N/MM2小于面板截面的抗弯强度设计值F13N/MM2，满足要求2挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下其中，Q作用在模板上的侧压力线荷载Q515203051571N/MM；L计算跨度内楞间距L305MM；E面板的弹性模量E6000N/MM2；I面板的截面惯性矩I1000183/12486103MM4；面板的最大允许挠度值12MM；面板的最大挠度计算值067715713054/100600048610303MM；面板的最大挠度计算值03MM小于等于面板的最大允许挠度值12MM，满足要求墙模板内外楞的计算一内楞木或钢直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为截面类型为矩形，宽度50MM，高度50MM，壁厚为3MM；内钢楞截面抵抗矩W834CM3；内钢楞截面惯性矩I2085CM4；内楞计算简图1内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算其中，M内楞跨中计算最大弯距NMM；L计算跨度外楞间距L7000MM；Q作用在内楞上的线荷载，它包括新浇混凝土侧压力设计值Q1556403051697KN/M；内楞的最大弯距M011697072083KNM；内楞的抗弯强度应满足下式其中，内楞承受的应力N/MM2；M内楞计算最大弯距NMM；W内楞的截面抵抗矩MM3，W834103；F内楞的抗弯强度设计值N/MM2；F205000N/MM2；内楞的最大应力计算值83105/8341039952N/MM2；内楞的抗弯强度设计值F205N/MM2；内楞的最大应力计算值9952N/MM2小于内楞的抗弯强度设计值F205N/MM2，满足要求2内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值。挠度验算公式如下其中，内楞的最大挠度MM；Q作用在内楞上的线荷载KN/MQ515203051571KN/M；L计算跨度外楞间距L7000MM；E内楞弹性模量（N/MM2）E20600000N/MM2；I内楞截面惯性矩MM4，I209105；内楞的最大挠度计算值06771571/17004/10020600020910506MM；内楞的最大容许挠度值14MM；内楞的最大挠度计算值06MM小于内楞的最大容许挠度值14MM，满足要求500二外楞钢承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为截面类型为矩形，宽度50MM，高度50MM，壁厚为3MM；外钢楞截面抵抗矩W2834CM3；外钢楞截面惯性矩I22085CM4；外楞计算简图1外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式其中，作用在外楞的荷载P5564070351363KN；外楞计算跨度对拉螺栓水平间距L350MM；外楞最大弯矩M0175163035083KNM；强度验算公式其中，外楞的最大应力计算值N/MM2M外楞的最大弯距NMM；M83105NMMW外楞的净截面抵抗矩；W2834103MM3；F外楞的强度设计值N/MM2，F205000N/MM2；外楞的最大应力计算值83105/8341034976N/MM2；外楞的最大应力计算值4976N/MM2小于外楞的抗弯强度设计值F205N/MM2,满足要求2外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下其中，P内楞作用在支座上的荷载KN/MP5152070351662KN/M；外楞最大挠度MM；L计算跨度水平螺栓间距L350MM；E外楞弹性模量（N/MM2）E20600000N/MM2；I外楞截面惯性矩MM4，I209105；外楞的最大挠度计算值114612623503/100206000220910501MM；外楞的最大容许挠度值07MM；外楞的最大挠度计算值01MM小于外楞的最大容许挠度值07MM，满足要求穿墙螺栓的计算计算公式如下其中N穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积MM2；F穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；查表得穿墙螺栓的型号M12；穿墙螺栓有效直径985MM；穿墙螺栓有效面积A76MM2；穿墙螺栓最大容许拉力值N170105761031292KN；穿墙螺栓所受的最大拉力N556070351363KN。穿墙螺栓所受的最大拉力N1363KN略大于5穿墙螺栓最大容许拉力值N1292KN，基本满足要求。上部墙体模板设计上部结构墙体模板的设计用料除螺栓宜采用M14外与上面的计算均相同，4排外楞与楼面的距离分别为200MM,700MM,700MM,900MM。施工条件除考虑混凝土入模温度有可能在50015外，其余的均同地下室墙体模板的施工条件。设计计算从略。九、柱模板设计5001100柱模板计算书柱模板基本参数柱模板的截面宽度B500MM，柱模板的截面高度H1100MM，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L3100MM，柱箍间距计算跨度D500MM。柱箍采用双钢管48MM30MM。柱模板竖楞截面宽度50MM，高度50MM。B方向竖楞3根，H方向竖楞5根。面板厚度18MM，剪切强度14N/MM2，抗弯强度150N/MM2，弹性模量60000N/MM4。竖楞采用矩形钢楞，宽50MM，高50MM,壁厚为3MM,W834CM3,I2085CM45002242241100262262262262柱模板支撑计算简图柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，为0时表示无资料取200/T15，取5000H；T混凝土的入模温度，取25000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3000M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F157600KN/M2考虑结构的重要性系数09，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1095760051840KN/M2柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下2632632623110KN/MAB面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距050M。荷载计算值Q125184005001400000050031104KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W5000180180/62700CM3；I5000180180180/122430CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取1500N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M010012025920140000026302630214KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F021410001000/270007938N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V0677259202634/10060002430000571MM面板的最大挠度小于2625/250,满足要求竖楞木方的计算竖楞矩形钢管直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下5005005001633KN/MAB竖楞木方计算简图竖楞的计算宽度取BH两方向最大间距0263M。荷载计算值Q1251840026316330KN/M按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q8165/050016330KN/M最大弯矩M01QL201163300500500408KNM最大剪力Q060500163304899KN最大支座力N110500163308981KN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W834CM3；I2085CM4；1抗弯强度计算M011633052041KNM41105NMM抗弯计算强度F41105/8341034916N/MM2抗弯计算强度小于205N/MM2,满足要求2挠度计算最大变形V06771360850004/10020610320910502MM最大挠度小于5000/500,满足要求B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载PP12518402250500700KN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。660350KN700KN350KNAB支撑钢管计算简图15220000支撑钢管弯矩图KNM700700350350350350700700支撑钢管剪力图KN变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下660292KN583KN292KNAB支撑钢管变形计算受力图00001141支撑钢管变形图MM经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX1522KNM最大变形VMAX1141MM最大支座力QMAX6998KN抗弯计算强度F1522106/8982000016945N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于660/500MM,满足要求B方向对拉螺栓的计算计算公式NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；对拉螺栓的直径MM12对拉螺栓有效直径MM10对拉螺栓有效面积MM2A76000对拉螺栓最大容许拉力值KNN12920对拉螺栓所受的最大拉力KNN6998对拉螺栓强度验算满足要求H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载PP12518414000002630500817KN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。447367447408KN816KN816KN816KN408KNAB支撑钢管计算简图03590514支撑钢管弯矩图KNM变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下447367447340KN680KN680KN680KN340KNAB支撑钢管变形计算受力图01180015支撑钢管变形图MM经过连续梁的计算得到最大弯矩MMAX0514KNM最大变形VMAX0118MM最大支座力QMAX12912KN抗弯计算强度F0514106/898200005723N/MM2支撑钢管的抗弯计算强度小于2050N/MM2,满足要求支撑钢管的最大挠度小于4467/500MM,满足要求H方向对拉螺栓的计算计算公式NNFA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积MM2；F对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；对拉螺栓的直径MM12对拉螺栓有效直径MM10对拉螺栓有效面积MM2A76000对拉螺栓最大容许拉力值KNN12920对拉螺栓所受的最大拉力KNN12912对拉螺栓强度验算满足要求其它柱模用料同上，柱截面大于600MM的柱箍中间加1根M12螺栓；柱截面大于1000MM的柱箍中间加2根M12螺栓，计算从略。十、梁模板设计侧模设计5001350大梁侧模设计梁模板基本参数梁截面宽度B500MM，梁截面高度H1350MM，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14MM，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离即计算跨度400MM。梁模板使用的木方截面100100MM，梁模板截面侧面木方距离400MM。梁底模面板厚度H18MM，弹性模量E6000N/MM2，抗弯强度F15N/MM2。梁侧模面板厚度H18MM，弹性模量E6000N/MM2，抗弯强度F15N/MM2。梁模板荷载标准值计算模板自重0500KN/M2；钢筋自重1500KN/M3；混凝土自重24000KN/M3；施工荷载标准值2500KN/M2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值其中C混凝土的重力密度，取24000KN/M3；T新浇混凝土的初凝时间，为0时表示无资料取200/T15，取5000H；T混凝土的入模温度，取25000；V混凝土的浇筑速度，取2500M/H；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1050M；1外加剂影响修正系数，取1200；2混凝土坍落度影响修正系数，取1150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F125190KN/M2考虑结构的重要性系数09，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1092520022680KN/M2考虑结构的重要性系数09，倒混凝土时产生的荷载标准值F20940003600KN/M2。梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载Q12226814036013543546N/MM面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为67290CM3；I13500180180180/126561CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取1500N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M010012030618144860040004000697KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F069710001000/729009557N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V0677306184004/10060006561001348MM面板的最大挠度小于4000/250,满足要求穿梁螺栓计算计算公式NNFA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面积MM2；F穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/MM2；穿梁螺栓承受最大拉力N122268140360135040/11742KN穿梁螺栓直径为14MM；穿梁螺栓有效直径为116MM；穿梁螺栓有效面积为A105000MM2；穿梁螺栓最大容许拉力值为N17850KN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N17418KN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400MM。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求其它梁侧模的用料同上，梁高900MM以下的不用加对拉螺栓，外梁高900MM以上的梁侧模中间应加1根M12螺栓500。梁支撑设计5001350大梁支撑设计计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008。计算参数模板支架搭设高度为36M，梁截面BD500MM1350MM，立杆的纵距跨度方向L090M，立杆的步距H120M，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18MM，抗弯强度150N/MM2，弹性模量60000N/MM4。木方100100MM，间距350MM，抗弯强度130N/MM2，弹性模量90000N/MM4。梁底支撑木方长度090M。梁顶托采用100100MM木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重050KN/M2，混凝土钢筋自重2550KN/M3，施工活荷载250KN/M2。图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为4832。模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑09的结构重要系数，静荷载标准值Q10925500135005000500050015716KN/M考虑09的结构重要系数，活荷载标准值Q209250005001125KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W5000180180/62700CM3；I5000180180180/122430CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取1500N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M010012015716141125035003500250KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F025010001000/270009271N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V0677157163504/10060002430001095MM面板的最大挠度小于3500/250,满足要求梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算1钢筋混凝土梁自重KN/MQ1255001350035012049KN/M2模板的自重线荷载KN/MQ205000350213500500/05001120KN/M3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN经计算得到，活荷载标准值P12500050003500438KN考虑09的结构重要系数，均布荷载Q0912012049120112014222KN/M考虑09的结构重要系数，集中荷载P0914004380551KN900055KN1422KN/MAB木方计算简图12800000变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下9001317KN/MAB变形计算受力图00001137木方变形图MM经过计算得到从左到右各支座力分别为N13831KNN23831KN经过计算得到最大弯矩M1279KNM经过计算得到最大支座F3831KN经过计算得到最大变形V1137MM木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100010001000/616667CM3；I1000100010001000/1283333CM4；1木方抗弯强度计算抗弯计算强度F1279106/1666667767N/MM2木方的抗弯计算强度小于11N/MM2,满足要求2木方挠度计算最大变形V1137MM木方的最大挠度小于9000/250,满足要求（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重Q0096KN/M。900900900383KN383KN383KN383KN383KN383KN383KN383KNAB托梁计算简图07640896托梁弯矩图KNM变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下900900900329KN329KN329KN329KN329KN329KN329KN329KNAB托梁变形计算受力图05890048托梁变形图MM经过计算得到最大弯矩M0896KNM经过计算得到最大支座F10893KN经过计算得到最大变形V0589MM顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100010001000/616667CM3；I1000100010001000/1283333CM4；1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度F0896106/1666667538N/MM2顶托梁的抗弯计算强度小于11N/MM2,满足要求2顶托梁挠度计算最大变形V0589MM顶托梁的最大挠度小于9000/250,满足要求扣件抗滑移的计算上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为其中N立杆的轴心压力最大值，它包括横杆的最大支座反力N110893KN已经包括组合系数脚手架钢管的自重N209120013636000529KNN10893052911423KNI计算立杆的截面回转半径，I159CM；A立杆净截面面积，A4501CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4729CM3；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，A030M；H最大步距，H120M；L0计算长度，取1200203001800M；由长细比，为1800/16113；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I查表得到0497；经计算得到11423/049745051097N/MM2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算F,满足要求750800梁模支撑设计计算参数模板支架搭设高度为29M，梁截面BD750MM800MM，立杆的纵距跨度方向L120M，立杆的步距H120M，梁底设置2道承重立杆。面板厚度18MM，抗弯强度13N/MM2，弹性模量60000N/MM2。木方100100MM，间距350MM，抗弯强度11N/MM2，弹性模量90000N/MM2。梁底支撑木方长度090M。梁顶托采用100100MM木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重050KN/M2，混凝土钢筋自重2550KN/M3，施工活荷载250KN/M2。图1梁模板支撑架立面简图具体计算略。300800梁模支撑设计计算参数模板支架搭设高度为29M，梁截面BD300MM800MM，立杆的纵距跨度方向L150M，立杆的步距H150M，梁底设置2道承重立杆。面板厚度18MM，抗弯强度13N/MM2，弹性模量60000N/MM2。木方100100MM，间距400MM，抗弯强度11N/MM2，弹性模量90000N/MM2。梁底支撑木方长度090M。梁顶托采用100100MM木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重050KN/M2，混凝土钢筋自重2550KN/M3，施工活荷载250KN/M2。梁模板支撑架立面简图具体计算略。600900梁模支撑设计计算参数模板支架搭设高度为29M，梁截面BD600MM900MM，立杆的纵距跨度方向L090M，立杆的步距H120M，梁底设置2道承重立杆。面板厚度18MM，抗弯强度13N/MM2，弹性模量60000N/MM2。木方100100MM，间距400MM，抗弯强度11N/MM2，弹性模量90000N/MM2。梁底支撑木方长度090M。梁顶托采用100100MM木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重050KN/M2，混凝土钢筋自重2500KN/M3，施工活荷载250KN/M2。梁模板支撑架立面简图具体计算略。3001100梁模支撑设计计算参数模板支架搭设高度为26M，梁截面BD300MM1100MM，立杆的纵距跨度方向L150M，立杆的步距H120M，梁底设置2道承重立杆。面板厚度18MM，抗弯强度13N/MM2，弹性模量60000N/MM2。木方100100MM，间距400MM，抗弯强度11N/MM2，弹性模量90000N/MM2。梁底支撑木方长度090M。梁顶托采用100100MM木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重050KN/M2，混凝土钢筋自重2500KN/M3，施工活荷载500KN/M2。图1梁模板支撑架立面简图具体计算略。十一、楼板模板设计地下室顶板模板设计计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008。计算参数模板支架搭设高度为36M，立杆的纵距B120M，立杆的横距L120M，立杆的步距H150M。面板厚度18MM，抗弯强度13N/MM2，弹性模量60000N/MM2。木方100100MM，间距390MM，抗弯强度11N/MM2，弹性模量90000N/MM2。梁顶托采用100100MM木方。模板自重030KN/M2，混凝土钢筋自重2500KN/M3，施工活荷载150KN/M2。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑09的结构重要系数，静荷载标准值Q1092500003001200030012008424KN/M考虑09的结构重要系数，活荷载标准值Q209150012001620KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W12000180180/66480CM3；I12000180180180/125832CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取13N/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M01001208424141620039003900188KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F018810001000/648002905N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V067784243904/10060005832000377MM面板的最大挠度小于3900/250,满足要求支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1荷载的计算1钢筋混凝土板自重KN/MQ1125000030003902925KN/M2模板的自重线荷载KN/MQ12030003900117KN/M3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN/M经计算得到，活荷载标准值Q21500000003900585KN/M考虑09的结构重要系数，静荷载Q109120292512001173285KN/M考虑09的结构重要系数，活荷载Q20914005850737KN/M2木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q5363/12004469KN/M最大弯矩M01QL2014471201200644KNM最大剪力Q06120044693218KN最大支座力N11120044695900KN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100010001000/616667CM3；I1000100010001000/1283333CM4；1木方抗弯强度计算抗弯计算强度F0644106/1666667386N/MM2木方的抗弯计算强度小于11N/MM2,满足要求2木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3042KN/M最大变形V06773042120004/100900000833333350569MM木方的最大挠度小于12000/250,满足要求托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P5900KN均布荷载取托梁的自重Q0096KN/M。120012001200590KN590KN590KN590KN590KN590KN590KN590KN590KN590KN010KN/MAB托梁计算简图18882028托梁弯矩图KNM变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下120012001200402KN402KN402KN402KN402KN402KN402KN402KN402KN402KN010KN/MAB托梁变形计算受力图19260130托梁变形图MM经过计算得到最大弯矩M2028KNM经过计算得到最大支座F20020KN经过计算得到最大变形V1926MM顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100010001000/616667CM3；I1000100010001000/1283333CM4；1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度F2028106/16666671217N/MM2顶托梁的抗弯计算强度小于1112130N/MM2,满足要求2顶托梁挠度计算最大变形V1926MM顶托梁的最大挠度小于12000/250,满足要求立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架钢管的自重KNNG1011836000425KN钢管的自重计算参照碗件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2模板的自重KNNG20300120012000432KN3钢筋混凝土楼板自重KNNG32500003001200120010800KN考虑09的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG09NG1NG2NG310491KN。2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑09的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ0915000000120012001944KN3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N120NG140NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为其中N立杆的轴心压力设计值，N1531KNI计算立杆的截面回转半径，I159CM；A立杆净截面面积，A4501CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4729CM3；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，A030M；H最大步距，H150M；L0计算长度，取1500203002100M；由长细比，为2100/16132；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I查表得到0386；经计算得到15311/038645088026N/MM2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算F,满足要求上部楼板模板设计计算参数模板支架搭设高度为28M，立杆的纵距B150M，立杆的横距L150M，立杆的步距H160M。面板厚度18MM，抗弯强度13/MM2，弹性模量60000N/MM2。木方100100MM，间距370MM，抗弯强度11/MM2，弹性模量90000N/MM2。梁顶托采用100100MM木方。模板自重030KN/M2，混凝土钢筋自重2500KN/M3，施工活荷载25N/M2。扣件计算折减系数取100。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑09的结构重要系数，静荷载标准值Q1092500001201500030015004455KN/M考虑09的结构重要系数，活荷载标准值Q209150015002025KN/M面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为68100CM3；I15000180180180/127290CM4；1抗弯强度计算FM/WF其中F面板的抗弯强度计算值N/MM2；M面板的最大弯距NMM；W面板的净截面抵抗矩；F面板的抗弯强度设计值，取13/MM2；M0100QL2其中Q荷载设计值KN/M；经计算得到M01001204455142025037003700112KNM经计算得到面板抗弯强度计算值F011210001000/810001383N/MM2面板的抗弯强度验算FF,满足要求2挠度计算V0677QL4/100EIVL/250面板最大挠度计算值V067744553704/10060007290000129MM面板的最大挠度小于3700/250,满足要求支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1荷载的计算1钢筋混凝土板自重KN/MQ1125000012003701110KN/M2模板的自重线荷载KN/MQ12030003700111KN/M3活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载KN/M经计算得到，活荷载标准值Q21500000003700555KN/M考虑09的结构重要系数，静荷载Q109120111012001111319KN/M考虑09的结构重要系数，活荷载Q20914005550699KN/M2木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下均布荷载Q3363/15002242KN/M最大弯矩M01QL2012241501500504KNM最大剪力Q06150022422018KN最大支座力N11150022423700KN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100010001000/616667CM3；I1000100010001000/1283333CM4；1木方抗弯强度计算抗弯计算强度F0504106/1666667303N/MM2木方的抗弯计算强度小于11MM2,满足要求2木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1221KN/M最大变形V06771221150004/100900000833333350558MM木方的最大挠度小于15000/250,满足要求托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P3700KN均布荷载取托梁的自重Q0096KN/M。150015001500370KN370KN370KN370KN370KN370KN370KN370KN370KN370KN370KN370KN370KN010KN/MAB托梁计算简图17612163托梁弯矩图KNM变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下150015001500201KN201KN201KN201KN201KN201KN201KN201KN201KN201KN201KN201KN201KN010KN/MAB托梁变形计算受力图25260167托梁变形图MM经过计算得到最大弯矩M2162KNM经过计算得到最大支座F16606KN经过计算得到最大变形V2526MM顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W100010001000/616667CM3；I1000100010001000/1283333CM4；1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度F2162106/16666671297N/MM2顶托梁的抗弯计算强度小于1112130N/MM2,满足要求2顶托梁挠度计算最大变形V2526MM顶托梁的最大挠度小于15000/250,满足要求立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1静荷载标准值包括以下内容1脚手架钢管的自重KNNG1011428300323KN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2模板的自重KNNG20300150015000675KN3钢筋混凝土楼板自重KNNG3250000120150015006750KN考虑09的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG09NG1NG2NG36973KN。2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑09的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ0915000000150015003037KN3不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N120NG140NQ立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为其中N立杆的轴心压力设计值，N1262KNI计算立杆的截面回转半径，I159CM；A立杆净截面面积，A4501CM2；W立杆净截面模量抵抗矩,W4729CM3；F钢管立杆抗压强度设计值，F20500N/MM2；A立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，A035M；H最大步距，H180M；L0计算长度，取1800203502500M；由长细比，为2500/16156；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/I查表得到0288；经计算得到12620/02884509738N/MM2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算F,满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW090914WKLAH2/10其中WK风荷载