链式运输传动减速器系统设计

链式运输传动减速器系统设计1设计任务设计一用于链式运输机的传动装置。三班制连续工作，连续单向运转，载荷平稳，小批量生产，运输链速度允许误差为运输链速度的5。已知数据运输链牵引力F/KN5输送速度V/M/S06链轮节圆直径D/MM280使用年限、年102传动方案分析合理的传动方案，首先应满足工作机的性能要求，其次应满足工作可靠，转动效率高，结构简单，结构紧凑，成本低廉，工艺性好，使用和维护方便等要求。任何一个方案，要满足上述所有要求是十分困G19602的，要G3822方G19766G7481G6323G4462和G16792G8616G2520G12193传动方案，G13491G12621G1872G20050，满足G7380G1039要和G7380G3534本的要求，G9994G2530G2164G1209G11842G16760。本装置G18331用G4649G5332式G1016G13435圆G7621G21843轮传动，高速G17736G12483连G6521G17885G6333G5389性G7621G19156G13864G17736G3132，低速G17736G12483G18331用G21843式G13864G17736G3132。3原动件的选择与传动比的分配31原动件的选择设计任G2165要求G1955速G3132的输G1849G2163率为G226KG90。G13792传动装置的效率G168G32G168A1G168A2A0A0G168A3式G1025G168A1G16G16G16G16G16G21843轮传动效率G168A2G16G16G16G16G16G9390动G17736G6227的效率G168A4G16G16G16G16G16G13864G17736G3132的效率G5132G16277机G7812效率G2454G16277G19480G159321附表1常用机械传动效率机G7812传动G12879G3423传动效率圆G7621G21843轮传动G19393式传动0G286G2520G288G708G26G16G28G13435G12946度G709G5332式传动0G28G230G286圆G19193G21843轮传动G19393式传动0G28G230G28G26G708G26G168G13435G12946度G709G5332式传动0G2820G285链传动G21843G5430链0G28G26G9390G4388链0G286G9390动G17736G6227G708一G4557G7090G2880G28G285G13864G17736G31320G28G28G160G28G285G11017动机所G19668G2163率为G51A5G32G51A7/G168G51A8G32FV/1000G168A8KG58G7693据链式运输机工作机的G12879G3423，可G2474工作机效率G168A8G320G286传动装置的G5647效率G168G32G168A1A2G168A2A4G168A4A2G21843轮传动效率G168A1G320G28G28G9390动G17736G6227的效率G168A2G320G28G28G13864G17736G3132的效率G168A4G320G288G1680992099309820913所G19668G11017动机的G2163率为G51A5343KG58链轮的转速N601000V/PID41R/MINNDIAN81041R/MIN3281640R/MING7609G2454G13783G10822G159329G71339G2033G8505G11842G4462G2419动机的G3423G2507为Y132M16G20081G4462G2163率为PCD4KG58。满载转速G81A6G32G2860G85/MG76G81G20081G4462转G11709为20NG103M，G7380G3835转G11709为22NG103M32传动比的分配G11013G2419G3999数据G1209G2462G2033G8505G11842G4462的G2419动机的转速可G11842G4462G5647传动G8616INM/N960/41234，G7693据IA1I5131一G13435G21843轮传动的传动G8616IA1G326G1120G13435G21843轮的传动G8616G76A2G32G22G284各轴动力与运动参数的计算G4570G2520G17736G1186高速G13435G2052低速G13435G1393次G13546G2507为G265G17736、G266G17736、G267G1773641各轴的转速G81A9960R/MING81A10G32G81A6/G76A1G32G2860/6G32160G85/MG76G81G81A11G32G81A9/G76A2G32160/G22G28G32G231G85/MG76G8142各轴的的输入功率G51A5G32G23KG90G51A9G32G51A5G13G168A12A1G32G23G1040G28G28G1040G288KG90G32G2288KG90G51A10G32G51A9G13G168A1A2G32G2288G1040G28G28G1040G28G28KG90G32G22802KG90G51A11G32G51A10G13G168A2A4G32G22802G1040G28G28G1040G288KG90G32G2268G28KG9043各轴的转矩G55A9G32G2855G104610G13G83/G81G32G2855G104610G104G2288G114G2860G32G2285G10410A13NG103MMG55A10G32G2855G104610G13G83/G81G32G2855G104610G104G22802G114160G322268G10410A13NG103MMG55A11G32G2855G104610G13G83/G81G32G2855G104610G104G2268G28G114G231G3285G282G10410A13NG103MM5传动零件的计算51选高速级齿轮计算511选高速级齿轮类型、精度等级材料及齿数G6365G3282所G12046的传动方案，G17885用直G21843圆G7621G21843轮传动。运输机为一G14336工作机G3132，速度G993高，G6937G17885用G26G13435G12946度G708G42G37100G285G25288G709G11013G1593210G2521G17885G6333小G21843轮G7460G7021为G230G38G85G708G16855G17148G709，G11840度为280G43G37G54，G3835G21843轮G7460G7021为G235钢G708G16855G17148G709G11840度为2G230G43G37G54，G1120者G7460G7021G11840度差为G230G43G37G54。G17885小G21843轮G21843数ZA1G3220,G3835G21843轮G21843数ZA2G32ZA1G76A1G32206G32120。512按齿面接触强度设计G11013设计计算公式G70810G252G28AG709进行试算，即3221TD3211HDZEIIKT5121确定公式内的各计算数值试G17885载荷系数KA14G321G22。计算小G21843轮传递的转G11709G55A15G32G2288G10410A16NG103MMG11013G1593210G252G26G17885G2474G21843宽系数1D。G11013G1593210G2526G7609得G7460G7021的G5389性影响系数ZA17G3218G288MG51A21G11013G328210G25221DG6365G21843G19766G11840度G7609得小G21843轮的G6521触疲劳强度极限MPA6001LIM；G3835G21843轮的G6521触疲劳强度极限A5502LIM。G11013式10G2521G22计算应力循环次数。NA15G3260G811JLHG3260G104G2860G1041G104G22G1048G104G2200G10410G32G231G23G26G104109NA18G32891091166101474G11013G328210G2521G28G2474G6521触疲劳寿命系数KG43N1G320G28G22；KG43N2G320G288计算G6521触疲劳许用应力。G2474失效概率为1，安全系数G54G321,G11013式G70810G25212G709得ASKHNH558A6009301LIM11AASHN5395509802LIM225122计算51221试算小齿轮分度圆直径DA15A14,代入H中较小的值。3221TD3211DKTA19A20A21A22A20MMMM88445398189671108533132451222计算圆周速度。SMSMN/252/1000609608844100060D1T1PIPI51223算尺宽B。BMMMMDTD884488441151224算尺宽与齿高之比。HB模数MTMMZDT244220884411齿高H225MT225MM0495MM242，8804958844HB851225计算载荷系数根据V225M/S,7级精度，由图108查得动载系数KV106直齿轮K1FHK由表102查得使用系数KA1由表104用插值法查得7级精度、小齿轮相对支承非对称布置时，KH1490。由491888，HB查图1013得故载荷系数41F5794114910611VA实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径，由式（1010A）得MMDDTT8947315794188443311,51226计算模数M。M,394220894711MMMMZD513按齿根弯曲强度设计由式（105）得弯曲强度的设计公式为321D12MHSAFAYYZ5131确定公式内的各计算数值由图1020C查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限5001AFE大齿轮的弯曲强度极限3802AFE由图1018取弯曲疲劳寿命系数K,901FNK9302FN计算弯曲疲劳许用应力。取弯曲疲劳安全系数S14，由式1012得ASKFEFNF43321A4150090111ASKFEFNF43252A4138093022251311计算载荷系数K。48411410611VA51312查取齿形系数。由表105查得8021FAY1622FAY51313查取应力校正系数由表105查得5511SAY8112SAY51314计算大、小齿轮的FSAFAY并加以比较。013500433215518021FSAFAY015490432528111622FSAFAY大齿轮的数值大。513141设计计算6410154902011085348412M324MM对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数M大于齿根弯曲疲劳强度计算的模数，由于齿轮模数M的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，而齿面接触强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径有关，可取由弯曲强度算得的模数164并就近圆整为标准值M2MM，G6365接触强度计算得的分度圆直径G71A234789MM，算G1998小齿轮齿数242894711MDZ，1442462Z大齿轮齿数。G17837G7691设计G1998的齿轮G1268动，G7094G9397G17287G1114齿面接触疲劳强度，G2460G9397G17287G1114齿根弯曲疲劳强度，并G1582G2052结G7512G13051G1957，G18003G1825G9022G17165。514几何尺寸计算5141计算分度圆直径MMMMMZD4822411MMMMMZD2882144225142计算中心距MMDDA1682215143计算齿轮宽度MMMMDBLD48481B248MM,B152MM52选低速级齿轮计算521选定齿轮类型、精度等级、材料及齿数G6365图所G12046的G1268动G7053G7708，G17885用直齿圆G7621齿轮G1268动。G17828G17767G7438为G980G14336G5049G1328G7438G3132，G17907度G993高，G6937G17885用7级精度（G42G371009588）由表101G17885G6333小齿轮G7460G7021为40G38G85（G16855G17148），G11840度为280HG37S，大齿轮G7460G7021为45G19062（G16855G17148）G11840度为240HG37S，G1120G13785G7460G7021G11840度G5058为40HG37S。G17885小齿轮齿数G61A2420,大齿轮齿数G61A25G61A26G76A2720480。522按齿面接触强度设计由设计计算公式（109A）G17839G15904G16809算，G23753223TD3221HDZEIIKT5221确定公式内的各计算数值G16809G17885载荷系数KA2813。计算小齿轮G1268G17894的G17728G11709G55A292268G104104G49G103MM由表107G17885取齿G4497系数1D。由表106查得G7460G7021的G5389G5627G5445G2721系数G61A301898G48G51A21由图1021G71G6365齿面G11840度查得小齿轮的接触疲劳强度极限MPA6001LIMG727大齿轮的接触疲劳强度极限A5502LIM。由式1013计算应力G5502G10627G8437数。G49A3160G811G77G47H60G104160G1041G1043G1048G104300G10410691G104108G49A298810721410916由图1019取接触疲劳寿命系数KA32A33A34093G727KA32A33A35098计算接触疲劳许用应力。取G3845G6940G8022G10587为1G8，安全系数S1,由式（1012）得ASKHNH558A6009303LIM33SHN4LIM44098550MPAA36539MPA5222试算小齿轮分度圆直径D3T,代入H中较小的值。3223TD3221HDZEIIKT232MMMM945825398189451106822313245223计算圆周速度。SMSMN/6940/10006016094582100060D2T3PIPI5224计算尺宽B。BMMMMDTD9458294582135225算尺宽与齿高之比。HB模数MTMMZDT1474209458231齿高H225MA37225MM339MM147488833994582HB85226计算载荷系数根据V0694M/S,7级精度，由图108查得动载系数KA38106直齿轮K1FHK由表102查得使用系数KA391由表104用插值法查得7级精度、小齿轮相对支承非对称布置时，KA40A411490。由491898，HB查图1013得故载荷系数41F5374114910311VA实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径，由式（1010A）得MMDDTT71873153741945823333,5227计算模数M。M,38420718733MMMMZD523按齿根弯曲强度设计由式（105）得弯曲强度的设计公式为323D22MHSAFAYYZ5231确定公式内的各计算数值由图1020C查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限5003AFE大齿轮的弯曲强度极限3804AFE由图1018取弯曲疲劳寿命系数K,903FNK9304FN计算弯曲疲劳许用应力。取弯曲疲劳安全系数S14，由式1012得ASKFEFNF43321A4150090333ASKFEFNF43252A4138093044452311计算载荷系数K。48411410611VA52312查取齿形系数。由表105查得8023FAY2224FAY52313查取应力校正系数由表105查得77155143SASAY8112SAY52314计算大、小齿轮的并加以比较。FSAFAY01350043321551802333FSAFAY01556043252771222444FSAFAY大齿轮的数值大。52315设计计算97201556020110682248412M324MM对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的模数M大于齿根弯曲疲劳强度计算的模数，由于齿轮模数M的大小主要取决于弯曲强度所决定的承载能力，而齿面接触强度所决定的承载能力，仅与齿轮直径有关，可取由弯曲强度算得的模数297并就近圆整为标准值M3MM，G6365接触强度计算得的分度圆直径G71A428771MM，算G1998小齿轮齿数3037187233MDZ，1204304Z大齿轮齿数。G17837G7691设计G1998的齿轮G1268动，G7094G9397G17287G1114齿面接触疲劳强度，G2460G9397G17287G1114齿轮弯曲疲劳强度，并G1582G2052结G7512G13051G1957，G18003G1825G9022G17165。524几何尺寸计算5241计算分度圆直径MMMMMZD9033033MMMMMZD3603120445242计算中心距MMDDA22523609024325243计算齿轮宽度MMMMDBD909013取B395MM,B490MM53减速器高速级轴的设计由G1209G2081的设计计算有G991G2027G5062G11705齿轮G7438G7512的G2454数G3926G991表G12046G727级G2047Z1Z2MT/MMG162AH齿G4497/MM高G17907级241442201B148,B252级G2047Z3Z4MT/MM齿G4497/MMG1314G17907级301203B390,B494531由G2081面可G11705G17736G265G990的G2163G10587G51A43、G17728G17907G81A44G2656G17728G11709G55A44MMNNPTMMNNPTMMNNPTKWPKWPKWPRNRNNN85920041689310559105592268001608023105591055938500960883105591055968938023883MIN/41MIN/160R/MIN9606111111611161111611611611111111111101532G8726G1328用G3324齿轮G990的力MMD482241NFFTR96538TAN771480TANN77148048385002DT2F1TNFFTN801575COS771480COS径G2533载荷，法相载荷，G2011G2533载荷的G7053G2533G3926G991图53G161G12046G727图531533G2033G8505G11842定G17736的G7380小直径根据式（15G162）G2033G8505G1284算G17736的G7380小直径。G17885取G17736的G7460G7021为CR40，G16855G17148G3800G10714。根据表15G163，取1000A，于G7171得MMMMNPAD8179608831003310MING17767G1998G17736的G7380小直径G7186G9994G7171安G16025G13864G17736G3132G3800G17736的直径21D。G13783G15397G2052G3324G17736的G6142面G990G19668G5332G1016G1022G19202G8145时,G17736径要G3698大10G8G79415G8取G17736径G3698大10G8。G2029MMMMDD5819817101101MIN为G1114使所G17885的G17736直径21D与G13864G17736G3132的孔径相适应，G6937G19668同时G17885取G13864G17736G3132型号。G13864G17736G3132的计算G17728G11709TKTACA，查表14G161，G13783G15397G2052G17728G11709变化很小，G6937取31AK，G2029MMNMMNTKTACA5005038500311G6365照计算G17728G11709CAT应小于G13864G17736G3132公称G17728G11709的条件，查标准G42G37/G555015G162003或手册，G17885用G5389G5627套G7621销G13864G17736G31324LT，其公称G17728G11709为63000G49MM。半G13864G17736G3132的孔径MMD201，G6937取MMD2021，半G13864G17736G3132长度MML52，半G13864G17736G3132与G17736配合的毂孔长度MML381。534轴的结构设计5341拟定G17736G990零件的G16025配G7053G7708G17885用G392653G162图所G12046的G16025配G7053G7708。5342根据G17736G2533定位的要G8726G11842定G17736的各段直径G2656长度（1）为G1114G9397G17287半G13864G17736G3132的G17736G2533定位要G8726，1G162G17736段右端G19668制G1998G980G17736肩，G6937取2G163段的直径MMD2532G727左端用G17736端挡圈定位，G6365G17736端直径取挡圈直径MMD25。半G13864G17736G3132与G17736配合的毂孔长度MML381，为G1114保证G17736端挡圈只压G3324半G13864G17736G3132G990而G993压G3324G17736的端面G990，G69371G162段的长度应比1L略短G980些，现取MML3621。（2）G2033G8505G17885G6333滚动G17736承。因此G3800为直齿圆G7621齿轮G1268动，G17736承主要承受径G2533力的G1328用，G6937可G17885用深沟球G17736承。G2454照G5049G1328要G8726并根据MMD2532，由G17736承产品目录中G2033G8505G17885取0基本游隙组、标准精度级的深沟球G17736承6306，脂润滑，其基本尺寸为MMMMMMBDD197230，G6937MMDD308743。右端滚动G17736承采用G17736肩G17839G15904G17736G2533定位。由手册G990查得6306型G17736承的定位G17736肩高度MMH53，因此，取MMD3576。（3）取安G16025齿轮G3800的G17736段6G167的直径MMD3576G727齿轮的左端与G17736承之间采用套筒定位。G5062G11705齿轮轮毂的G4497度为MMB521，为G1114使套筒端面可靠地压G13051齿轮此G17736端应略短于齿轮的轮毂G4497度，G6937取MML4876。齿轮的右端采用G17736肩定位，G17736肩高度H007D,G6937取MMH52，G2029G17736G10627G3800的直径MMD4065。G17736G10627G4497度HB41，G6937取MML1065。（4）G17736承端盖的总G4497度为MM26。根据G17736承端盖的G16025拆及便于对G17736承添加润滑脂的要G8726，取端盖的外端面与半G13864G17736G3132有端面间的距离MML24，G6937取MML5032。（5）取齿轮1G26563分G2047均距箱体内壁的距离MMA15，圆G7621齿轮2与圆G7621齿轮3之间的距离MMC20（G245453G162图）。G13783G15397G2052箱体的铸造误G5058，G3324G11842定滚动G17736承位置时，应距箱体内壁G980段距离S,取MMS12，G5062G11705滚动G17736承G4497度MMB19，G2460因G17736承为脂润滑所G1209G19668封油盘，封油盘外侧端面与箱体内壁距离为2MM，封油盘的右端采用G17736肩定位H2，G6937MMD3454所G1209圆G7621齿轮3的齿G4497为MMB943，MMMSBL3321219243MMMMLCAL1152210209415222165354MMMASBL504151216485287至此，G5062G2033G8505G11842定G1114G17736的各段直径G2656长度。5343G17736G990零件的G17736G2533定位齿轮、半G13864G17736G3132与G17736G2533定位均采用平G19202连接。G6365MMD3554由表6G161查得平G19202G6142面MMMMHB810，G19202G8145用G19202G8145铣刀加G5049，长为MM40，同时为G1114保证齿轮与G17736有良好的配合G5627，G6937G17885G6333齿轮轮毂与G17736的配合为67HHG727同G7691半G13864G17736G3132与G17736的连接，G17885用平G19202为MMMMMM3266，半G13864G17736G3132与G17736的配合为67KH。滚动G17736承与G17736的周G2533定位G7171通过过渡配合来保证的，此G3800G17885用G17736的直径尺寸公G5058为M6。5344G11842定G17736G990圆角G2656倒角尺寸G2454G13783表15G162，取G17736端倒角为O452，各G17736肩G3800的圆角半径见图53G163。图53354减速器轴的设计541G8726G1328用G3324齿轮G990的力5411G1328用G3324齿轮2的力MMZMD288144222而NFFTR2557320TAN1575TANN15752882268002DT2F2TOCNFFTN08167620COS1575COSO5412G1328用G3324齿轮3的力MMZMD9030333而NFFTR4183420TAN5040TANN5040902268002DT2F3TOCNFFTN46536320COS5040COSO径G2533载荷，法相载荷，G2011G2533载荷的G7053G2533G3926G991图G1204654G161G727图541542G2033G8505G11842定G17736的G7380小直径根据式（15G162）G2033G8505G1284算G17736的G7380小直径。G17885取G17736的G7460G7021为45G19062，G16855G17148G3800G10714。根据表15G163，取1000A，于G7171得MMMMNPAD75281608023100331110MING17767G1998G17736的G7380小直径G7186G9994G7171安G16025G13864G17736G3132G3800G17736的直径21D。G13783G15397G2052G3324G17736的G6142面G990G19668G5332G1016G1022G19202G8145时,G17736径要G3698大10G8G79415G8取G17736径G3698大10G8。G2029MMMMDD06337528151101MIN543轴的结构设计5431拟定G17736G990零件的G16025配G7053G7708G3324图53G162G5062G12046G1998。5432根据G17736G2533定位的要G8726G11842定G17736的各段直径G2656长度（1）G2033G8505G17885G6333滚动G17736承因为G17736的G1016端直接G16025G17736承，且此G3800为直齿圆G7621齿轮G1268动，G17736承主要承受径G2533力的G1328用，G6937可G17885用深沟球G17736承。G2454照G5049G1328要G8726并根据MMD0633MIN由G17736承产品目录中G2033G8505G17885取0基本游隙组、标准精度级的深沟球G17736承6307，脂润滑，G19668封油盘其基本尺寸为MMMMMMBDD218035，G6937MMDD356521。右端滚动G17736承采用G17736肩G17839G15904G17736G2533定位，取MMD5065。（2）取安G16025齿轮3G3800的G17736段2G163的直径MMD4532G727G11705齿轮轮毂的G4497度为MMB943，为G1114使套筒端面可靠地压G13051齿轮此G17736端应略短于齿轮的轮毂G4497度，G6937取MML9032。齿轮的右端采用G17736肩定位，G17736肩高度H007D,G6937取MMH55，G2029G17736G10627G3800的直径MMD5543，且G17736G10627G4497度为MML20C43。（3）接G991来取安G16025齿轮2G3800的G17736段4G165的直径MMD5054，齿轮2的轮毂G4497度为48MM,所G1209MML4454（5）从G990的G8505骤G5062G11705MMA15，圆G7621齿轮2与圆G7621齿轮3之间的距离MMC20（G2454看53G162图）。G13783G15397G2052箱体的铸造误G5058，G3324G11842定滚动G17736承位置时，应距箱体内壁G980段距离S,取MMS12，G2029MMMMSABLMMMMASL544212152148522485248415122190946521至此，G5062G2033G8505G11842定G1114G17736的各段直径G2656长度。5433G17736G990零件的G17736G2533定位齿轮与G17736G2533定位采用平G19202连接。G6365MMD4532由表6G161查得平G19202G6142面MMMMHB914，G19202G8145用G19202G8145铣刀加G5049，长为MML80，同时为G1114保证齿轮与G17736有良好的配合G5627，G6937G17885G6333齿轮轮毂与G17736的配合为67HHG727同G7691齿轮2与G17736的连接，G17885用平G19202为MMMMMM40914，齿轮轮毂与G17736的配合为67KH。滚动G17736承与G17736的周G2533定位G7171通过过渡配合来保证的，此G3800G17885用G17736的直径尺寸公G5058为M6。5434G11842定G17736G990圆角G2656倒角尺寸G2454G13783表15G162，取G17736端倒角为O452，各G17736肩G3800的圆角半径见图54G162。55减速器轴的设计551G8726G1328用G3324齿轮G990的力MMZMD360120344而NFFTR35173720TAN334773TANN3347733608592002DT2F43TO径G2533载荷，法相载荷，G2011G2533载荷的G7053G2533G3926G991图G1204655G161G727552G2033G8505G11842定G17736的G7380小直径根据式（15G162）G2033G8505G1284算G17736的G7380小直径。G17885取G17736的G7460G7021为45G19062，G16855G17148G3800G10714。根据表15G163，取1000A，于G7171得MMMMNPAD84441689310033111110MING17767G1998G17736的G7380小直径G7186G9994G7171安G16025G13864G17736G3132G3800G17736的直径21D。G13783G15397G2052G3324G17736的G6142面G990G19668G5332G1016G1022G19202G8145时,G17736径要G3698大10G8G79415G8取G17736径G3698大10G8。G2029MMMMDD249844101101MIN为G1114使所G17885的G17736直径87D与G13864G17736G3132的孔径相适应，G6937G19668同时G17885取G13864G17736G3132型号。G13864G17736G3132的计算G17728G11709111TKTACA，查表14G161，G13783G15397G2052G17728G11709变化很小，G6937取31AK，G2029MMNMMNTKTACA111696085920031111G6365照计算G17728G11709CAT应小于G13864G17736G3132公称G17728G11709的条件，查标准G42G37/G555015G162003或手册，G17885用固定式G13864G17736G31325LX，其公称G17728G11709为MMN1250000。半G13864G17736G3132的孔径MMD501，G6937取MMD5087，半G13864G17736G3132长度MML112，半G13864G17736G3132与G17736配合的毂孔长度MML841。553轴的结构设计5531拟定G17736G990零件的G16025配G7053G7708G3324图53G162G5062G12046G1998。5532根据G17736G2533定位的要G8726G11842定G17736的各段直径G2656长度（1）为G1114G9397G17287半G13864G17736G3132的G17736G2533定位要G8726，7G168G17736段右端G19668制G1998G980G17736肩，G6937取6G167段的直径MMD5776G727左端用G17736端挡圈定位，G6365G17736端挡圈直径取G17736承直径MMD60。半G13864G17736G3132与G17736配合的毂孔长度MML841，为G1114保证G17736端挡圈只压G3324半G13864G17736G3132G990而G993压G3324G17736的端面G990，G69377G168段的长度应比1L略短G980些，现取MML8287。（2）G2033G8505G17885G6333深沟球G17736承。因此G3800为直齿圆G7621齿轮G1268动，G17736承主要承受径G2533力的G1328用，G6937可G17885用深沟球G17736承。G2454照G5049G1328要G8726并根据MMD5776，由G17736承产品目录中G2033G8505G17885取0基本游隙组、标准精度级的深沟球G17736承6212，其基本尺寸为MMMMMMBDD2111060，G6937MMDD606521。左端滚动G17736承采用G17736肩G17839G15904G17736G2533定位。由手册G990查得6212型G17736承的定位G17736肩高度MMH54，因此，取MMD6954。（3）取安G16025齿轮G3800的G17736段2G163的直径MMD6532。G5062G11705齿轮轮毂的G4497度为MMB904，为G1114使套筒端面可靠地压G13051齿轮此G17736端应略短于齿轮的轮毂G4497度，G6937取MML8632。齿轮的左端采用G17736肩定位，G17736肩高度H007D,G6937取MMH6，G2029G17736G10627G3800的直径MMD7743。G17736G10627G4497度HB41，G6937取MMBL1043。（4）G17736承端盖的总G4497度为MM20。根据G17736承端盖的G16025拆及便于对G17736承添加润滑脂的要G8726，取端盖的外端面与半G13864G17736G3132有端面间的距离MML30，G6937取MML5076。（5）G5062G11705齿轮距箱体内壁的距离MMA16，圆G7621齿轮2与圆G7621齿轮3之间的距离MMC20（G2454看G990图）。封油盘的外侧端面与箱体内壁距离为2MM。G13783G15397G2052箱体的铸造误G5058，G3324G11842定滚动G17736承位置时，应距箱体内壁G980段距离S,取MMS12，G5062G11705滚动G17736承G4497度MM22，圆G7621齿轮2的齿G4497为MMB482，G2029MMSBLMMMMLACLMMSAL362122227522482152022290945524121522286906543212544321至此，G5062G2033G8505G11842定G1114G17736的各段直径G2656长度。5533G17736G990零件的G17736G2533定位齿轮、半G13864G17736G3132与G17736G2533定位均采用平G19202连接。G6365MMD6532由表6G161查得平G19202G6142面MMMMHB1118，G19202G8145用G19202G8145铣刀加G5049，长为MML80，同时为G1114保证齿轮与G17736有良好的配合G5627，G6937G17885G6333齿轮轮毂与G17736的配合为67HHG727同G7691半G13864G17736G3132与G17736的连接，G17885用平G19202为MMMMMM80914，半G13864G17736G3132与G17736的配合为67KH。滚动G17736承与G17736的周G2533定位G7171通过过渡配合来保证的，此G3800G17885用G17736的直径尺寸公G5058为M6。5534G11842定G17736G990圆角G2656倒角尺寸G2454G13783表15G162，取G17736端倒角为O452，各G17736肩G3800的圆角半径见图53G162。554G8726G17736G990的载荷首先根据G17736的结G7512G2454看图552G1582G1998G17736的计算简图553。图553G3324G11842定G17736承的支点位置时，G2454看图（55G162）因采用的G7171深沟球G17736承G6937支承点G2375G17736承中心点。因此，G1328为简支梁的G17736的支承跨距MMMMLL2401558532根据G17736的计算简图G1582G1998G17736的弯G11709图G2656扭G11709图55G163。从G17736的结G7512图G1209及弯G11709G2656扭G11709图中可G1209看G1998G6142面G38G7171G17736的危险G6142面。现将计G1998的G6142面CG3800的HM、VM及M的值G2027入G991表（G2454看图55G163）。载荷G8712平面HG3414直面V支G2465力NFNFNHNH1691,308221NFNFNVNV616,112121弯G11709MMMNMH262105MMNMV95480总弯G11709MMNM2789549548026210522扭G11709TMMNT859200111555G6365弯扭合G6116应力校G7692G17736的强度G17839G15904校G7692时，通G5132只校G7692G17736G990承受G7380大弯G11709G2656扭G11709的G6142面（G2375危险G6142面G38）的强度。根据式（15G165）及G990表中的数据，G1209及G17736G2345G2533G7071G17728，扭G17728G2011应力为G14045动G5502G10627变应力，取60，G17736的计算应力MPAMPAWTMCA342165108592006027895432221112G2081G5062G17885G17736G2345G2533的G7460G702145G19062，G16855G17148G3800G10714，由表15G161查得MPA601。此1所G17885G17736承G9397G17287寿命要G8726。5612轴上轴承寿命校核计算G11705G17736G265G990的滚动G17736承型号为6307，查滚动G17736承G7691本可G11705G16825深沟球G17736承的基本G20081定动载荷NC33200。1G8726G1016G17736承受G2052的径G2533载荷21RRFF和将G18108件受G2052的G12366间力系分G16311为G19097G3414面G2656G8712平面（图56G162）G1016G1022平面力系。由力的分G7524可G11705图56G162G2081面G5062G11705G727NFNFNFNFRR17160487583504041834T22T11，。G2029NFFFNFFFNFFFFNFFFF