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离心铸造机
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下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985I摘要铸造是一种液态金属成型的方法。铸件已广泛应用于各工业部门和日常生活中，其中通过离心铸造而成的铸件占相当大的比重，离心铸造是将金属液浇入旋转的铸型中，在离心力作用下填充铸型而凝固成形的一种铸造方法，离心铸造是在离心机上进行的。离心铸造分为立式和卧式两种，卧式滚轮式离心铸造机包括铸型，浇注系统，传动系统，以及电器控制系统几个部分。其工作过程包括涂料，浇注，冷却，拔模，本设计利用现有的一些新元件对铸造机进行优化设计，并采用PLC进行控制，使之操作方便，结构简化，性能提升。本设计为滚筒式离心铸造机，加工直径，M50厚度在到之间的铜合金管型材料。M01关键词铸造；浇注系统；离心铸造机；电器控制系统；滚筒式下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985IIABSTRACTCASTINGISAWAYTOTAKESHAPEOFMENTELLIQUIDEINALLKINDSOFINDUSTRIALDEPARTMENTSANDEVERYDAYLIFE，CASTSAREUSEDWIDELYESPECIALLYTHECASTWHICHMADEBYCENTRIFUGALTECHNOLOGYCENTRIFUGALCASTINGISAWAYTHATYOUSHOULDPOURTHEMENTELLIQUIDEINTOAREVOLVINGMODEL，THENBYTHEPOWEROFCENTRIFUGALFORCEFILLUPMODELTILLTHATSOLIDIFYITPERFORMANCESONCENTRIFUGALCASTINGMACHINETHEREARETWOWAYS，ONEISVERTICALANDTHEOTHERISHORIZONTALTHEHORIZONTALCONTAINSTHEMODEL，POURSYSTEM，TRANSIMISSIONSYSTEM，ANDELECTRONICCONTROLSYSTEMITSPROCESSISPAIN，COOLANDTAKETHEMODELOUTTHISDESIGNTAKESUSEOFEXSITEDELEMENTSANDCONTROLLEDBYPLCWHICHOPERATESMOREEASILY，SIMPLYBUTNATURALCAPACITYISBETTERKEYWORDSCASTING；POURSYSTEM；CENTRIFUGALCASTINGMACHINE；ELECTRONICCONTROLSYSTEM；DRUMTYPE下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985III下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985目录摘要ABSTRACT第1章绪论111概述112离心铸造机的发展过程213离心铸造机的分类214离心铸造特点315离心铸造基本原理416离心铸造的发展前景417本章小结4第2章滚轮式离心铸造机的原理分析521离心力522离心力场523有效重度524自由表面525离心压力726液体金属中异相质点的径向运动927离心铸造的缩补1028离心铸件在液体金属相对影响下的凝固特点1029本章小结14第3章金属铸型的设计1531卧式滚筒离心铸造机1532铸件类型选择1533铸型型体设计1534铸型端盖和端盖紧固装置设计1635滚筒式离心铸型的滚道和定位1736浇筑系统设计17下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098537本章小结18第4章电动机选择1941铸型转速1942离心铸型壁厚1943离心压力2044电动机功率选择2045本章小结21第5章带传动的设计2251V带的设计2252带轮结构的设计2353本章小结24第6章齿轮与带轮的设计2561齿轮的设计2562齿面接触疲劳强度设计2563第五、六齿轮设计2664校核齿轮齿根弯曲疲劳强度2665将几何尺寸汇于表2766拖轮的设计2767本章小结28第7章轴的设计及轴承与键的选择2971估算轴的基本直径2972轴的结构设计2973轴承的选择2974键的选择2975轴的受力分析3075本章小结32结论33参考文献34致谢35下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709851第一章绪论11概论铸造是一种液态金属成型的方法。在各种铸造方法中，用的最普遍的是砂型铸造，这是因为砂型铸造不仅铸件批量的大小，不受限制，而且铸件的形状，尺寸，重量及合金种类几乎都不受限制。随着科学技术的不断发展和生产水平的不断提高以及人类社会生的需要，对铸造生产提出了一系列新的，更高的要求，归纳起来，主要有如下三个方面1、要求大量生产同类型，高质量而且稳定性的铸件，进一步提高铸件的表面光洁程度，尺寸精度以及内在质量和机械性能；2、进一步简化生产工艺过程，缩短生产周期，便于实现生产工艺过程机构化，自动化，提高劳动生产率，改善劳动条件；3、减少生产原材料的消耗，降低生产成本。为了实现上述要求，近几十年来，铸造工作者在继承，发展古代铸造技术和应用近代科学技术成就的基础上，发明了许多新的铸造方法，为了有别于砂型铸造，人们把这些新的铸造方法统称为特种铸造。最常见的有如下几种1、熔模铸造；2、金属型铸造；3、压力铸造；4、离心铸造；5、陶瓷型铸造；6、低压铸造；7、液体金属冲压；8、真空吸铸；9、连续铸造，等等特种铸造就是在造型材料，造型方法，金属液的充型形式和金属在型中的凝固条件等方面与普通砂型铸造有显著差别的铸造方法。离心铸造是将液体金属浇入旋转的铸型中，使之在离心力作用下，完成填充和凝固成型的一种铸造方法。为实现这种工艺过程，必须采用专门的设备离心铸下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709852造机（简称离心机），提供使铸型旋转的条件。12离心铸造机的发展过程离心铸造发展至今已有几十年的历史，第一个专利是1809年由英国人ERCHARDT提出的，直到上世纪初才逐步推广于工业生产。我国30年代开始采用于生产铸铁管。现在离心铸造已经是一种应用广泛的铸造方法，常用于生产铸管，铜套，缸套，双金属钢背铜套等。对于像双金属轧锟，加热炉滚道，造纸及干燥滚筒及异型铸件（如叶轮）等，采用离心铸造也十分有效。目前已有高度机械化，自动化的离心铸造机，有年产量达数十万吨的机械化离心铸管厂。在离心铸造中，铸造合金的种类几乎不受限制。对于中空铸件，其内径最小为8MM，最大为3000MM，铸件长度最大为8000MM，重量最小为几克（金属牙），最大可达几十吨。13离心铸造机的分类与应用近年来，离心铸造机发展很快，类型日益增多，因而分类方法也很多。根据铸型旋转轴在空间位置的不同，常用的离心机分为1、立式离心铸造机2、卧式离心铸造机立式离心铸造的铸型是绕垂直轴旋转的，如图11立式离心铸造示意图所示，在这种机器上的铸造过程称为立式离心铸造。它主要用于生产高度小于直径的圆环类铸件。由于在这种机器上安装及稳固铸型比较方便，因此，不仅可以采用金属型，也可采用砂型，熔模型壳等非金属型。卧式离心铸造机的铸型是绕水平轴旋转的，如图12卧式离心铸造示意图所示，在这种机器上的铸造过程成为卧式离心铸造。它主要用来生产长度大于直径的套筒类或管类铸件。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709853图11立式离心铸造示意图1浇包2铸型3液体金属4皮带轮和皮带5旋转轴6铸件7电动机图12卧式离心铸造示意图1浇包2浇注槽3铸型4液体金属5端差6铸件其中，卧式离心铸造又可以分为1、悬臂卧式离心铸造；2、在滚筒式离心铸造机上的卧式离心铸造；3、水冷金属离心铸管。立式离心铸造可分为1、圆环形铸件的立式离心铸造；2、成形铸件的立式离心铸造。14离心铸造的特点由于离心铸造时，液体金属是在旋转情况下充填铸型并进行凝固的，因而离心铸造便具有下述的一些特点1、液体金属能在铸型中形成中空的圆柱形自由表面，这样便可不用型芯就能铸出中空的铸件，大大简化了套筒，管类铸件的生产过程；下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098542、由于旋转时液体金属所产生的离心力作用，离心铸造工艺可提高金属充镇铸型的能力，因此一些流动性较差的合金和薄壁铸件都可用离心铸造法生产；3、由于离心力的作用，改善了补缩条件，气体和非金属夹杂也易于自液体金属中排出，因此离心铸件的组织较致密，缩孔（缩松）、气孔、夹杂等缺陷较少；4、消除或大大节省浇注系统和冒口方面的金属消耗；5、铸件易产生偏析，铸件内表面较粗糙。内表面尺寸不易控制。15离心铸造基本原理根据力学中的惯性原理，处于旋转状态下的金属液质点相应地产生了离心力，所以金属液在离心力作用下凝固成形式离心铸造的一大特点。16离心铸造的发展前景铸型的大小可由零点几公斤至十多吨，其最小的壁厚优于同类的常压铸造，铸件材料决定铸件的表面粗糙度和铸件尺寸，金属收缩率可达到8595，投产的合适最小批量为10010000件，生产率可达高中机械化程度。由于离心铸造的上述优点，应用越来越广泛，在生产一些管、套类铸件如铸铁管、铜套、缸套、双金属钢脊铜套时，离心铸造几乎是最主要的方法。此外在耐热钢管道、特殊无缝钢管、毛坯、造纸机干燥滚筒等方面，离心铸造将发挥更大的作用。17本设计内容随着科学技术的不断发展和生产水平的不断提高，离心铸造技术应用的越来越广泛，优点多，前景可观，满足人类的需要。本设计为滚筒式离心铸造机，加工直径，厚度在到之间的铜合金管型材料。M500M1下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709855第二章滚轮式离心铸造机的原理分析21离心力作用在旋转体上的离心力与旋转半径成正比，与角速度的平方成正比（21）RMF2如旋转速度以R/MIN为单位，则（22）30/N（23）21R式中N为金属液质点的旋转速度（R/MIN）R液体金属任意点的旋转半径（CM）G重力加速度M金属液质点的质量（KG）22离心力场在旋转液体所占空间中，每一质点都受到离心力的作用，因此，可把这一空RM2间称为离心力场。其中为离心力加速度，方向远离旋转中心。23有效重度离心力场中单位体积液体金属的质量就是它的密度，这部分液体金属/3KG产生的离心力成为有效重度。GR/2M/N3式中金属的重度M/N3该式表明旋转金属液的有效重度比在重力场中的重度大倍。GR/224自由表面图12所示为卧式离心铸造时，在自由表面上任取一个质点M，其质量为M，下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709856若不考虑重力场的影响，则作用在该质点的离心力为在X轴方向上的分力为（24）XMRX202COS在Y轴方向上的分力为（25）YRY202SIN在旋转轴方向上的分力为（26）Z有水力学的欧拉公式可知，当液体质点受力的作用，在等压面上作微小位移时，应满足下述条件（27）0ZYXDYX式中，X，Y，Z分别为质点M在X，Y，Z轴方向上所受的力，分别为质点ZYXD,M在X，Y，Z轴方向上微小位移的投影。将（24）、（25）、（26）代入式（27），得（28）02YXDM将式（28）移项积分后，得如下方程式（29）202R此为图21的方程式，其半径为液体的内半径，圆的中心与液体金属的旋转轴线相重合。因此可以推论，卧式离心铸造时，如果不考虑重力场的影响，则液体金属的自由表面位移旋转轴为轴线的圆柱面。RR0OO图21卧式离心铸造时液体金属自由表面的形状实际上由于存在着重力场的影响，所以在卧式离心铸造时液体金属边面（圆柱面）的中心将向下移动E距离。因为液体金属作圆周运动时，金属质点从最高处（A端面上的一点）向最低处（B端面上任一点）移动时，在重力场的影响下，其速度将增加，下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709857而当液体金属质点自A端面向B端面移动时，其速度将增大，所以液体金属在A端面处的圆周线速度最小，而在B段面上，圆周线速度最大，即。AVBVBAV根据水力学的连续流原理，可把水平旋转液体金属的运动视为在有自由表面和铸型所组成的封闭圆环内的运动。所以应得（210）BAFV式中、为A、B两断面的面积。AFB有前可知，所以。在卧式离心铸造时，因铸件长度在各处都为一BAVBAF定值，所以液体金属在作圆周运动时就自动地调整A、B两端面处的厚度，A端面处的厚度增加，B端面处的厚度减薄，从而出现液体金属圆柱形自由表面向下偏移的现象，其轴线下移E值。这种自由表面向下偏移的情况是不会在凝固后的铸件内表面上遗留下来的，因为在铸件凝固的过程中，由于它是从外壁向自由表面结晶的，并且壁型在同一圆周上的冷却作用基本都是一样的，靠近内表面一侧的液体金属环的厚度将以同样的冷却速度减薄。如将式（210）改写为（211）BAVF则在凝固过程中，由于A端面上的残留层与B端面上的残留层间的厚度差别会逐渐减小，显然式211中的值也相应的减少。为了满足式211的要求，BAV/A、B两端面处的残留液层的端面面积值、就相应的相互接近，亦即B端面处AFB的残留液体层的厚度自动调整至与A端面处的残留液体层的厚度相等，自由表面的偏移现象随着铸件凝固的增长而逐渐消失。此外，随着铸件凝固过程的进行，液体金属的温度不断降低，粘度增大，故金属液体由A端面向B端面的运动会随着金属粘度的增加而遇到越来越大的阻力。同样，有B端面向A端面的减速运动也越来越难以进行。这样，就使与的差值不断减AVB小。因此在卧式离心铸造时，液体金属自由表面的偏移现象将随着铸件凝固的过程而逐渐消失，最后，铸件的内表面将不会出现偏心。至于在实际生产中所遇到的铸件内表面偏心现象，主要是由于铸型的轴线与离心铸造机不重合而引起的。25离心压力下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709858离心铸造时，液体金属内部的重力场与铸件壁上的重力场一样，也会受到液体金属的压力作用，这种压力称为离心压力。离心压力的大小及分布情况由其本身的特点决定，现介绍如下图22所示为截取卧式离心铸型中液体金属的横断面，其外径为，内径为，R0R旋转速度为，现在旋转的液体金属中取一微小单元，其旋转半径为，厚度为，RD外边边长为，内边边长为，故微小单元的平均宽度为，如该RD2/DRA2/单元在轴向上的长度为，则该单元的质量，质量中心处于旋ZDARZRM2/转半径为的圆弧上，因此，这一微小单元所受的离心力为2/R，这一离心力作用在为小单元旋转半径处的液体金属面处，该面DAZR/R的面积为，所以，有微小单元所受离心力引起的离心压力为RRDRR图22卧式离心铸型中液体金属的横断面（212）DRRDAZPD222式212中，故可把忽略不计，则式212变为R/（213）RDP对于213中，取至处的定积分，得0R（214）RR002对式214中、各为自由表面和R处的离心压力。所以，0R下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709859（215）22200RGRPR式中液体金属的重度R重力加速度G由式215可知，卧式离心铸造时，液体金属中的等压面是以旋转轴为轴线的圆柱面，旋转半径不同时，离心压力值也不同，从自由表面处起至外径处，压力变0RR化成抛物线规律分布，在处为最大，即R（216）220RGPR就是旋转中液体金属对旋转型壁作用的离心力RP26液体金属中异相质点的径向运动液体金属中的异相质点主要有浇注时随液体金属进入铸型的夹杂物或气体，液体金属中不能互溶的合金组元即凝固过程中分析出的晶粒和气体等。这些异相质点与液体金属的重度各不一样。在重力场中，它们的上浮或下沉的速度可根据斯托克斯V公式确定，即（217）RDV2128式中颗粒的沉浮速度，正值为沉，负值为浮；V异相质点颗粒的直径；D金属液的密度；1异相质点颗粒的密度；2金属液的动力粘度。若，值为正，为异相质点的下沉速度；如，值为负，为异相21V21V质点的上浮速度。离心铸造时，旋转液体金属中异相质点的下沉与上浮同重力场的规律相似，但这时是沿径向自由表面内浮或向型壁处外沉。内浮外沉的速度可参照斯托公式来确定。由于重力场与离心力场的性质相似，此时，只要将离心加速度代替重力加速度，则得下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098510（218）18/212RDV将式218代入217得（219）GR/2由式219可见，离心铸造时，液体金属中异相质点的沉浮速度比重力铸造时大好多倍，所以重度比液体金属小的气体或某些夹杂物就较容易浮至自由表面。这就是离心铸造中气孔，夹杂等缺陷可显著减少的原因。当然，在铸件的内表面上会有较多的异相加杂物存在。在大多数情况下，凝固时析出的晶粒，其重度比液体金属大。因此，离心铸造时，析出的晶粒有更大的趋势向外表面或晶粒前沿移动。同样，液体金属中温度较低的部分也较易向外表面集中。此外，离心铸造的散热过程又是通过铸型型壁进行的。所有这些都为离心铸件由外表面向内表面的顺序凝固创造了更有利的条件。这样，促使结晶的成长速度增大，缩小结晶前沿的固、液相共存区，减小铸件中形成缩孔、缩松的倾向，所以离心铸件的组织比一般铸件致密。过共晶铸铁及铝硅合金，最初析出的是石墨和初生硅，它们的重度比液体金属小，在离心铸造时容易內浮，从而破坏了由外相内的顺序凝固，是铸件内表面过早的出现凝固层，造成双向凝固现象。这样，处于内外凝固层之间的金属液体继续冷却，液体金属将趋于紧靠型壁，从而使内表层下出现缩孔及偏孔。若凝固时收缩比较大，将使内表层处于悬浮状态，在旋转铸型中，它将与层间的液体金属发生频繁碰撞而碎成小块，当凝固后铸件的内表层就出现坑洼不平。27离心铸造的缩补一般来说，铸件中的缩松主要是由于凝固时在枝晶间形成的空穴不能得到补缩所造成的。空穴能否及时得到补缩，与液体金属流经补缩通道时克服阻力的能力有关。当凝固收缩时，液体金属已接近凝固相线温度，其粘度较大，枝晶间的补缩通道又窄又曲折。需克服的阻力较大，离心铸造时液体金属质点是按重力系数的倍数加重的，其运动方向又指向由外壁向内表面进行移动的凝固层，这就创造了较好的补缩条件，使液体金属能通过枝晶间的细小缝隙，对空穴处进行补缩。同时，液体金属在补缩通道沿径向向外进行补缩时，随着旋转半径增大，质点所受的离心力越大，克服阻力的能力也就越大，在补缩缝隙中的移动速度也就越来越快，为随后进入缝隙的液体金属创造了更好地流动补缩条件，故离心铸造的组织较为致密。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709851128离心铸件在液体金属相对影响下的凝固特点在离心铸件的断面上会出现两种独特的宏观组织，即倾斜的柱状晶和层状偏析。一般情况下，柱状晶的生长应按与散热方向相反的规律进行，这样，离心铸件和断面上的柱状晶应在径向上由铸件的外壁向内表面生长。然而，在一些离心铸件的横断面上却可见到倾斜柱状晶，其倾斜方向与逐渐成形时的旋转方向一致，在铸件外层晶体倾斜度较大，越往内层倾斜度越小。此外，离心铸件横断面上的层状偏析组织是按同心圆的形式分层分布的，且各层中的化学成分和微观组织也有差别。对铸件的工作性能有较大的影响，这两种现象都与离心铸造时液体金属相对运动有关。1、离心铸造横断面上液体金属的相对运动及其铸件结晶的影响离心铸造时，在铸型断面上可能出现下述三种情况的液体金属相对运动；（1）由于铸型转速太低引起的相对运动卧式离心铸造时，如果铸型的转速太低，则进入铸型的液体金属就不能被铸型卷起在其内表面上形成厚度均匀地圆环形液层，随铸型作圆周运动，而只是被铸型卷高一些，由型壁流下来，或被铸型卷到较高的部位，有脱离铸型散落下来，使铸型下放聚着大量的液体金属，随着铸型的旋转运动，液体金属不断卷起又散落下来，引起剧烈的流动，破坏了离心铸造的形成过程。因此，应避免这种现象。（2）由于重力场引起的液体金属脉动现象上面已提到，由于重力场的影响，绕水平轴旋转的液体金属，当它由上往下运动时，其切向运动速度会增大，而当它从下往上运动时，其切向运动速度会减小。可是，铸件本身却作等速旋转运动。因此，铸件与液体金属便发生了相对运动。如前所述，这种相对铸型时而超前，时而滞后的液体金属脉动现象随着液体金属温度降低和结晶层的成长会很快的减弱，如果在考虑到这种时而加速时而减速在旋转过程中的变化是周期性的，而液体金属的平均转速仍和铸型一样，那么相对于铸型或铸件层的液体金属周期性变化运动的影响可以相互抵消。3由于惯性作用引起的相对运动离心铸造时通常是先启动铸型，然后进行浇注，最初进入铸型中的液体金属虽然能在极短的时间内被铸型带动作圆周运动，但由于惯性作用，它们不能立刻获得与铸型一样的旋转角速度，而是以较小的角速度随同铸型旋转。因此，不仅液体金属与铸型之间有相对运动，而且液体金属从内向外的层与层之间也有相对运动。只是经过一段时间后，全部液体才有可能被带动与铸型作同一速度的圆周运动，此时相对运动才会消失，这一现象已被实验所证实。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098512如上所述，在靠近型壁处，液体金属的相对运动速度较小，而靠近自由表面处相对运动速度较大。根据液体金属的粘度，相对运动速度的大小和液体金属层厚度的不同，液体金属层内可能出现现紊流或层流，其变化过程如图23所示，当液体金属刚进入铸型后，及时在靠近铸型壁的液体金属层中很可能立刻形成一层薄的层流层，经过一段时间后，随着相对运动的减小，靠近型壁的流层增厚，紊流层减薄。必须指出，在层流层和紊流层之间可能不是如图所示那样有明显的界面，而是两者之间有一逐渐变化的过度层，制止紊流层消失，全部变成层流层。随着时间的推移，层流层内部相对运动速度逐渐减小，最后液体金属与金属铸型处于相对静止状态。图23液体金属层出现紊流的变化过程显然，在相对运动的变化过程中，液体金属也同时由外层向内层结晶。这样，在不同的时刻，不同的运动状态下，铸件内部的结晶组织相应也将有所不同。紊流将影响液体金属中异相质点的正常浮动，使温度不同或季节不同的组分随液体金属做紊乱运动，从而，缩小前沿液体金属层的温度梯度，重度较大的晶粒被分散在宽大的固液相共存区中成为新的晶核。当结晶前沿是出在层流的液体金属时，首先，由于离心力场作用引起异相质点沿径向移动可能进行，因此，在结晶前沿液体金属的温度梯度增大，且凝聚着较多的细结晶粒或冷金属集团，这就有利于柱状晶的成长。其次，由于管型的作用，液体金属随着铸型以同一角速度旋转的结晶前沿在圆周方向存在着相对运动。这样，结晶前沿与液体金属中析出的那些处于不稳定状态的细晶粒或过冷金属集团有较多的接触机会，为了降低系统的自由能，它们容易沉积在生长着的晶体上使结晶在迎着液流方向的一面具有较快的生长速度。而在背着液流方向的一面，由于晶体与液流金属中的细晶粒或过冷金属集团接触机会较少，故晶体的生长速度较慢。由于上述原因，最后结晶形成了与铸型旋转方向一致的倾斜柱状晶。2、离心铸型纵断面上液体金属的相对运动及其对铸件结晶的影响。在生产较长的管状离心铸件时，进入铸件的液体金属除了沿圆周方向覆盖铸型内下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098513表面外，还会沿内表作轴向运动，来完成充填成型过程。此时会出现如图所示的层状流动现象。浇注时，当第一股液体金属流入铸型后，在其本身初速度的影响和离心压力下，向铸型的前后两端流动。随后，由于铸型的冷却作用，液体金属的粘度增大，流动速度逐渐降低。如图24所示，当第一股液体金属越流越慢时，随后浇入铸型的液体金属沿地一股液流的内表面作轴向运动。由于内表面温度较高，所以第二股液流温度降低较慢，能保持较高的流动速度，最后超越第一股金属流的前端，继续向前流动一段距离，第三股金属液体继续浇入金属铸型，液体金属将重复上述过程，这就是离心铸造长管铸件时，铸件中液体金属的轴向流动特点。型型图24浇入液体金属时的形状必须指出，液体金属在作轴向流动的同时，由于前铸件横断面上液体金属因惯性原因所引起的转速滞后现象，所以实际上液体金属是按螺旋状的路线，从铸型的一端向另一端流动的如图25所示。离心铸件外表上的螺旋状金属留痕便是这种状态的证明。图25金属液的流动路线如果铸型中液体在作层状流动时温度降低较快，使得后一股金属在覆盖前一段的内表面时，两者不能很好的融合在一起。这样，各液层均按各自条件进行凝固，因而各层的金相组织，单元的分布也会有所不同。最后在离心铸件断面上便形成了层状偏析的结晶组织。这种层状偏析组织，在金属铸型离心铸造铸铁件、铸钢和各类铜合金时常有发生。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098514降低铸件的冷却作用，提高浇注温度，是减少或消除离心铸造中层状偏析的有效工艺措施。29本章小结离心铸造时，析出的晶粒有更大的趋势向外表面或晶粒前沿移动。同样，液体金属中温度较低的部分也较易向外表面集中。此外，离心铸造的散热过程又是通过铸型型壁进行的。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098515第三章金属铸型设计31卧式滚筒离心铸造机特点在浇注小车上装有防护罩，当浇注时，浇注槽伸至型筒内时，防护罩挡住型筒的端面，防止金属液从铸型内飞出伤人，两支撑轮与铸型中心连线的夹角为90到120度。表31可铸造铸件的尺寸铸件直径（MM）铸件最小内径（MM）铸件长度（MM）500400100032铸件类型选择金属型常用金属型生产管状，筒状，环状的离心铸件，与砂型离心铸造相比，它有如下优点1、工艺过程简单2、生产率高3、铸件外表面尺寸精度高4、铸件无夹砂，胀型等缺陷5、工作环境改善其缺点1、铸铁件上易产生白口。2、铸件外表面上易产生气孔3、铸型成本高如下图所示是滚筒式离心金属型示意图滚道销子端盖型体图31滚筒式离心金属型33铸型型体设计下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098516金属型型体的失效主要由热应力和热应力疲劳所引起，故决定型体壁厚时应在满足必要的强度和刚度的前提下，尽可能取较小的数值，在铸型不用水冷却的情况下，单层金属型的壁厚应保证具有足够的吸热能力，以免工作时温度升得太高，单层金属型和内型的型体壁厚一般为铸件壁厚的085倍，反之倍数应较小，最小壁厚不能小于15MM，铸件长时，型壁应较厚。34铸型端盖和端盖紧固装置设计1、端盖常用铸铁或碳钢制造。选择平端盖，结构图图32铸型端盖示意图特点常用于小直径铸件的生产，加工容易，钢质的易变形。注意端盖的内孔最好有向型腔扩大的斜度，以免当端盖内孔上粘有凝固的金属时，使之取下端盖发生困难。如下图所示图33铸型端盖斜度2、铸型端盖的固定离心端盖铸型的固定必须满足当铸型转动时能牢固于铸型，以防掉下伤人或金属液经端盖与铸型接缝流出型外，当铸型不转时，端盖拆卸必须方便。图34端盖的固定装置结构紧固工具用销子，原因1、销子大端必须指向铸型轴线，销孔可为圆柱孔。2、使用方便，工作可靠，3、加工较易，下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985174、销子较易损坏丢失。5、浇注时从端盖内孔溢出的金属液易把销子粘住，使端盖销子不易取下。表32销孔的技术数据铸型内径（MM）2002014004016006011000销孔直径MM15202025253030孔数（个）33446注意为防止浇注时从端盖溢出的金属液粘住固定元件，可在端盖上做一挡圈。35滚筒式离心铸型的滚道和定位滚筒式离心铸型的滚道面应有较细的粗糙度（RA1604微米）和较好的同轴度，防止在转动时出现大的震动，为防止铸型在机器轴上的移动，铸型得滚道形状及其与离心铸造机支承轮间的配合方式可选择设计为图35铸型与支撑轮的配合方式注意挡圈不能做在轮缘的内侧，因为金属型工作时受热发生轴向膨胀，会使挡圈与支承轮卡住，机器出现故障。结构特点1、加工较复杂，需要粗的毛坯制造；2、依靠滚道凸缘防止铸型轴向转动。36浇注系统设计离心铸造时的浇注系统主要指接受金属的浇杯和与之相连的浇注槽，有时还包括铸型内的浇道，浇注系统应满足下述要求1、浇注长度长，直径大的铸件时，浇注系统应使金属液较快的均匀的铺在铸型的内表面上。2、浇注易氧化金属液，或采用离心砂型时，浇注槽应使金属液能平稳的填充铸型，尽可能减少金属液的飞溅，减弱对砂型的冲刷。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985183、浇注成型铸件时，铸型内的浇道应能使金属液顺利流入型腔。4浇注终了后，浇杯和浇注槽内应不留金属和熔渣，若有应易于清除。浇注定量离心铸件内径常由浇注金属液的数量决定，故在离心浇注时必须控制浇入型内的金属液数量以保证内径的大小。离心浇注定量法采用重量定量法即用一定内形的浇包取一定重量的金属液，一次性的浇入铸型之中，应用情况定量不太准确，但操作方便，大量生产，连续浇注时应用较广泛。以上浇注系统的设计均参照铸造手册第六卷684，685页，以及表（723）。结构示意图如下所示图36浇注系统采用管式浇注杯，见特种铸造手册表（722）浇注温度1100度脱型温度500度铸型预热温度200度。铸型工作温度150度。37本章小结离心机使用的时候要注意安全，为了保证金属液不飞溅出来，要保证铸型的稳定转动，使铸型在水平方向和竖直方向都得到很好的固定下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098519第四章电动机的选择41铸型转速铸型转速是离心铸造时的重要工艺因素，不同的铸件，不同的铸造工艺，逐渐成形式的铸型转速不一样，过低的铸型转速会使立式离心铸造时的金属液冲型不良，卧式离心铸造使出现金属液雨淋现象，也会使铸件出现疏松，夹渣，铸件内表面凹凸不平等缺陷，铸型转速太高，铸件易出现裂纹，偏析等缺陷，砂型离心铸造外表面会形成胀箱等缺陷，太高的铸型转速也会使机器出现大的振动，磨损加剧，功率消耗过大，所以铸型转速的选择原则应是在保证铸件质量的前提下，选取最小的数值。利用经验公式计算铸型得转速，利用特种铸造手册682页的康斯坦丁诺夫公式N（41）520式中铸型转速（R/MIN）N铸件内半径M修正系数铸件合金重度N/3设铸件为铜合金，密度82G/3C计算重度为N/G821098603M表41康斯坦丁诺夫公式修正系数离心铸造类型铜合金卧式离心铸造铜合金立式铸铁铸钢铝合金12141015121510130911，实际转速要大N/3806498R/MIN于计算转速，所以取35R/MI下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709852042离心铸型壁厚此离心铸造机的铸件最大外径为500毫米，长度为1000毫米，查表（710），离心铸造手册。壁厚选为20毫米。43离心压力（铸型内金属推开端盖的离心压力）一般，销子和压板都能使端盖可靠的紧固，型内金属液难以推开端盖，为安全起见，故设计时应作适当的作用力检查，铸型内金属液推开端盖的离心压力计算公式（62）（42）22RG4NPR式中P金属液推开端盖的压力。R金属液的重度（）3MN铸型旋转速度（R/MIN）G重力加速度，G98M/2SR铸型内半径铸件内半径0R所以N3492802589463013P44电动机功率选择带动铸型旋转的电动机以在启动铸型，克服铸型惯性达一定转速时所需的功率为最大，所以离心铸造机上电动机应按启动时所需功率进行选择（43）2N360IGDNKWT式中机器上各传动件启动时所需功率总和，2360IGDNT某一传动件质量（KG）I某一转动件的最大旋转直径（M）I下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098521某一转动件在启动后的最大转速NK安全系数。1113传动效率安全系数，一般取0708T启动时间，一般取48秒计算如下KG7508125127VG铸型KWN4808360952选择电动机为Y160M4，1460R/MIN，功率为11KW同步1500R/MIN45本章小结正确的选择电动机对离心铸造很重要，功率过大造成浪费，功率过小，达不到要求，电动机输出的功率，通过带传动和齿轮传动都会有小部分的损耗，所以电动机的功率选择时，略大于所需的功率就好。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098522第五章带传动的设计51V带的设计1、传动比的分配已知电动机型号为Y160M4，1460R/MIN，功率为11KW同步1500R/MIN总传动比，取2843501WMNI2带II带总齿I2、确定计算功率CAP由机械设计基础表86查得，工作情况系数12AK所以KW213KCAAP3、选择窄V带带型根据，查机械设计基础图812选用B型V带CAP1N4、确定带轮基准直径由机械设计基础表84取主动轮基准直径125MM则从动轮基准直径1D，根据机械设计基础表87，取2D1250DIM250DM验算带的速度25M/S带的速度合适12510/9/606DNVSM5、确定窄V带的基准长度和传动中心距根据初步确定中心距400MM1201207DDA0A带所需的基准长度2/101204DDDLA下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098523MM25012401239854查机械设计基础表82选带的基准长度DLM计算实际中心距MM/01403985407522DLA6、验算主动轮上上的包角1，2118057805716204DA主动轮上的包角合适7、计算窄V带的根数Z，由，125MMI2，查机械设计基础表0CALPZK150/MINNR1D86、87得219KW，046KW，P查机械设计基础表88得096，查表83得090，所以KLK，取6012579469CALZP8、计算预紧力F2051CAQVVZK查表82得Q017KG/M，所以，2030798649846FN9、计算作用在轴上的压轴力QQ101572SIN2SIN3012PZ52带轮的结构设计由于主动轮Z7，所以采用实心式，从动轮基准直径300MM，可采用腹板式。250DM由机械设计基础表85推出，厚度下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098524MM，取140MM。21235198BFZE53本章小结带传动不但传递动力，还可以起到减速的作用，选择合适的传动比，能够协调零件的尺寸，对设计的整体结构有影响。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098525第六章齿轮与带轮的设计61齿轮的设计1、齿轮材料的选择查机械设计基础表54选用6级直齿，日工作15小时，300天，两班制。小齿轮为40CR，并经调质及表面淬火，齿面硬度55HRC，图528（E）接触疲劳强度极限，图527（D）弯曲疲劳强度极限；大齿轮选45钢，MPAH120LIMMPAFE720齿面硬度55HRC图528（E）接触疲劳强度极限，图527（D）弯曲H1LIM疲劳强度极限；FE72、齿数的确定初选，大齿轮数，取86140Z2140856ZI62齿面接触疲劳强度设计6132HED11ZUKT1、根据工作条件，选取载荷系数K132、小齿轮传递的转矩9504592PNMNA3、选取齿宽系数1D4、标准直齿轮，查表57弹性系数1898（锻钢锻钢）2HZEZ5、计算应力循环次数91N60NJLH70183019992345U26、由查表得，1HNKHN27、计算接触疲劳强度的许应力，取失效率为1，安全系数S1，得下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709852611080MPA62HSKHN1LIM209210925MPAS2LI59、计算小齿轮分度圆直径D132314591024189570DM63齿轮分度圆及厚度的计算由于铸型内径500MM，壁厚20MM，所以外径最小为540MM，所以，取，2D540M67Z8最小M174028DZ，取2Z261208DB，取125BM64校核齿轮齿根弯曲疲劳强度1、由机械设计基础表56得齿形系数和应力修正系数为，FA1Y28；，。SAY5FA2SA2Y172、由应力循环次数查得弯曲疲劳寿命系数，FN108KFN2093、计算弯曲疲劳许用应力。取弯曲疲劳安全系数S14，得45257MPA631FSFE1NK4728045000MPA2FFE294、计算圆周力64314591082TTND5、计算齿轮齿根弯曲应力。由式（65）得下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098527（65）113582109452776TFASKYDM24Z65将几何尺寸汇于表表61齿轮尺寸表序号名称符号计算公式及参数选择1端面模数TM72分度圆直径12,D280MM；600MM3齿顶高7AH7MM4齿根高（）MFC（1025）7875MM5全齿高H1575MM6顶隙C175MM7齿顶圆直径12,AD294MM；614MM8齿根圆直径F2625MM；5825MM9中心距441MM10厚度1B2286MM；280MM66拖轮轮的设计1、拖轮直径的确定取拖轮直径与齿轮分度圆直径相等，2803D2、两拖轮夹角两拖轮与铸型夹角取153、两拖轮中心距152RSIN24SIN738M2LR纵向高度差H4412353MMCOS57下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985284、带轮厚度取B100MM67本章小结拖轮在设计中对铸型起到支撑的作用，而齿轮，不但对铸型起支撑作用，还传递动力给铸型，在设计中，选择用两个轴在两侧支撑铸型，就是为了保重铸型径向的定位，再加上提高齿轮精度，减小铸型运转时的跳动，保证了铸造过程中的安全性。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098529第七章轴的设计及轴承与键的选择71估算轴的基本直径材料40CR调质，估计直径D100MM，由机械设计基础表111查得，查表113，C在97112，取C110，由式（71）得MPAB35（71）331027PDMND为最小直径，应为装链轮处的受扭转的轴段的直径。因该处有一键槽，应将直径增大3，取标准直径D30MM271872轴的结构设计表71初定各轴段直径和长度位置轴直径轴段长度链轮处30135油封处40100轴承处5031轴肩处5520齿轮处60280轴环处70300拖轮处6095轴肩处5545轴承处503173轴承的选择由于轴承主要承受径向力，所以选用深沟球轴承，型号641074键的选择电机处选A型键BH1280L链轮处选A型键齿轮处选A型键5下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098530拖轮处选A型键BHL18575轴的受力分析1、扭矩1459TNMA2、求轴上作用力齿轮切向力（72）312105776TFND齿轮径向力（73）TAN84R带轮压轴力310QN沿啮合面方向的压轴力SIN572860QFN3、确定轴的跨距图71轴的结构简图1235987LML4、校核强度1水平面计算R183F759319QAHN82739057QRB31460CHLAMFLM28RBN下载后包含有C
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