2014注册岩土工程师专业考试最全的公式及注释地基处理

1、注册岩土工程师专业考试基本公式第四部分地基处理一、复合地基1.初步设计时，振冲桩复合地基承载力特征值fspk估算（建筑地基处理技术规范728）：（1） 根据单桩和处理后桩间土承载力特征值估算：fspk=mfpk4_m fsk , fpk桩体承载力特征值；fsk处理后桩间土承载力特征值，无当地经验时可取天然地基承载力特征值；m 面d2积置换率（m二爲,d为桩身平均直径；de为一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径，等边三角 de形布桩：de = 1.05s，正方形布桩：de =1.13s,矩形布桩：de =1.13 . si , s、s、S2分别为桩间距、 纵向桩间距和横向桩间距（2） 小型工程的

2、黏性土地基估算：fspk二1m n_1 fsk , n桩土应力比，无实测资料时可 取24，原地基土强度低取大值，强度高取小值。2 复合土层压缩模量 Esp计算（建筑地基处理技术规范7.2.8 ）： Esp=1+m（n 1）Es ,桩间土压缩模量，无当地经验时可取天然地基验算模量；n桩土应力比，无实测资料时黏性土可取24,粉土和砂土可取 1.53，原地基土强度低取大值，强度高取小值。3 初步设计时，砂石桩桩间距s估算（建筑地基处理技术规范8.2.2）：（1）松散粉土和砂土地基可根据挤密后要求达到的孔隙比e确定： 等边三角形布桩：s=0.95 d 1飞0 , d为砂石桩直径；为修正系数，当考虑振动

3、下沉密实作用时可取1.11.2,不Ye。考虑振动下沉密实作用时可取1.0 ； e0为地基处理前砂土的孔隙比；e,为地基挤密后要求达到的孔隙比（e1- emax- Dr1 e max _emin,emax、emin分别为砂土的最大、最小孔隙比；Dr1为地基挤密后要求砂土达到的相对密实度，可取0.700.85）。 正方形布桩：s = 0.89牯/丄邑。辰一0（2）黏性土地基：等边三角形布桩：S =1.08. Ae , Ae为1根砂石桩承担的处理面积 （Ae,mAp为砂石桩的截面面积；m为面积置换率，按7.2.8-2式确定）。 正方形布桩：s = ：Ae。4.初步设计时水泥粉煤灰碎石桩复合地基承载力

4、特征值fspk估算（建筑地基处理技术规范9.2.5）:fspk =m亠1m fsk , Ra单桩竖向承载力特征值（应取单桩竖向极限承载力的一半，无单桩Ap载荷试验资料时可按下式估算：Ra二UpqsihypAp , up为桩身周长；qsi为桩周第i层土的侧阻力特i丄征值；li为第i层土的厚度；qp为桩端端阻力特征值）；Ap 桩的截面面积；1 桩间土承载力 发挥系数，无地区经验时可取0.750.95，天然地基承载力较高时取大值。3R5 .桩体试块抗压强度平均值应满足（建筑地基处理技术规范9.2.7）:仁启一1 , fcu桩Ap体混合材料试块（边长150mm立方体）标准养护期 28d的立方体抗压强度

5、平均值。6. 复合土层的分层与天然地基土相同，各复合土层的压缩模量等于天然地基土压缩模量的倍，芒值可按下式计算（建筑地基处理技术规范9.2.8、建筑地基基础设计规范7.2.12）:匕=屉,fakfak基础底面下天然地基承载力特征值。7. 复合地基的最终变形量 s （建筑地基基础设计规范 7210、建筑地基处理技术规范9.2.8）: s = ： sS，匕一一复合地基沉降计算经验系数，根据地区经验或变形计算深度范围内压缩模量的当量Es按表7.2.10 （或表9.2.8）取值。8 .初步设计时水泥土搅拌桩单桩承载力特征值估算（建筑地基处理技术规范11.2.4）:nRa种qi qA, Ra uAp,仁

6、一一与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块（边长i 为70.7mm的立方体也可采用 50mm的立方体），在标准养护条件下 90d龄期的立方体抗压强度平均 值；一一桩身强度折减系数， 干法可取0.200.30，湿法可取0.250.33 ； Up 桩身周长；n 桩长范围内所划分的土层数；qsi 桩周第i层土的侧阻力特征值，对淤泥可取47kPa，对淤泥质土可取612kPa,对软塑黏性土可取 1015kPa,对可塑黏性土可取 1218kPa； ii 桩长范围 内第i层土的厚度；qp 桩端地基土未经修正的承载力特征值；:桩端天然地基土的承载力折减系数，可取0.40.6，承载力高时取低值。pz p l

7、9.搅拌桩复合土层的压缩变形s计算（建筑地基处理技术规范11.2.9） : s = , Pz 2Esp搅拌桩复合土层顶面的附加压力；pzi搅拌桩复合土层底面的附加压力；Esp搅拌桩复合土层的压缩模量（Esp二mEp 1 -m Es , Ep为搅拌桩的压缩模量，可取 100L 120仁，对桩较短或桩 身强度较低者可取低值，反之取高值；Es为桩间土压缩模量）。10 .高压喷射注浆法单桩承载力特征值取下面两式中的较小值（建筑地基处理技术规范n11.2.4） : Ra =fA, Ra =Up qJi+qpAp ,仁与搅拌桩桩身水泥土配比相同的室内加固土试块i士（边长为70.7mm的立方体），在标准养护

8、条件下 28d龄期的立方体抗压强度平均值；一一桩身强度折减系数，可取 0.33 ； n 桩长范围内所划分的土层数； li 桩周第i层土的厚度；qsi 桩周第i层土的侧阻力特征值；qp 桩端地基土未经修正的承载力特征值。11.石灰桩复合土层压缩模量Esp估算（建筑地基处理技术规范11.2.4 ）:Esp1 m n -V,|Es，:-系数，可取1.11.3,成孔对桩周土挤密效应好或置换率大时取高值；n 桩土应力比，可取 34,长桩取大值；Es 天然土的压缩模量。12 .石灰桩桩间土承载力计算（建筑地基处理技术规范条文说明13.2.9 ）:fsk=fak 1 Jd , fak 天然地基承载力特征值；

9、K 桩边土强度提高系数，可取1.4A。1 _m1.6，软土取高值； A 一根桩分担的处理地基面积；m 置换率；d 计算桩直径；一一成桩中挤压系数，排土成孔时-1，挤土成孔时-| 1.3 （可挤密土取高值，饱和软土取1）。13 .灰土挤密桩、土挤密桩复合地基桩孔宜按三角形布置，桩孔之间的中心距离s估算（建筑地基处理技术规范14.2.3）: s=90 d 匚1c尙,d 桩孔直径；Pdmax 桩间土的最大干密PcPdam -吒度；肾一一地基处理前土的平均干密度；c 桩间土经成孔挤密后的平均挤密系数，对重要工程不宜小于0.93，对一般工程不应小于 0.90。14 桩间土的平均挤密系数3 （建筑地基处理

10、技术规范14.2.4）:耳=,瓦一一在成孔I 30%内径向排 水固结竖向和内径向排 水固结（竖井穿 透受压土层）说明a82 丁18231n23n2 _1Fn = _ ln（n）_ : 2，Ch为土的径n _1、f 4n向排水固结系数；G为土的竖向排水 固结系数；H为土层竖向排水距离； U z双面排水土层或固结应力均匀分 布的单面排水土层平均固结度。P2 応Cv4H 28Ch Fnd：28ch兀 qFnde2 4H2地基表中1为不考虑涂抹和井阻影响的参数值。9 瞬时加载条件下考虑涂抹和井阻影响时，竖井地基径向排水平均固结度（术规范 5.2.8 ）:3F 二 FnFsFr, F“lnn -_.2

11、2Fr -, Ur 固结时间t时竖井地基径向排水平均固结度；kh 天然土层水平向渗透系4 Aw数（cm/s）; ks 涂抹区土的水平向渗透系数cm/s),可取 k Jl-ljkh； s涂抹区直径ds与竖井直径dw的比值，可取s=2.0-3.0，对中等灵敏黏性土取低值，对高灵敏黏性土取高值；L 竖井深度（cm） ； qw 竖井纵向通水量，为单位水力梯度下单位时间的排水量（cm3/s）。10 一级或多级荷载等速加载条件下，考虑涂抹和井阻影响时竖向井穿透受压土层地基的平均固结度Ut计算（建筑地基处理技术规范5.2.8） : Ut 匚 Ti -Ti 1ee Ti -e心， ,iZ Ap f_兀2上討总

12、。注意：参数1第一项分母为F而不是Fn。11 对正常固结饱和黏性土地基，某点某一时间的抗剪强度计算（建筑地基处理技术规范5.2.11）:矗吞 證鮎 Uctf, Tft t时刻该点土的抗剪强度； “。地基土的天然抗剪强度；L；：.；预压荷载引起的该点附加竖向应力；Ut 该点土的固结度； ；一一三轴固结不排水压缩试验求得的土的内摩擦角。12 .预压荷载下地基最终竖向变形量Sf （建筑地基处理技术规范5.2.12） : Sf = %色更入，士 1ei 第i层土中点土的自重应力所对应的孔隙比，由室内固结试验e-p曲线查得；e.i 第i层e-p曲线查得；hi 第i土中点土的自重应力与附加应力之和所对应的

13、孔隙比，由室内固结试验层土厚度；一一经验系数，对正常固结饱和黏性土地基可取=1.1-1.4，荷载较大或地基土较软弱时取大值，否则取较小值。变形量计算时，可取附加应力与土的自重应力的比值为0.1的深度作为受压层的计算深度。13 工程上一般利用实测变形与时间关系曲线按以下公式推算最终竖向变形量Sf和参数一：（建筑地基处理技术规范条文说明5.4.1） : sf =）,B = /一目,s、电一I S2 Si -S3 -S2|t? - ti S3 _ S2分别为与加荷停止后时间ti、t2、t3相对应的竖向变形量，并取t2-ti=t3 -12，停荷后预压时间越长推算的结果越可靠。计算值反映了受压土层的平均

14、固结速率。利用加荷停歇时间的孔隙水压力u与时间t的关系曲线计算参数 :匕二, u,、u2对u应时间ti、t2时的实测孔隙水压力值。计算1值反映了孔隙水压力测点附近土体的固结速率。三、其他地基处理方法1 应根据需置换软弱土（层）的深度或下卧土层的承载力确定垫层的厚度，并应符合（建筑地基处理技术规范421 ）：卩乙乜zf , faz 垫层底面处经 深度修正后的地基承载力特征值（kPa）; pcz垫层底面处上覆土的自重压力值；Pz相应于作用的标准组合时，垫层底面处的附加压力值（对条形基础：p = 沖 Pc ）, b为基础底面的宽度；口为相应于作用的标准组合时b+2ztan 日基础底面的平均压力值；P

15、c为基础底面处土的自重压力；二为垫层（材料）的压力扩散角，无试验资料时可按表421取值。对矩形基础：pzb-Pk Pc,1为基础底面的长度）。（b +2z tan 日（I +2ztan 日）2 垫层底面宽度应满足基础底面应力扩散要求（建筑地基处理技术规范422 ）: 血 七e, b垫层底面宽度；b基础底面的宽度；z基础底面下垫层的厚度；e 压力扩散角，按表 421取值，当-：0.25时按表中？ =0.25取值。bb3 .压实填土的最大干密度 Rd max （新建筑地基处理技术规范6.2.2 XRum =，口 一一100Wopds经验系数，粉质黏土取0.96,粉土取0.97；几水的密度；ds 土

16、粒相对密度（比重）；wp 填料的最优含水量。4.加固湿陷性黄土的溶液用量Q估算（建筑地基处理技术规范16.2.2） : Q * 一 n0 , V 拟加固湿陷性黄土的体积；n 地基加固前土的平均孔隙率（）； dN1灌注时溶液的相对密度；：溶液充填系数，可取 0.60- 0.80。5 当硅酸钠溶液浓度大于加固湿陷性黄土所要求的浓度时，应进行稀释，稀释用水量Q估算q, dN稀释前硅酸钠溶液的相对密度；q（建筑地基处理技术规范16.2.3）: Q =*dN1 -1拟稀释硅酸钠溶液的质量。6.碱液加固土层的厚度 h估算（建筑地基处理技术规范1627）: h4叶,l 灌注孔长度，从注液管底部到灌注孔底部的

17、距离；r 有效加固半径，当无试验条件或工程量较小时可取0.4m0.5m （ r =0.6一Vr , V为每孔碱液灌注量，V =曲3（|+戸，a为碱液充填系数，可取Vnl X10* f0.60.8; 一：考虑碱液流失影响的工作条件系数，可取1.1; r为加固要求达到的有效加固半径；n为 拟加固土的天然孔隙率）7.配溶液时应先放水而后徐徐放入碱块或浓碱液，加碱量计算（建筑地基处理技术规范16.3.8）:（1）采用固体烧碱配制每1m3浓度为M的碱液时，每1m3水中的加碱量Gs为：Gs = 100；M ,M 碱液的浓度（g/L ）; P 碱液中NaOH含量的百分数（）。（2）采用液体烧碱配制每1m3浓度为M的碱液时，投入的液体烧碱体积 V1和加水的体积 V2为：Vi =1000M , Vi=10001-I dN 碱液的相对密度；N 液体烧碱的质量分数。dN NI dzN 丿8.强夯法影响深度 H估算（梅那公式）（建筑地基处理技术规范条文说明6.2.1）: H拓鼻厂,M 夯锤质量（t）； h落距（m）。梅那公式估算值较实测值大，一般应进行修正，修正系数大致为0.340.80。9 可行性研究或初步设计时单