塔吊基础施工方案---QTZ63QTZ40

1、广安门铁路住宅小区?A标段可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案编希H : 审核：审批:宿迁华夏建设（集团）工程有限公司二零一五年四月页脚内容51一、 编制依据 3二、工程概况 31、基本概况32、地质、水文资料3三、塔吊选型及技术性能指标 41、塔吊选型42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数4四、土方开挖及塔基施工 71、土方开挖72、塔吊基础施工7五、塔吊的变形观察 7六、 接地装置 7七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）87.1、6*6 M矩形板式基础计算书（1M厚承台）87.2、6*6 M矩形板式基础计算书（1.5M厚）177.3、6*6 M矩形板

2、式基础计算书（1.35M厚） 27八、QTZ40塔吊基础配筋验算 36厂房塔吊基础施工方案一、编制依据1建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20122、 施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20053、QTZ63塔式起重机使用说明书、QTZ40塔式起重机使用说明书4、工程现有图纸5、地质勘探报告。二、工程概况1基本概况可发科技（宿迁）有限公司厂区一期新建工程（H区）位于玄武湖西路以南、民便河以北、 莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积131278.89川，总建筑面积261031.73川平方米。本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技 （宿迁） 有限公司，监

3、理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁华夏建 设（集团）工程有限公司，工程开工日期为 2015年3月21日.为了加快施工进度，提高垂直 运输效率，本工程拟选用18台QTZ63塔吊（三种型号），二台QTZ40塔吊（一种型号）。2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告，地基承载力见下表地垄砥釀力特征低Ek览授袤丄序号上层駅糕力法1tjiL 2方乱3方定承戦 力特怔（kP巧Ck 値半为赴fakc. IlwEnk fkP町山赴lAkCkPfl)粉110 722 0-12K144 1*-100粉丄火擀112Z1 S-1 co96 6f=oanw-29

4、41394*9013.71230,7 C76.7u-41.278.6-70站卜5S 14S217.62,89e=0.72IL-0 372曲-229粉土10 723 0-10 20281,5i fiOft w=2B 4147 523.7198 5150粉质牯上11.115.2ias.02.29192.4eO.SJs IT =0 巧l5.0-180動粉履枯土15.6224 R4.38323.5LJ b-226.2-工2200.S34.815.54407.1-74.7306.0350粘t-49.1153272.34.6&353.7e=0 742IL=0 29241.02401卜砂-1 F 1451；

5、7-98-6306.0400三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程厂房南北向较长（160m长），东西向为48m,但楼层高度不高.结合现场实际 情况以及本工程工期要求为平行施工， 本工程设置18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔吊 的利用率，本工程选用臂长为55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在 28m-35m2、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1性能参数及技术指标国内领先，最大工作幅度55m，最大起重量为6t。2.2.2该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式，适用各 种不同的施工对象，

6、独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。该机主要特点如下：2.1.3塔机的自身加节采用液压顶升，使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机 的起重性能在各种高度下保持不变。2.1.4刚性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小，外形美观，长度有几种变化，满足不同施工要求；2.1.5安全装置具有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器装置等安全保护装置，可保证工作安全可靠2.2、QTZ63塔吊主要技术参数机构工作 级 别起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升咼度倍率固定行走附着a =239,241218.5a =43024121S,5最大起重戢(

7、t、6幅度(m)最大幅度(m)5 5最小1幅度(词起升机构速度倍率o =2a =4起重量t)33L5663速度&54080422040电机型号功 率转速YZTD225L2-4 8 3224 24 5.4KAV 1410 7L0 1501 inin回转机构电机型号转速0-X). 6 r minYZR132M2-62X35KW90 Sr min牵引机构速度电机型号功率转速44 2 2 m minYDEJ132S-4 S33 2-2KW750 1500 it l iiin行走机构速度电机型号功率转速10.4 m millY132S-62X5,5KW960r niiii顶升机构速度电机型号功率转速0.

8、5111 minY132S-45.5KAV1440i nunP工作压力25MPa平衡重臂艮重量(t)55m147850m13.5545m12.0740m10,84总功率45.7KW (不含顶升电机、|2.3、QTZ40塔吊主要技术参数部件单位参数公称起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大幅度下的额定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度独立式M28附着式M120倍率24起升速度起升速度M/min7Z7.4；173.0555.575最大起重量T122444转速R/mi n0.375/0.75变速M/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整机重量T18.8最大回

9、转半径M42.94后臂回转半径M10.733最大工作风速M/s20爬升风速WM/s13工作环境温度C-2040四、土方开挖及塔基施工1、土方开挖本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求 因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外，位置详见总平面布置图。2、塔吊基础施工2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工，塔基上表面要求平整，其最大误差 5mm。2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟，便于基础排水工作。五、塔吊的变形观察塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录；在每 次大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面

10、观测，发现问题及时与项目 技术部及安全部联系解决。六、接地装置塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3镀锌扁铁，利用 48钢管打入地下（埋深 至少3米），扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4 。七、QTZ63塔吊基础配筋验算(平面布置见总平图)7.1、6*6m 矩形板式基础计算书(1m厚承台)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ 63塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身

11、桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN )401.4起重荷载标准值Fqk (kN )60竖向荷载标准值Fk(kN )461.4水 平荷载标准值Fvk (kN)18.92 7倾覆力矩标准值M k(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN )401.4水平荷载标准值Fvk (kN )45.246倾覆力矩标准值M k(kN m)615.92 92、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN )1.35F k1 =1.35 X401.4 =5 41.89起重荷载设计值FQ(kN )1.35F

12、Qk =1.35 X60 = 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81=622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk =1.35 X18.92 7 =25.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k =1.35 X674.077=910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN )1.35F k=1.35 X401.4 =541.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk =1.35 X45.2 46=61.082倾覆力矩设计值M(kN m)1.35M k =1.35 X615.92 9=831.504三、基础验算YI LfijpQ 基础布置图基础布置基础长l(m)6

13、基础宽b (m)6基础高度h(m)1基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重y (kN/m 3)25基础上部覆土厚度h (m)2.8基础上部覆土的重度3Y (kN/rii)19基础混凝土保护层厚度5 (mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值 fa(k Pa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角9 ( )20软弱下卧层顶地基承载力特征值f azk(k Pa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz (kPa )329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)50

14、00基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h y+h y )=6 x 6X (1 x 25+2.8 x 19)=2815.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35 X815.2=3800.52kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk”=674.077kNmFvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kNmFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=162/6=36m 3Wy=bl 2/6=6 W2/6=36m 3相应于荷载效应标准组

15、合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩：Mkx=M kb/(b 2+l2)05 =674.077 6/(6 2+62)05 =476.644kN -mMky=Mkl/(b 2+l2)0-5 =674.077 X6/(6 2+62)05 =476.644kN -m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值:Pkm in=(Fk+Gk)/A-M kx/Wx-M ky/Wy=(461.4+2815.2)/36-476.644/36-476.644/36=64.536kPa0Fk+GkA偏心荷载合力作用点在核心区内。Pknib2、基础底面压力计算Pkm in=64.536kPaPk

16、m ax =(Fk+Gk)/A+M kx/Wx+M ky/Wy=(461.4+2815.2)/36+476.644/36+476.644/36=117.497kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2815.2)/(66)=91.017kN/m 24、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值fa=100.00kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=91.017kPa f100kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=117.497kPa 1.2f=1.2 X00=120kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-

17、 S =1000(40+25/2)=948mmX轴方向净反力：Pxmin =Y (F/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 (461.400/36.000-(674.077+15.77336.000)=-8.567kN/m21000)/Pxmax = Y (F/A+(M k+F vkh)/W x)=1.35 (461.400/36.000+(674.077+15.773X000)/36.000)=43.172kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得Pix=(b+B)/2)P xmax/b=(6.000+1.600)/2)48.172/6.000=27.342kN/m丫轴方向净反力

18、：Pymi n =丫(F/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 )(461.400/36.000-(674.077+15.7731000)/36.000)=-8.567kN/mPymax = 丫 (FF/A+(M k+Fvkh)/W y)=1.35 (461.400/36.000+(674.077+15.773(000)/36.000)=43.172kN/m2假设Pym in =0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+1.600)/2)43172/6.000=27.342kN/m基底平均压力设计值：px=(Pxmax +P1x)/2=(43.172+2

19、7.342)/2=35.257kN/mpy=(P ym ax +P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kNVy=|py|(l-B)b/2=35.257(6-1.6)6/2=465.393kNX轴方向抗剪:h 0/1=948/6000=0.15840.25 Cfclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000 X 948=23747.4kNx =4V5.393kN满足要求!丫轴方向抗剪:h0/b=948/6000=0.15840.25 时cbho=O.25 X 1

20、X 16.7 X 6000 X 948=23747.4kNy函V5.393kN 满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=d Ym =1.5 X9=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(P k-pc)/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0 )=(6 X6X(91.017-28.5)/(6+25Xan20 )(X+2 X5Xan20 )=24.22kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫 =5X 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=f azk+ nb Y Q3)+ nd Ym (d+z-0.5)=130.00+0.30 X

21、19.00 X6.00-3)+1.60X9.00 X5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPaafz=329.5kPa满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tan 0 =|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 6/8=511.932kN m基础Y向弯矩：M n =(l-B) 2pyb/8=(6-1.6) 2 X35.257 X/8=511.932kN m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积aS1=|M n |/( 1fcbh02)=511.932Z=1-(1-2 aS1)0.5=1-(1-2 000

22、6)X06/(1 X6.7 X000 X948 2)=0.0060. 5=0.006Y1=1-Z/2=1-0.006/2=0.997AS1=|M n |/( Yh0fy1)=511.932 106/(0.997X948 X300)=1805mm基础底需要配筋：A1=max(1805 , p bh)=max(1805 ,0.00156000 X 948)=8532mm基础底长向实际配筋:As1=15209mm2 A1=8532mm满足要求!、底面短向配筋面积aS2=|M i |/( 1fclh02)=511.932 106/(1 16.7 X6000 X 948 2)=0.006Z=1-(1-2

23、aS2)0.5=1-(1-2 006) 0.5 =0.006Y2=1-5/2=1-0.006/2=0.997As2=|M i |/( Y2h0fy2)=511.932 106/(0.997 948 X300)=1805mm基础底需要配筋：A2=max(1805 , p lh)=max(1805 ,0.0015X6000 X 948)=8532mm2基础底短向实际配筋:As2=15209mm 2A=8532mm 2满足要求!、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：As3=15209mm 2 0.5Asi=0.5 X5209=7605mm 2满足要求！、顶面短向配筋面积基础顶短向实 际配筋：As4=

24、15209mm 20.5As2=0.5 X5209=7605mm 2满足要求！ 、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500-W五、配筋示意图基础配筋图7.2、6*6m矩形板式基础计算书（1.5m厚）计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ 63塔机独立状态的最大起吊高度H 0（m）40塔机独立状态的计算高度H（m）43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F

25、ki(kN )401.4起重荷载标准值Fqk (kN )60竖向荷载标准值Fk(kN )461.4水 平荷载标准值Fvk (kN)18.92 7倾覆力矩标准值M k(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN )401.4水平荷载标准值Fvk (kN )45.246倾覆力矩标准值M k(kN m)615.92 92、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN )1.35F k1 =1.35 X401.4 =5 41.89起重荷载设计值FQ(kN )1.35F Qk =1.35 X60 = 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81=622.89水平荷载设计值F

26、v(kN )1.35F vk =1.35 X18.92 7 =25.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k =1.35 X674.077=910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN )1.35F k=1.35 X401.4 =541.89水平荷载设计值Fv(kN)11.35F vk=1.35 X45.2 46=61.082倾覆力矩设计值M(kN m)1.35M k = 1.35 X615.92 9=831.504三、基础验算ifiboItiffin基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b (m)6基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重y (kN/

27、m 3)25基础上部覆土厚度h (m)2.8基础混凝土保护层厚度5 (mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值 fa(k Pa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5软弱下卧层顶地基承载力特征值f azk(k Pa)130地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础上部覆土的重度3y (kN/nn)19地基压力扩散角9 ( )20软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值f az (kPa )329.5基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Y+h 丫 )=6 X 6X (1.5 X

28、25+2.8 X 19)=3265.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35 X265.2=4408.02kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk”=674.077kNmFvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M”=910.004kN-rmFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=16/(6 2+62)0.5 =476.644kN -mMky=Mkl/(b 2+l2)0.5 =674.077 6/(6 2+62)0.5 =476.644kN -m1

29、、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkm in=(Fk+Gk)/A-M kx/Wx-M ky/Wy=(461.4+3265.2)/36-476.644/36-476.644/36=77.036kPa0偏心荷载合力作用点在核心区内。Fk+Gk2、基础底面压力计算Pkm in=77.036kPaPkm ax =(Fk+Gk)/A+M kx/Wx+M ky/Wy=(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa3、基础轴心荷载作用应力6)=103.517kN/mPk=(F k+Gk)/(lb)=(461.4+3265.2)

30、/(64、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值fa=100.00kPa、轴心作用时地基承载力验算Pk=98.217kPa v fa=100kPa(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=118.932kPa1.2f a=1.2 X00=120kPa5、基础抗剪验算基础有效高度：ho=h- S =1500(40+20/2)=1450mm為LL3ILL1LUX轴方向净反力:Pxmin =Y (Fk/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 (461.400/36.000-(674.077+15.7731500)/36.000)=-8.863kN/m2Pxmax = Y (FF

31、/A+(M k+F vkh)/W x)=1.35 (461.400/36.000+(674.077+15.773 X500 )/36.000)=43.468kN/m假设Pxm in=0,偏心安全，得43.468/6.000=27.529kN/mP1x=(b+B)/2)P xmax/b=(6.000+1.600)/2)丫轴方向净反力：Pymi n =丫(F/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 (461.400/36.000-(674.077+15.7731沟00)/36.000)=-8.863kN/m2Pymax = 丫 (FF/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 (46

32、1.400/36.000+(674.077+15.773 K500 )/36.000)=43.468kN/m假设Pym in =0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)P ymax/|=(6.000+1.600)/2)43468/6.000=27.529kN/m基底平均压力设计值:px=(Pxmax+Pix)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/m py=(P ym ax +Piy)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.499(6-1.6)6/2=468.581kNVy=|py|(l-B)b/2=3

33、5.499(6-1.6)6/2=468.581kNX轴方向抗剪:ho/l=145O/6OOO=O.24240.25 时clh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000 X 1450=36322.5kNx=468.581kN满足要求!丫轴方向抗剪:h0/b=1450/6000=0.242(6.00-3)+1.6019.00 (5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPafaz=329.5kPa满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tan 9 =|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 6/8=515

34、.439kNm基础Y向弯矩：M n =(l-B) 2pyb/8=(6-1.6) 2 X35.499 W/8=515.439kNm2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积aS1=|M n |/( 1fcbh02)=515.439 X06/(1 X6.7 X000 X 1450 2)=0.002Z=1-(1-2aS1)0.5=1-(1-2 0002) 0.5=0.002Y1=1-Z/2=1-0.002/2=0.999AS1=|M n |/( Yh0fy1)=515.439 为06/(0.999 为450 X300)=1186mm 2基础底需要配筋：A1=max(1186 , p bh)=max(1

35、186 ,0.0015 6000 X 1450)=13050mm 2基础底长向实际配筋：Asi=13450mm 2 Ai=13050mm 2(2) 、底面短向配筋面积aS2=|M I |/( ifclh02)=515.439 X 06/(1 X6.7 X000 X 1450 2)=0.002Z=1-(1-2 aS2)0.5=1-(1-2 0002) 0.5 =0.002Y2=1-5/2=1-0.002/2=0.999As2=|M i |/( $2h0fy2)=515.439 X06/(0.999 X450 X300)=1186mm 2 基础底需要配筋：A2=max(1186 , p lh)=m

36、ax(1186 ,0.0015 6000 X 1450)=13050mm 2基础底短向实际配筋：As2=13450mm 2 A2=13050mm 2(3) 、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：As3=10781mm 2 0.5AS1=0.5 X0781=5390mm 2满足要求！(4) 、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：As4=10781mm 2 0.5AS2=0.5 X0781=5390mm 2满足要求！(5) 、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500。五、配筋示意图HKB335 20HSD1335 2001BD基础配筋图7.3、6*6m矩形板式基础计算书(1.35m厚)

37、计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ 63塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN )401.4起重荷载标准值Fqk (kN )60竖向荷载标准值Fk(kN )461.4水 平荷载标准值Fvk (kN)18.92 7倾覆力矩标准值M k(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准

38、值Fk(kN )401.4水平荷载标准值Fvk (kN )45.246倾覆力矩标准值M k(kN m)615.92 92、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值Fi(kN )1.35F k1 =1.35 X401.4 =5 41.89起重荷载设计值FQ(kN )1.35F Qk =1.35 X60 = 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81=622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk =1.35 X18.92 7 =25.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k =1.35 X674.077=910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN )1.35F k

39、=1.35 X401.4 =541.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk =1.35 X45.2 46=61.082倾覆力矩设计值M(kN m)1.35M k =1.35 X615.92 9=831.504三、基础验算YI LfijpQ 基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b (m)6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重y (kN/m 3)25基础上部覆土厚度h (m)2.8基础上部覆土的重度3Y (kN/rii)19基础混凝土保护层厚度5 (mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值 fa(k Pa)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距

40、离z(m)5地基压力扩散角9 ( )20软弱下卧层顶地基承载力特征值f azk(k Pa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz (kPa )329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h y+h y )=6 X 6X (1.35 X 25+2.8 X 19)23N30基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35 X130.2=4225.77kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kNmFvk =F vk /1

41、.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kNmFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=162/6=36m 3Wy=bl 2/6=6 W2/6=36m 3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、丫方向的倾覆力矩：Mkx=M kb/(b 2+l2)05 =674.077 6/(6 2+62)05 =476.644kN -mMky=Mkl/(b 2+l2)0-5 =674.077 X6/(6 2+62)05 =476.644kN -m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最

42、小压力值:Pkm in=(Fk+Gk)/A-M kx/Wx-M ky/Wy=(461.4+3130.2)/36-476.644/36-476.644/36=73.286kPa0Fk+GkA偏心荷载合力作用点在核心区内。Pknib2、基础底面压力计算Pkm in=73.286kPaPkm ax =(Fk+Gk)/A+M kx/Wx+M ky/Wy=(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247kPa3、基础轴心荷载作用应力Pk=(F k+Gk)/(lb)=(461.4+3130.2)/(66)=99.767kN/m24、基础底面压力验算(1) 、修

43、正后地基承载力特征值fa=100.00kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=99.767kPa wf=100kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=117.247kPa v 1.2fa=1.2 X00=120kPa5、基础抗剪验算基础有效 高度：h0=h- S =1350(40+18/2)=1301mmX轴方向净反力:1350)/Pxmin =Y (F/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 (461.400/36.000-(674.077+15.77336.000)=-8.774kN/m2X350Pxmax = Y (F/A+(M k+F vkh)/W

44、 x)=1.35 (461.400/36.000+(674.077+15.773)/36.000)=43.379kN/m2假设Pxmin=O,偏心安全，得Pix=(b+B)/2)P xmax/b=(6.000+1.600)/2)43.379/6.000=27.473kN/m丫轴方向净反力：Pymi n =丫 (Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 )(461.400/36.000-(674.077+15.7731350)/ 36.000)=-8.774kN/mPymax = 丫 (FF/A+(M k+Fvkh)/W y)=1.35 (461.400/36.000+(674.07

45、7+15.773(350)/36.000)=43.379kN/m假设Pym in =0,偏心安全，得43379/6.000=27.473kN/mP1y=(l + B)/2)P ymax/l=(6.000+1.600)/2)基底平均压力设计值:px=(Pxmax+P1x)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kN/m py=(P ym ax +P1y)/2=(43.379+27.473)/2=35.426kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.426(6-1.6)6/2=467.624kNVy=|py|(l-B)b/2=35.426(6-1.6)6/2=467.

46、624kNX轴方向抗剪:h0/l=1301/6000=0.21740.25 伍fclh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000 X 1301=32590.05kNx =467.624kN 满足要求！丫轴方向抗剪:h0/b=1301/6000=0.217Vy=467.624kN满足要求!6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=d Ym =1.5 X9=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(P k-pc)/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0 )=(6 6X(99.767-28.5)/(6+25Xtan20 )(8+2 X5Xtan20 )=27.61kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫 =58 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=f azk+ nb Y Q3)+ nd Ym (d+z-0.5)=130.00+0.30 89.00 86.00-3)+1.6089.00 85.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=27.61+95=122.61kPa f=329.5kPa满足要求！7、