天津市建筑节能规范

1、1总则 2术语 3建筑与建筑热工设计 3.1 一般规定 3.2围护结构热工设计 3.3围护结构热工性能的权衡判断 4采暖、空气调节与通风的节能设计 4.1 一般规定 4.2米暖 4.3空气调节与通风 4.4冷源与热源 4.5控制 4.6 风、水管道的绝热 5 电气节能设计 : E o4 G; Q+ O0 F: 5.1 一般规定 5.2照明 5.3 电力 附录A夏季建筑外遮阳系数的简化计算方法 附录 B 公共建筑围护结构热工性能的权衡计算 附录 C 附表* 4 L! v/ j# _0 6 L 附录D一般屋面、外墙参考做法与计算参数 附录E外窗（包括透明幕墙、屋顶透明部分）性能 附录 F 关于面积

2、和体积的计算 附录G建筑物内空调水管的经济绝热厚度 附录H本标准用词说明 条文说明 1 总则 1.0.1 为贯彻执行国家 公共建筑节能设计标准 GB50189 2005，改善公共建筑的室内 热环境，提高暖通空调系统的能源利用效率，降低建筑能耗，根据天津地区的气候特点 和具体情况，制定本标准。 6 / t2 n3 C% N2 d* J - A _5 C 窗户洞口 （ 包括外门透明部分 ）总面积与同朝向的墙面（ 包括外门窗的洞口 ） 总面积的比 值。 2.0.3 围护结构传热系数（K） overall heat transfer coefficient of building envelope 围

3、护结构两侧空气温差为1K，在单位时间内通过单位面积围护结构的传热量。单位为 W/（m2K）。 2.0.4 外墙平均传热系数 （Km） average heat transfer coefficient of exterior wall 外墙主体部位传热系数与热桥部位传热系数按照面积的加权平均值。单位为W/（m2- K） 2.0.5 透明幕墙 transparent curtain wall 可见光可直接透射入室内的幕墙。 2.0.6 可见光透射比 visible tran smitta nee 透过玻璃（或其它透明材料）的可见光光通量与投射在其表面上的可见光光通量之 比值。 2.0.7围护结构

4、热工性能权衡判断法 methodology for building envelope trade-off option 当建筑设计不能完全满足规定的围护结构热工设计要求时，计算并比较参照建筑和 所设计建筑的围护结构冬季采暖能耗和夏季空调能耗， 判定围护结构的总体热工性能是 否符合节能设计要求。 2.0.8参照建筑 reference building 采用围护结构热工性能权衡判断法时，作为计算全年采暖和空调能耗用的假想建筑。 2.0.9 设计建筑 designing building 正在设计的、需要进行节能设计判定的建筑。# J（ H1 W% A H8 R4 ?9 2 w 2.0.15 综

5、合部分负荷性能系数（ IPLV ） integrated part load value 用一个单一数值表示的空调用冷水机组的部分负荷效率指标， 它基于机组部分负荷时的 性能系数值、按照机组在各种负荷下运行时间的加权因素，通过计算获得。无因次。 2.0.16 建筑物内区 innerzoneofbuilding ） 3.1.1 建筑的总平面布置和设计，宜冬季便于利用日照，夏季利于自然通风。主要房间 宜朝南或接近南向，并避免朝西向。 D3 m! w2 z7 3 地下室外墙热阻系指土壤以内各层材料的热阻之和。 3.2.2 建筑每个朝向的窗（包括透明幕墙）墙面积比均不应大于 0.70。当窗（包括透明

6、幕墙）墙面积比小于 0.40 时，玻璃（或其它透明材料）的可见光透射比不应小于 0.4。 当本条文的规定不能满足时，必须按本标准第 3.3节的规定进行权衡判断。 3.2.3 建筑的东、西向外窗 （包括透明幕墙 ）宜设置外部遮阳，外部遮阳的遮阳系数按本标 准附录 A 确定。 1 ? s% H8 1 g, 4 H 3.2.4 屋顶透明部分的面积在一般情况下不应大于屋顶总面积的20%，当本条文的规定 不能满足时，必须按本标准第 3.3 节的规定进行权衡判断。 3.2.5 建筑中庭应充分考虑自然通风，必要时设置机械排风装置。, o# _ H z6 q4 F5 _ 3.2.6 外窗的可开启面积不应小于窗

7、面积的30%。透明幕墙也应具有可开启部分或设有 通风换气装置，其可开启部分的面积不宜小于幕墙面积的15%。 3.2.7 西、北向主要出入口外门，应设门斗或应采取其它减少冷风渗透的措施。, q$ W, y E. u# w2 P C 3.2.8 外窗的气密性能不应低于 建筑外窗气密性能分级及其检测方法 GB7107 中规定 的 4 级。 ! M8 + C5 w 3 _6 E1 W 329透明幕墙的气密性能不应低于建筑幕墙物理性能分级GB/T15225中规定的川 级。 S0 L4 n$ f, F! % N 3.2.10外墙应采用外保温体系。当无法实施外保温时，方可采用内保温。应充分考虑混 凝土梁、柱

8、等热桥的影响，并采取可靠的隔断热桥保温措施。外墙的传热系数应按墙体 的平均传热系数进行计算。内保温外墙应按照现行民用建筑热工设计规范GB50176 的规定，进行内部冷凝受潮验算并采取可靠的防止内部冷凝措施。 3.2.11 围护结构的热桥部位及外墙挑出构件、附墙部件，如：雨罩、挑檐、空调室外机 搁板、附壁柱、凸窗和装饰线等均应采取隔断热桥或保温措施，其最小传热阻不应低于 表3.2.11的规定。6 表3.2.11围护结构热桥部位最小传热阻 - 围护结构类型热惰性指标平屋顶（m2 K/W ）外墙（貳K/W ） I 川 W6.004.106.001.60 4.00 1.500.7430.7980.82

9、50.8530.4950.5320.5500.563 3.2.12 变形缝处屋面、 外墙的缝隙，应加以封闭。 缝内两侧墙体的传热系数不应大于 1.50 W/（m2 K）。t 3.2.13外门和外窗框靠墙体部位的缝隙，应采用高效保温材料填塞及嵌缝密封膏密封， 不得采用普通水泥砂浆勾缝。 3.2.14在房间自然通风情况下，建筑物屋顶和东、西外墙的内表面最高温度应满足现行 国家标准民用建筑热工设计规范 GB 50176 要求。 j k 9 X（ x- I7 l: i e 3.2.15保温门窗和玻璃幕墙的气密性、传热系数、遮阳系数等主要指标，应标注于施工 图的门窗表中。 3.2.16公共建筑节能设计应

10、填写公共建筑节能设计登记表（附录C表C.0.1）,并编 入施工图中。4 Z3 B2 R! K7 i9 E/ T* L 3.2.17用于屋面、外墙的保温材料密度和导热系数等相关性能指标，应标注于施工图设 计说明中。 $ + |6 V 会议室、多功能厅 18 体操练习厅18(b4 |, _4 y% _) o) z/ b6 p+ R 2. 影剧院： 运动员、教练员更衣、休息 2 观众厅、休息厅 18 化妆 20 9旅馆： 3银行： 大厅、接待16 营业大厅 18 客房、办公室 20 办公室 20 餐厅、会议室18% U8 _8 F) - u) % u( h+ Y 4商业： 10. 学校： 营业厅 1

11、8 教室、实验、教研室、行政办公、阅览室 办公 20 百货仓库 10 人体写生美术教室模特所在局部区域 5.图书馆： P 办公室、阅览 20 11. 医疗及疗养建筑： 办公厅、会议室 18 特藏、胶卷、书库 14 成人病房、诊室化验室 6. 餐饮： 挂号处、药房18 餐厅、办公 18 消毒、污物、解剖168O8 k t r, n! Y, 制作间、配餐 16 太平间、药品库12 厨房热加工间 10 12 其它： 米面贮藏 5 走道、洗手间、门厅、楼梯16 副食、饮料库 8 设米暖的车库5_ 7交通： 民航候机厅、办公室 20 候车厅、售票厅 16 ” i_7“1 设计计算温度 冬季 夏季 表 4

12、.1.2-1 集中采暖系统室内设计计算温度 20 18$ s% 27 室内 一般房间 大堂、过厅 表 4.1.2-2 26C 27 C 20 C 18C 空调系统室内设计计算温度 4.2采暖 4.2.1 公共建筑集中采暖系统应采用热水作热媒。, E6 g, Q6 ） u2 v/ A 4.2.2 公共建筑采暖热负荷计算时，应考虑室内明装管道、照明、办公设备的得热。 4.2.3 公共建筑集中采暖系统宜按南、北向分环供热原则设计。* g. h- O 2Q 全日系统供热量， kWh；- / H Z N水泵在设计工况点的轴功率，kW； 一 QH 设计采暖负荷 ,kW； n C电机和传动部分的效率， %

13、； 采用直联方式时， nC = 0.85； % x0 q! _/ B1 L+ L/ t* O 采用连轴器连接方式时，nC = 0.38。 3 水泵在设计工况点的轴功率，应按下式计算： N = p- G- H / 102 （kW） 7 2 人员密集且同时停留的大空间，其系统最大运行总新风比宜达到 100，且不应小于 70%;+ k% R- Y（ / t# 5 u 1 o 3 内区全空气系统最大运行总新风比宜达到100%，且不得小于 70%; ; ?） 6 W1 C* g1 B+ K3 m 4 排风系统应与新风量的调节相适应。 4.3.7 公共建筑内人员所需设计最小新风量，应执行采暖通风与空气调节

14、设计规范 GB 50019 的有关规定。当一个空调风系统负担多个空调房间时，系统的新风量应按照 式 4.3.7确定。 7 q! C ) O( e* a# A Y=X / (1+X-Z) (4.3.7-1) 式屮：” (4.3.7-2)8 d g$ % G7 i. F# 3 C. V; (4.3.7-3) (4.3.7-4) Y修正后的系统新风量在送风量中的比例，；- Vot 修正后的总新风量， m3/h; , H! t d6 I1 J0 f: H9 j Vst 总送风量，即系统中所有房间送风量之和，m3/h; X未修正的系统新风量在送风量中的比例，； Von 系统中所有房间的新风量之和， m3

15、/h； Z 新风比需求最大的房间的新风比，； Voc 需求最大的房间的新风量，m3/h； Vsc 需求最大的房间的送风量，m3/h。 4.3.8 空调区人员密度相对较大且变化较大的空调系统，宜采用新风需求控制，即根据 室内 CO2 浓度检测值增加或减少新风量，使 CO2 浓度始终维持在卫生标准规定的限值 内。 4.3.9 空调与通风系统应设计成能充分利用新风为冷源对空调区进行预冷运行，且当采 用人工冷热源对空调区进行预热预冷运行时新风系统应能关闭。 4.3.10 公共建筑内存在需要常年供冷的内部区域时，空调系统的设计应符合下列要求： 1 应根据室内进深、分隔、朝向、楼层以及围护结构特点等因素，

16、划分建筑物空气调节 内、外区；8 m5 Z W1 I% Y% T2 H 2 设计排风量大于等于 6000m3/h 且新风比大于 30%的全空气空调系统； . d9 P6 b8 2 2 t q K 3 风机盘管加新风系统，全楼设计最小新风量大于等于 20000m3/h 时，且设置热回收 装置的新风量比例应大于等于40； 注：1用于设备机房等部位冬季加热的直流送风系统，当室内设计温度小于等于5C时, 可不设热回收装置。 2 有害物质浓度较大的排风(例如厨房油烟、吸烟室排风等) ，可不设热回收装置。 4.3.14 有人员长期停留， 且不能设置集中新风、 排风系统的空调房间， 宜在各空调区 (房 间)

17、分别安装带热回收功能的双向换气装置。 4.3.15 排风热回收装置应符合以下选用原则：: p( d2 t P 3 其余热回收系统，宜采用全热回收装置；9 C O c# S. o( s 4 热回收装置(全热和显热)的额定热回收效率不应低于60%；, q% H! p8 z3 c5 | S 5 宜跨越热回收装置设置旁通风管。 w2 U$ T* h8 * d * | 4.3.16空调系统采用上送风气流组织形式时，宜加大夏季设计送风温差。 1送风高度小于或等于 5m时，送风温差不宜小于 5 C； 2送风高度大于5m时，送风温差不宜小于 10 C；- 3 采用置换通风方式时，不受上述限制。 4.3.17

18、输送已经过冷、热处理的空气的空调与通风管道，应密封良好，绝热措施得当且 不宜采用土建风道。 4.3.18 空调冷、热水系统的设计应符合以下要求：9 ) K) y3 l2 v9 h T+ P# d b 1 空调冷水系统的供、 回水设计温差不应小于 5C ,空调热水系统的供、 回水设计温差不 应小于10C。在技术可靠、经济合理的前提下宜尽量加大空调水系统的水供、回水温差； 2如空调冷水系统的供、回水设计温差等于5C时的冷水循环泵扬程大于30米水柱，则 宜采用大于5C的供、回水设计温差。采用大于5C的空调冷水系统的供、回水设计温 差时应论证设备的适应性； 3冰蓄冷空调及区域供冷水系统的供、回水设计温

19、差宜为8C10 C； 4 水系统规模较小、 各环路水阻力相差不大且系统运行时段负荷变化较小时，宜 采用一次泵系统。在经过充分的技术经济论证(包括设备的适应性、控制系统方案、节 能潜力等)一次泵可采用变速变流量的运行调节方式； 5 水系统规模较大、 各环路水阻力相差悬殊且系统运行时段负荷变化较大时，宜 采用二次泵系统。二次泵应采用变速变流量的运行调节方式； 6 两管制空调冷、热水系统的冷水循环泵和热水循环泵宜分别设置 ; 7 空调水系统的定压和膨胀，应优先采用高位膨胀水箱方式。 4.3.19 溴化锂吸收式制冷的空调冷却水循环泵宜采用变速变流量的运行调节方式,但应 经过充分的技术经济论证（包括设备

20、的适应性、控制系统方案、节能潜力等） 。 4320建筑内空调风系统的作用半径不宜过大，风机的单位风量耗功率（Ws）应按下 式计算，并不宜大于表 4.3.20中的数值。 , O0 o- 5 z9 k C L P风机全压值，Pa； n-t包含风机、电机及传动效率在内的总效率，%。 h-1) 表4320风机的最大单位风量耗功率（Ws）W/（m3 系统型式办公建筑商业、旅馆建筑 初效过滤 初、中效过滤 初效过滤 初 两管制定风量系统 0.42 0.48 0.46 0.52 四管制定风量系统 0.47 0.53 0.51 0.58 两管制变风量系统 0.58 0.64 0.62 0.68% 四管制变风量

21、系统 0.63 0.69 0.67 0.74+ 普通机械通风系统 0.326 l H2 |2 q* |- Q$ W 、中效过滤 注： 1 普通机械通风系统中不包括厨房等需要特定过滤装置的房间的通风系统。, n! v3 j4 J（ a* M8 A- e 2用热回收装置时，Ws数值可以根据热回收装置的阻力特性增加。 3 当空调机组内采用湿膜加湿方法时， 单位风量耗功率可以再增加 0.053W/（m3 h-1）。 4.3.21 空调冷热水系统的耗电输热比（ ER） 表 4.3.21 管道类型 0.00673 空调冷热水系统的耗电输热比 ER 空调冷水管道 0.0241 不应大于表 4.3.21 中的

22、数值。 ER） 两管制热水管道 四管制热水管道 0.00433 不适用于采用直燃式冷热水机组作为热源 注： 两管制热水管道系统中的输送能效比值， 的空调热水系统。 ER ）应按下式计算: 4.3.22 空调冷热水系统的实际输送能效比（ ER= 0.002342 H/（ A T n ） 式中：H 水泵设计扬程，m； A T供回水温差，C； n 泵在设计工作点的效率，。 ER）的限值可参照 注： 1 区域冷热水系统或环路总长度过长的水系统，输送能效比（ 执行。 2 循环水泵的扬程， 应包括二次泵系统中的一级泵和二级泵。 当多台二级泵各自的扬程。 和效率不同时，可按照流量的加权平均值计算。 3循环水

23、泵在设计工作点的效率n,应按照实际选用水泵样本提供的设计工况点的 总效率确定。 * D7 V/ + n/ x, + Q$ 9 d 4.3.23 应通过详细的水力计算， 确定合理的采暖和空调冷热水循环泵的流量和扬程，并 确保水泵工作点在高效区。 * h- . Z+ z% m 4.4 冷源与热源 4.4.1 空气调节与采暖的冷、热源宜集中设置,并应根据建筑规模、使用特征，我市能源 结构及其价格政策、环保规定按下列原则通过综合论证确定： 1 具有城市、区域供热或工厂余热时，宜考虑作为采暖或空气调节的热源；, y% ?# c9 n o. h（ o2 P7 A. c 2 在有热电厂的区域，宜考虑推广利用

24、电厂余热的供热供冷技术； 3 天然气供应有保障的区域， 技术经济比较合理时宜采用燃气空调；条件允许时可考虑 采用分布式热电冷三联供技术； 4 有可供利用的天然水资源或地热源时， 宜考虑采用地 （水）源热泵供冷供热 ,但应经过 充分的技术经济论证（特别是对天然水资源的保护）。9E_ 442除符合下列情况之一，否则不得采用电热锅炉、电热水器作为直接采暖和空调的 热源： 1 以供冷为主，采暖负荷较小且无法利用热泵提供热源的建筑； 2 无集中供热与燃气来源，且用煤、油等燃料受到环保或消防严格限制的建筑；! * A; a% f |3 1 . d 3 夜间可利用低谷电进行蓄热，且蓄热式电锅炉在用电高峰和平

25、峰时段不启用的建筑； 4采用天然能源发电且电力充足的建筑；+ 5内、外区合一的变风量系统中需要对局部外区进行加热的建筑； 6 夜间供热或空调系统不运行的建筑中需要维持值班温度的个别房间。 4.4.3 以地热水为热源时应结合热泵技术进行梯级利用。当存在地热尾水资源时,应优先 考虑采用热泵技术将其作为热源。 4.4.4实施峰谷电费的建筑，宜利用消防水池设计水蓄冷系统，并应符合以下原则：8- 1 采用电制冷冷水机组时 ,应根据消防水池的蓄冷量 ,全天冷负荷 ,以及分时电价确定冷水 机组的装机容量。7 g$ 1 E+ L（ 3 x V: Z3 c7 S E0 ! u. I2 |+ q 类型 额定制冷量

26、 （CC） kW性能系数（ COP） W/W 水冷活塞式/涡旋式V 5285281163 11633.84.04.2- 螺杆式 离心式 风冷或蒸发冷却 螺杆式 V528528116311634.104.304.60 V528528116311634.404.705.10 活塞式 /涡旋式502.402.60. p7 S） n9 W3 o（ 3 S V 50 502.602.803k4 . P T2 K1 z! F: Q0 c 2综合部分负荷性能系数值（IPLV）不宜低于表447-2规定的数值 表 4.4.7-2 冷水（热泵）机组综合部分负荷性能系数 类型 额定制冷量 （CC） kW综合部分负荷

27、性能系数（ IPLV） W/W 水冷活塞式/涡旋式V 5285281163 1163- 螺杆式 V 5285281163 1163 4.474.815.13,g: x* 离心式 V 5285281163 1163 4.494.885.427 w 风冷或蒸发冷却 活塞式 /涡旋式 50 螺杆式 V 50 50 7 x# s） D3 Y4 U! v9 m 注： IPLV 值是 基于单台主机运行工况。 4.4.8水冷式电动蒸气压缩循环冷水（热泵）机组的综合部分负荷性能系数（IPLV ）的 计算公式及检测条件宜采用： IPLV = =2.3 % 4+ 41.5% B + 46.1 % C + 10.1

28、 % D5 式中： A，B，C，D 为部分负荷的权重系数； A 100%负荷时的性能系数 COP（ W/W ）， 冷却水进水温度 30 C; B 75负%荷时的性能系数 COP（ W/W ）， 冷却水进水温度 26 C; C 50负%荷时的性能系数 COP（ W/W ）， 冷却水进水温度 23 C； D 25%负荷时的性能系数 COP（ W/W ）， 冷却水进水温度 19 Co 4.4.9 采用名义制冷量大于 7100W 的电机驱动压缩机的单元式空气调节机、 风管送风式 和屋顶式空调机组时，其制冷性能系数（COP）不应低于表449中规定的数值 表 4.4.9 单元式机组制冷性能系数 类型性能系

29、数 COP（W/W ） + h4 g w$ D J o% E 接风管2.70 4.4.10 蒸汽、热水型溴化锂吸收式冷水机组及直燃型溴化锂吸收式冷（温）水机组应选用 能量调节装置灵敏 ,可靠的机型，在名义工况下的性能参数应符合表4.4.10中的规定。 ） A$ a 表 4.4.10溴化锂吸收式机组性能参数 机型 名义工况性能参数 , I i% V- D, S% o- / 冷（温）水进 /出口温度（ C）冷却水进 /出口温度（ C）蒸汽压力 MPa 单位制冷量蒸汽耗量 kg/（kW.h）性能系数（ W/W ） 制冷 供热。 蒸汽双效 18/13 30/35 0.25 1.40 12/7 0.4

30、0.6 1.31 0.8 1.10 供热出口 60 0.90 注：直燃机的性能系数为：制冷量（供热量） /加热源消耗量（以低位热值计）+电力消 耗量 （折算成一次能 ） 。 4.4.11 冷水（热泵）机组的单台容量及台数的选择，应能适应空调负荷全年变化规律， 当空调冷负荷大于 528kW 时机组不宜少于 2 台或机组制冷系统不少于两套。 # w. m B* j- E 4.4.12当冬季运行性能系数低于 1.8时，不应采用空气源热泵冷热水机组供热。 注：冬季运行性能系数 =冬季室外空调计算温度时的机组供热量（W）/机组输入功率 （W）。 4.4.13 采用蒸汽为热源时， 暖通空调系统的用汽设备产

31、生的凝结水，时应回收 ,利用。 凝 结水回收系统应优先采用闭式系统。 4.4.14对于冬季或过渡季有供冷需求的建筑， 技术经济分析合理时 ,应考虑利用冷却塔提 供空调冷水的可能。 0 c* L5 ?$ L% R, u/ i 4.5 控制 4.5.1 采用中央空调系统的建筑物应设置建筑设备自动控制系统。 4.5.2设空调系统的建筑面积 1500（平方米的建筑，条件允许时，通风系统、空气调节 系统、冷热源系统的主要设备，宜采用直接数字式集中监测控制系统（ DDC 系统）。 4.5.3采暖与空调系统应结合具体工程的特点，采取有效的室温控制措施。 4.5.4 间歇运行的空调系统，宜设自动启停的控制装置

32、；控制装置应具备按照预定时间 进行最优启停的功能。 C p4 e5 r. E） C% K! Z 4.5.5 机组（包括;冷热源机、换热装置、循环水泵等）总装机容量较大、数量较多的大型 工程冷、热源机房，宜采用机组群控方式，实现优化运行。 4.5.6 冷、热源系统的基本节能控制要求应包括如下方面： 1 对系统的冷、热量（瞬时值和累计值）进行监测； 2 冷水机组优先采用由冷量优化控制运行台数的方式； 3 设备（冷水机组或热交换器、水泵、冷却塔等）连锁起停； 4 冷、热源机组或换热器的出水温度优化；/ P% U# . j% 3 F 5 冷水机组运行时，冷却水回水温度的优化控制；4 s/ T5 p;

33、7 O8 y 6 冷却塔风机的运行台数控制或风机调速控制； 7 空气过滤器的超压报警或显示 4.5.7 空调风系统（包括空调机组）的基本节能控制要求如下： 1 空气温、湿度的监测和控制； 2 采用定风量全空气空调系统时，宜采用变新风比焓值控制方式； 3采用变风量系统时，风机应优先采用变速控制方式； 4 宜根据 CO2 浓度进行新风量的自动调节；/ L; q+ |+ F7 c3 |） p* Q$ L% h 5 空气过滤器的超压报警或显示。7 X7 E（ _# R3 y （ m: U! a 4.5.8 采用二次泵系统的空调水系统，其二次泵应采用自动变速控制方式。 4.5.9 对于末端变水量系统中的

34、风机盘管，应采用电动温控阀和三挡风速结合的控制方 式。 % q2 _% x5 N 4.5.10 以排除房间余热为主的通风系统，宜设置通风设备的温控装置。 4.5.11 地下停车库的通风系统，宜根据使用情况对通风机设置定时启停（台数）控制或 根据车库内的 CO 浓度进行自动运行控制。 Y% Z） L: i1 G+ N 4.5.12使用集中空调系统的公共建筑， 宜设置分楼层、 分室内区域、 分用户或分室的冷、 热量计量装置；每栋公共建筑及其冷、热源站房，应设置冷、热量计量装置。 4.6 风、水管道的绝热 s（ ?0 F6 x 4.6.1 空调冷热水管的绝热厚度，应按设备及管道保冷设计导则 GB/T

35、15586 中的经 济厚度和防表面结露厚度的方法计算， 建筑物内空调水管的绝热厚度亦可参照本标准附 录 G 选用。 4.6.2 空调风管绝热材料的最小热阻应大于或等于表4.6.2 的规定。 * / O* |（ j, L: |4 j5 % z P. H） . K5 S 风管类型最小热阻（m2 -K/W） #%_ 一般空调风管0.74 低温空调风管1.08 463风管道绝热层最小厚度应按表 463选用。 表 4.6.3 空调风管的绝热层最小厚度9 绝热材料 建筑类型 送风温度 在空调房间内 在空调房间吊顶 内- 4 D. o+ u* 3 E+ o1z. j 离心玻璃棉 办公楼、 商场 6C 38m

36、m 26mm 13C 30mm 20mm2 N. 1 ?: L9 p U g 旅馆 6C 48mm 26mm 13C 40mm 20mm 发泡橡塑 办公楼、商场、旅馆 6 C35mm 27mm 13C 28mm 20mm 注： 1.设备绝热层厚度 ,可参照本表进行选用。 2 G2 e: z+ P; N4 D 2. 采用导热系数与表中绝热材料导热系数值差异较大的绝热材料时,应按 4.6.3进行修正。 4.6.4 .采用导热系数与表 4.6.3 中绝热材料导热系数值差异较大的绝热材料时,其绝热层 最小厚度应按下式进行修正 0 ) e+ l3 Y/ I% P6 G5 v+ F6 L0 S= sx (

37、入 7 入)(464) 式中s-修正后的绝热层最小厚度(mm) S 计算或查表得到的绝热层最小厚度(mm)* J( u- n) : L% u 入-实际选用绝热材料的导热系数W/ (m-K) 入 计算或表中所用绝热材料的导热系数W/ (m-K) 4.6.5 空调保冷管道的绝热层外，应设置隔汽层和保护层,但当绝热层材质为阻湿因子很 大的橡塑类绝热层材料时 ,可不设隔汽层。 5 电气节能设计 5.1 一般规定 $ V5 T ; s5 0 a8 z, 4 一般照明场所不宜采用荧光高压汞灯,不应采用自镇流荧光高压汞灯； 5疏散指示灯.出口标志灯.夜间照明灯的光源应优先选用场致发光板及发光二极管(L ED

38、); 6 室外景观照明不应采用强力探照灯、大功率泛光灯、大面积霓虹灯、彩灯等高亮度、 高能耗灯具，应优先采用高效、长寿、安全、稳定的光源，如紧凑型荧光节能灯、高频 无极灯、冷阴极荧光灯、半导体照明灯等，景观照明应避免各种形式的光污染。 5.2.3 照明灯具及其附属装置选择 - i+ D; R4 5 % 1 在满足眩光限制和配光要求条件下,应选用效率高的灯具, 灯具效率不应低于表 5.2.3-1 表 5.2.3-2 的规定； u L0 D 3 金属卤化物灯及高压钠灯一般应配用节能型电感镇流器； V- _ U7 e b+ Q1 D 4 所选用的照明灯具及其附属装置应符合相应的国家标准。2 m. b

39、 ?1 n1 B. z% 1 z: x. v- j8 5.2.4 照明控制 1 照明应结合建筑使用条件及天然采光状况,合理进行分区分，组控制； 2 公共建筑的走廊、楼梯间、门厅等公共场所的照明，宜采用集中控制； 3 宾馆的客房应设置节电控制型总开关； 4 大空间场所如报告厅、宴会厅、酒店大堂、观众厅等应采用调光或降低照度的措施； 5 每个照明开关所控光源数不宜太多； A- ?$ F# c- 5集中采暖及空调系统，应设置计算机自动控制系统； 6 有条件的工程项目 ,应采用建筑设备监控系统； 7 负荷波动较大的用电设备应采用变频调速控制,但应有抑制高次谐波的相应措施； 8高次谐波含量超过国家标准限

40、值的工程，应采取高次谐波抑制的相应措施。 5.3.3 节能产品的选择 7 Y7 D I/ m0 - p 1 应采用低损耗、高效率电力变压器； 2 应采用低油耗，高效率的柴油发电机组； 3 应采用低损耗的电气元器件，如节电信号灯、节电接触器等； 4 公共建筑内的自动扶梯，自动人行道宜选用空载低速运转的节能型产品；/ T) X# L# L0 y1 H, n- r 5 电动机应选用符合国标 GB18613-2002 中小型三相异步电动机能效限定值及节能评 价值要求的产品。 附录 A 夏季建筑外遮阳系数的简化计算方法* H/ E0 s, W T( o( q( T. j A.0.1 水平遮阳板的外遮阳系

41、数和垂直遮阳板的外遮阳系数按以下方法计算：4 | L+ s U( v/ |, | 水平遮阳板： (A.0.1-1) SDH=ahPF2+bhPF+1 垂直遮阳板： t) K9 r W( b* ? SDV=avPF2+bvPF+1 (A.0.1-2) 式中 SDH 水平遮阳板夏季外遮阳系数； SDV 垂直遮阳板夏季外遮阳系数； ah、 bh、 av、 bv 计算系数，见表 A.0.1 ；# o) l j g! i) L f PF 遮阳板外挑系数，为遮阳板外挑长度 A 与遮阳板根部到窗对边距离 B 之比，如 图A.0.1所示，按公式 A.0.1-3计算。当计算出的 PF 1时，取PF = 1。 (

42、A.0.1-3) 6 0 x- s. R; U0 f. 6 H1 N, % g 表 A.0.1 各朝向水平和垂直外遮阳的计算系数 遮阳装置 计算系数东 东南 南 西南 西 西 北 北 东北4 X3 M! h2 r4 I$ O 水 平 遮 阳 板 ah 0.35 0.53 0.63 0.37 0.35 0.35 0.2 9 0.52 0 g7 P% E3 F1 L N7 d bh -0.76 -0.95 -0.99 -0.68 -0.78 -0.66 -0.54 -0.92 垂 直 遮 阳 板 av 0.32 0.39 0.43 0.44 0.31 0.42 0.4 7 0.41 0 z ?+

43、u% U* E5 # q 淡 蓝色 无 色 0.62 0.16 0.38 0.28 0.50 |+ l# p8 u1 v B.0.2 参照建筑空调和采暖系统的年运行时间表应与设计建筑一致。如果无法按照设计 文件确定设计建筑空调和采暖系统的年运行时间表，则按照风机盘管系统全年运行计 算。 B.0.3 参照建筑空调和采暖系统的日运行时间表应与设计建筑一致。如果无法按照设计 文件确定设计建筑空调和采暖系统的日运行时间表，则按照表 B.0.3 确定风机盘管系统 的日运行时间表。 表 B.0.3 风机盘管系统的日运行时间表 类别 系统工作时间 # A8 o1 $ b$ s 商场建筑 全年 8：00 -

44、21 ：00 B.0.4 参照建筑空调和采暖房间的温度应与设计建筑一致。如果无法按照设计文件确定 设计建筑空调和采暖房间的温度，按照表 B.0.4 确定空调和采暖房间的温度。 r* r/ J2 B8 d Q 表B.0.4空气调节和采暖房间的温度C) 时间 ( S8 o) F s 建 筑 类 别 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12+V, U9 L0 办 公 建 筑 工作 日 空 调 37 37 37 37 37 37 28 26 26 26 26 268 G# c4 ; M; 采 暖 12 12 12 12 12 12 18 20 20 20 20 20 节 假 日 空 调

45、37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37;X0 O 3 Y; A - R 采 暖 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 125 D, S, u x7 ?: c3 z. m H- I3 A! l3 宾 馆 建 筑 全 年 空 调 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25*d/ u, W/ q8 B.0.5-1 照明功率密度值 建筑类别房间类别 办公建筑普通办公室 （W/m2） 照明功率密度（ W/m2 ） 11 采 暖 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 商 场 建 筑 全

46、 年 空 调 37 37 37 37 37 37 37 28 25 25 25 25 采 暖 12 12 12 12 12 12 12 16 18 18 18 18 时间 建 筑 类 别 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 247 u) 7 k 5 T: T/ a- C# 办 公 建 筑 工 作日 空 调 26 26 26 26 26 26 37 37 37 37 37 37 采 暖 20 20 20 20 20 20 12 12 12 12 12 12 节 假 日 空 调 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37 37% z# R: n$

47、 u% Y9k0 I/ + Z 采 暖 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 宾 馆 建 筑 全 年 空 调 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 25 采 暖 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 22 商 场 建 筑 全 年 空 调 25 25 25 25 25 25 25 25 37 37 37 37% i E- n, F4 B 采 暖 18 18 18 18 18 18 18 18 12 12 12 12 B.0.5 参照建筑各个房间的照明功率应与设计建筑一致。如果无法确定设计建筑各个房 间的照明

48、功率，则按照表 B.0.5.1 确定照明功率。参照建筑和设计建筑的照明开关时间 按表 B.0.5. 2 确定。 时间# L8 w4 P3 h9 C5 建 筑 类 别 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 246 + ? t c6 s8 n 办 公 建 筑 工 作 日 80 95 95 95 95 30 30 0 0 0 0 0 节 假 日 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 宾 馆 建 筑 全 年 30 30 50 50 60 90 90 90 90 80 10 10 商 场 建 筑 全 年 60 60 60 60 80 90 100 100 1 00

49、10 10 10+u, y7 G/ _4 h( c( Q8 T* r 高档办公室、设计室 18 11 会议室 走廊 文件整理 11 57 R7 z! 4 X3 X* f$ C, 、复印、发行室 宾馆建筑 客房 15 餐厅 13 会议室、 多功能厅 18 走廊 5 门厅 15 商场建筑 一般商店营业厅 12 高档商店营业厅 19 时间5 c. q3 d+ y % e 建 筑 别 1 2 3 4 10 11 12 办 公 建 筑 日 0 0 0 0 0 5 95 80 日 0 0 0 0 0 0 0 宾 馆 建 筑 年 10 10 10 10 30 30305 B, O, c5 4 x7 X /

50、w9 / 商 场 建 筑 年 10 10 10 10 60 60 60 类 5 6 7 8 9 工 作 0 10 50 95 9 节 假 0 0 0 0 0 全 10 10 30 30 30 全 10 10 10 50 60 人均占有的使用面积（m2/人） 45 O R E g0 Y9 B9 i! H 时间 建筑类 别 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 办 公 建 筑 工 作 日 0 0 0 0 0 0 10 50 95 9 5 95 80 节 假 日 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0- h8 ( # D6 n4 H 宾 馆 建 筑 全 年 70 70 70

51、70 70 70 70 70 50 50 50 50 商 场 建 筑 全 年 0 0 0 0 0 0 0 20 50 80 80 80 时间 建 筑 类 别 13 14151617 18 19 20 21 22 23 24 办 公 建 筑 工 作 日 80 95 95 95 95 30 30 0 0 0 0 0 节 假 日 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 V- E9 Y9 f 宾 馆 建 筑 全 年 50 50 50 50 50 50 7070 70 商 场 建 筑 年 80 80 80 80 80 0 0 0 70 70 70 80 80 70 50 B.0.7 参照建筑各个

52、房间的电器设备功率应与设计建筑一致。如果无法按照设计文件确 定设计建筑各个房间的电器设备功率，则按照表 B.0.7.1 确定电器设备功率。参照建筑 和设计建筑的逐时电器设备功率使用率按表 B.0.7.2 确定。 表 B.0.7-1 不同类型房间电器设备功率 （W/m2 ） 建筑类别 办公建筑 房间类别 普通办公室 电器设备功率（ W/m2 ） 20 高档办公室 136 会议室 5 走廊0 其它5 20$ T 13 宾馆建筑 普通客房 高档客房 13 会议室、多功能厅 走廊01 Y n l3 w$ F（ h 其它5 商场建筑 一般商店 高档商店 13 表 B.0.7-2 电器设备逐时使用率 （

53、% ） 时间 别 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 办 公 建 筑 工 作 日 0 0 0 0 0 0 10 50 95 9 5 95 50 7 4 T( U: * v/ r u6 Y% d7 Q C.0.2 围护结构热工性能权衡判断计算表3 M W( m: A+ 9 q 设计建筑面积小于 25000 平方米且不设中央空调系统的单体建筑的体形系数、 窗墙面积 比、屋面透明部分及各部分围护结构的热工参数不符合本标准要求和限值时，应按表 C.0.2 围护结构热工性能权衡判断计算表进行计算，直至设计建筑围护结构传热耗热量 小于或等于参照建筑传热耗热量为止，并按计算结果填写表C.0

54、.1。 附录 E 外窗（包括透明幕墙、屋顶透明部分 ）性能 . $ A# R! ? j+ w1 n E.0.1 外窗、透明幕墙及屋顶透明部分的保温隔热性能主要取决于所采用玻璃的保温隔 热性能，中空玻璃的间隔层层数、距离、间隔层内的气体， Low-E 中空玻璃镀膜层的辐 射率均对玻璃的保温隔热性能有影响， 应根据标准对不同类型外窗、透明幕墙及屋顶透 明部分的传热系数限值来确定玻璃。9 M1 e0 s1 i（ P* Y, E.0.2 不同材料的窗框对外窗 （包括透明幕墙、屋顶透明部分 ）的传热系数影响较大，应 予以重视。塑料和木窗框本身的导热系数较小，对外窗 （包括透明幕墙、屋顶透明部分 ） 的传

55、热系数影响不大； 铝合金和钢窗框等因材料本身的导热系数很大， 形成的热桥对外 窗（ 包括透明幕墙、屋顶透明部分 ）的传热系数影响比较大，必须采用断桥处理。 E.0.3铝合金、钢窗框的断桥处理做法有许多种，材料也不同，如聚酰胺（PA）断热条、 聚氨酯（PU）等，对保温性能要求高的外窗 （包括透明幕墙、屋顶透明部分）应选择断桥效 果好的铝合金或钢窗框；一 E.0.4窗框面积占外窗的比例根据窗框材料和窗型系列的不同，大约为2040（%），不 同的窗框面积比对窗的传热系数影响也不同； 透明幕墙的构造做法对传热系数也有不同 的影响，明框、半隐框透明幕墙的影响要大于隐框幕墙和点支式幕墙。- v s; g: E3 g7 m- O E.0.5表E.0.5所列内容仅供参考，外窗、透明幕墙及屋顶透明部分的传热系数应以具有 资质的检测单位出具的检测报告为准。 表 E.0.5 常用门窗玻璃传热系数换算表 玻璃 隔层距离（mm） 间隔层气体