临时固结计算书

1、万州区长江二桥至密溪沟段消落带 生态库岸综合整治工程（三标段） （ 桃子园大桥 ）0 号块临时固结施专 项 方 案批 人： 核 人： 制人：编制单位：苏州市政园林工程集团有限公司编制时间： 2016 年 9 月目录一）工程概况二）固结方案.错误!未定义书签。.错误!未定义书签。错误!未定义书签。1、方案一：体内固结临时支座受力计算错误!未定义书签。临时支座验算错误!未定义书签。临时支座拆除错误!未定义书签。错误!未定义书签。2、方案二：体内体外固结. 设计依据及参数错误!未定义书签。. 临时固结抗倾覆荷载 错误!未定义书签。.计算临时固结结构内力 .错误!未定义书签。错误!未定义书签。. 临时

2、固结结构设计一） 工程概况桃子园大桥桥型布置为左幅桥上部结构为 （ 55+100+55）m+（ 3x25）m 预应力混凝土连续梁，左幅桥全长295m,右幅桥为（55+100+55） m预应力混凝土连续梁，右幅桥全长220m。桥墩下部结构为11号主墩基础采用6根钻孔灌注桩，桩基呈行列式布置：横向间距、纵向间距；桩底高程，左 右幅桥桩长均为30m;桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面 尺寸为X。承台厚。墩身采用等截面矩形实体花瓶墩，墩高左幅桥为，右幅 桥为9m,桥墩截面尺寸3X,四周设r=的倒角。12号主墩基础采用6根 钻孔灌注桩,桩基呈行列式布置：横向间距、纵向间距；左右幅桥桩长均为3

3、0m;桥墩基础设计为端承桩基础。承台为矩形承台，平面尺寸为X。承台 厚。墩身米用等厚度矩形实体花瓶墩，墩咼左幅桥为20m,右幅桥为，单幅墩标准截面3X,四周设r=的倒角。主桥上部结构为 （ 5510055） m 三跨预应力混凝土变截面连续箱梁, 采用分离的上、下行独立的两幅桥,单幅桥采用单箱双室截面,跨中箱梁中 心高度为,支点处箱梁中心梁高,由距主墩中心 处往跨中方向 段按 次抛 物线变化。箱梁根部底板厚80cm，跨中底板厚28cm，箱梁高度以及箱梁底 板厚度按次抛物线变化。箱梁腹板根部厚 75cm，跨中厚50cm，箱梁腹板厚度在腹板变化段按直线段渐变，由厚75cm变至至50cm。箱梁顶板厚度

4、30cm。箱梁顶宽，底宽,部厚65cm。箱梁顶设有顶板悬臂长度外侧内侧，悬臂板端部厚18cm，根2%的单向横坡。箱梁浇筑分段长度依次为： 12m（00 号块箱梁长 12m号段） +3X +4X +5X。墩柱中心线两边各 6 米）,设计为单箱双室截面,顶宽、顶板悬臂长度外侧内侧，底宽，梁高，底板厚80cm,顶板厚度30cm, 腹板厚度75cm,悬臂板端部厚18cm,根部厚65cm，箱梁顶设有2%的单向 横坡。（二）固结方案本桥临时固结采用2种固结方案。1、方案一：体内固结密溪沟连续梁桥墩梁临时固结，采用临时支座尺寸为350 X 50cm的矩形截面，为钢筋混凝土结构，一个墩顶布置4个，每个临时支座

5、布置96根 28钢筋。承台r92625190“178. 140 .- /Z Z.25 350期顶水槽临时支座受力计算由设计图知，11#块件浇筑完成后箱梁混凝土自重荷载（钢筋混凝土容 重取26KN/m3）,顺桥向每侧2个临时支座受压力均为2二。挂篮前移后浇筑12#块件时，即最大悬臂状态时，考虑中边跨一侧挂篮 在12#块件混凝土浇筑即将完成时，一侧挂篮倾覆和已浇筑的混凝土掉落为 最不利工况，则单侧不平衡荷载为 12#块件重量和挂篮重量（设计重 80t ）。不平衡力矩=X +80 X = m不平衡力矩需另一侧临时支座的平衡力临时支座受到的拉力二临时支座受到的压力=+80+=采用迈达斯建模计算结果与上

6、述计算结果一致，如下图所示:&：亍 E.*H CU*- 00Ff. a:f叫E 3F. .拆 当擀样面和tOttR寸）押保证时.可不SltnU* 3.2.J書通钢SB抗拉、抗强设计值EfP时氏ZJ站种s1打HBS U1IWI-一IIRR40Q J = *r50-WAMJiRKW rf = 6 51却JHIK14HI dKT注；土轴心畳5和小心畳糧梅件的粛抗拉强悽備计大于rWiMP*旳，仍蛊內取书； ）檢件中配有不同种类的锅揄时”毎种洞苗应霜用各自的强度说计。根据JTG D62-2004公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范第条验算钢筋混凝土轴心受压构件的正截面承载能力。其承载力应满足r0Nd

7、fcdx A+F sdx A，s）即XXX（X +330X 142XnX 192）=x =临时支座受压满足规范要求。根据JTG D62-2004公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范第条验算钢筋混凝土轴心受拉构件的正截面承载能力。其承载力应满足rONdfsdx As)即xxx( 330xl42XnX 192)=x =临时支座受拉满足规范要求。临时支座拆除墩梁临时固结支座在全桥合拢拆除，完成连续梁的体系转换。临时支座 拆除采用砼绳锯切除。2、方案二：体内体外固结由于墩梁是铰接支座，为抵抗悬臂浇注施工中的不平衡倾覆力矩，需要 对悬臂浇注梁进行临时固结。根据本桥的特点，拟采用内刚外柔式的体内与体外

8、相组合的临时固结结mmm1LiJ_T u J,J.1A 11 1111 TTI / -T1卜汽 、r r-lI1 nH1-1 _ -小；M 4 4.i P-匚 I T- 卄 I J E E 入I： A ； . rii构。利用墩身的抗压能力，在墩顶上设四个钢筋砼临时支撑墩，宽度、长度 高度从墩顶至梁底约为米；在距墩身外米处箱梁底与承台间每侧增设 3根 600临时钢管柱，承担T构倾覆的拉力(锚固)，钢管柱与承台(箱梁)用 6根32精轧螺纹钢锚固。.设计依据及参数(1) 本工程桥梁设计图(2) 本桥下部结构设计图纸(3) 公路桥涵施工技术规范 (JTG/F50 - 201)l；(4)混凝土结构设计规

9、范 (GB50010 - 2002) ；(5)公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)(6)抗倾覆安全系数 K=. 临时固结抗倾覆荷载临时固结设计荷载按施工中意外发生悬浇最后一节段全部浇完时连同 挂篮坠落。这种工况的倾覆弯矩能够确保悬臂 T 构施工中的绝对安全。同时 也能满足规范要求的最大不平衡荷载不大于 20吨的要求。临时固结抗倾覆计算荷载为 ：最大竖向反力：N=Q+2T=54264+2 800=55864KN最大不平衡弯矩 ：M= (W+T)X L=(1425+800)X 47=104575KNm。其中：Q为最大T构箱梁自重，54264 kN; T为单支挂篮自重

10、，800kN;W 为悬臂最后一节段自重， 1425 kN；L 为悬浇最后节段距桥墩的重心距离47m。按相关施工规范和一般设计文件要求，永久支座不得过早受力。在悬挠 过程中，视为永久支座不受力，按临时固结结构承担悬浇梁全部荷载和最大 倾覆弯矩设计。.计算临时固结结构内力 .将永久支座视为不受力。悬臂T构倾覆固结结构的力学分析简图如下图 所示 。视永久支座不受力，悬臂倾覆荷载均由临时固结结构承担。按此条件求得临时固结结构的内力计算方程为RbM aN10457525 558647239KN3.551.25104575 3.55 5586463103KN3.55 1.25.临时固结结构设计(1 )体内

11、刚性支撑墩的设计体内刚性支撑墩结构，是在盖梁顶上设置4个临时支座，每边2个，支座尺寸为370cmx 50cm,每个临时支座布置上下设2层钢筋 12200网片。临时支座设计为C40钢筋砼受压短柱结构(配箍筋)，截面A=370cmX50cm= m2。根据JTG D62-2004公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范第条和第条规定，C40混凝土轴心抗压强度设计值为，HRB400钢筋抗压强度设 计值为330Mpa。表3J.4 渥凝土强度设计值(MPa)强度等级 强廈种矗、CISczo02505GCSSCOOC65C70C7SCKO-ffli6.9ynM.S -E3.K16.120.522,424,4

12、26.S2H.5M.S32-454.6/idE(M.1,231,39l.Sl1 .砧1.74LN3l.jW1.962.022.072,102J4注:计算现淹钢册渥擬土轴心受压和煽心受压构件时如粧面的长边或直径小于中值应乘以系数仇出 当构件质(混凝土成型*敌面和轴线尺寸等)确有保证时，可不矍此眼。表M2.3-1普通钢筋抗拉、抗压强度设计值(环)钿箭种类Ad钢飾种类4R236 谀= _20195195IIRB400 rf = 6-5n330330HRB33S d = 65ft2fi0jKL400 rf = 8-4O3301330注舸筋混据土轴心受拉和小偏心壹拉构件的輙箭抗拉强度设计值大于33ftM

13、Pa时，钢应按:WMPa取用；, (21构件中配育不同种类的钢筋时，每种钢筋应乘用各自的强度设计值。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)第条验算钢筋砼轴心受压构件的正截面承载能力。其承载力应满足roNd0.9 (fed A fsdAs)即X 31552WX 1 X(X 3700000) =69190KN临时支座受压满足规范要求。(2 )体内刚性支撑墩的设计 体外起锚固作用的支撑柱，采用直径600、壁厚10mm的Q235钢管柱。钢管支撑柱下端置于承台上，上端置于箱梁腹板处，每个0号梁段每侧布置3根支撑柱，合计布置6根支撑柱。根据上述计算，在最大倾覆荷载作用下，每个T构产生的抗拔力Rk=7239KN每根钢管柱分担荷载 F二FA/3=2413KNo600钢管柱横截面