M液氯课程设计

1、 16M3液氯储罐 课程设计说明书 学院： 班 级： 姓名： 学 号： 指导老师： 完成时间： I 课程设计任务书 16m3液氯储罐设计 课程设计要求及原始数据（资料） 一、课程设计要求： 1、按照国家压力容器设计标准、规范进行设计，掌握过程设备设计的过程。 2、设计计算采用手算，要求设计思路清晰，计算数据准确、可靠。 3、工程图纸要求计算机绘图。 4、独立完成。 二、原始数据： 设计条件表 序号 项目 数值 备注 液氯储罐 1 名称液氯储存站 2 用途由介质温度确定3 MPa 最高工作压力-2050 工作温度4 16 3公称容积m 5 6 可不考虑工作压力波动情况0.9 7 装量系数 工作介

2、质 8 液氯（高度危害） 9 使用地点太原市，室内 2 课程设计主要内容： 1、设备工艺设计 2、设备结构设计 3、设备强度计算 4、技术条件编制 5、绘制涉笔总装配图 6、编制设计说明书 学生应交的设计文件（论文）： 1、设计说明书一份 2、总装配图一张（折合A1图纸一张） 3 摘要 化学名称：液态氯 氯气的分子量为 70.91 ，黄绿色有刺激性气味的气体，并且为有毒气体。 在工业上，液氯是一种很有用的化学物质。氯可用于造纸、纺织工业的漂白；用作水和废水的消毒、杀菌剂；且可用于制造无机、有机氯化物，如：金属氯化物、氯溶剂、染料中间体、杀虫剂、合成橡胶、塑料等。但由于液氯属高毒性，是一种强烈的

3、刺激性气体。它对人体、环境都有很强的危害，因此液氯的存储、运输都是一个值得深思的问题。 设计储存设备，首先必须满足各种给定的工艺要求，考虑存储介质的性质、容量、钢材的耗费量等等。而且液化气体必须考虑它的膨胀性和压缩性，液化气体的体积会因温度的改变而变化，所以必须严格控制储罐的充装量（指装量系数与储罐实际容积和设计温度下介质的饱和液体密度的乘积）。目前我国普遍采用常温压力贮罐一般有两种形式：球形贮罐和圆筒形贮罐。因为圆筒形贮罐加工制造安装简单，3m，所以在总贮量小于500 安装费用少， 但金属耗量大占地面积大，3m 单罐容积小于100时选用卧式贮罐比较经济。最后，根据本地地理位置和气候特征，用我

4、们所学的过程设备3 16m设计课本上的知识，设计一个的液氯卧式储罐。 4 目录 第一章 工艺设计 1.1存储量 1.2设备的选型及轮廓尺寸 第二章 机械设计 2.1结构设计 2.1.1筒体及封头设计 材料的选择 筒体壁厚的设计计算 封头壁厚的设计计算 水压试验 2.1.2接管及接管法兰设计 接管尺寸选择 管口表及连接标准 接管法兰的选择 2.1.3人孔的结构设计 密封面的选择 人孔的设计 2.1.4 核算开孔补强 2.1.5支座的设计 5 支座的选择 支座的位置 2.1.6液面计及安全阀选择 2.1.7总体布局 2.1.8焊接接头设计 2.2强度校核 三 参考文献 结束语 6 1.1 设备的选

5、型及轮廓尺寸DN=1700mm 假设筒体的公称直径VV?260.6999.1?2?6.436m 则筒体长度g封?L?22D).17(44iL) 范围内6.436/1.7=3.785(在3-6?D :圆整得m56.L?L6.5/1.7=3.834 ?D2 2m?146.669?16.0V?0.85?6.5?2?计mm6500L?mm1700DN? 所以，筒体的公称直径长度, 存储量1.2 盛装液化气体的压力容器设计存储量?VW? t ；t式中：W储存量， 装载系数； ? 压力容器容积； Vt； 设计温度下的饱和溶液的密度， ?3mt?VW?t.992518t.?.?.09161461307? =

6、根据设计条件t 7 液化气体饱和蒸汽压及饱和液密度 温度 -15 10 30 50 1.430 0.486 843 饱和蒸汽压MPa 0氯 0.217 （绝压） 饱和液密 氯 1511 1441 1377 1307 3 Kg/m 第二章 机械设计 结构设计2.1 结构设计条件表 备注内容 项目 液氯 工作介质 1.330 MPa 工作压力 MPa 1.463 设计压力 -20 工作温度 50 50 设计温度 16 3 )m(公称容积Vg 16.146 3 )m计算容积(V计 14.53 3 (工作容积)mV工 0.9 装量系数f 3 ?t/m介质密度（） 1.307 t Q345R 质 材 保

7、温要求无保温设施 其它要求 8 2.1.1筒体及封头设计 ?.材料的选择 纯液氯是高危害性的介质，但其腐蚀性小,贮罐可选用一般钢材,有因为使用温度为，根据课程设计指导书中钢板的使用。C50?20条件，应选用Q345R。 ?.筒体壁厚设计计算 I.设计压力 液氯储罐的工作温度-2050，故选取设计温度t=50，由压力容器介质手册查的，该温度下的绝对饱和蒸汽压为1.307MPa。在本次设计中的液氯储罐上装有安全阀，通常认为设计压力为工作压力的1.051.10倍，所以 设计压力P=1.1(1.430-0.1)=1.463。 水压试验时的压力P=1.25P=1.251.463=1.829MPa 所以，

8、公称压力选2.5MPa。 II.液柱静压力 3，内径m1.307km由课程设计指导书查的，液氯的密度为各地区重力加速度表查的太原地区的，由2s?g9.79684m/mm?1700Di则根据公式可得2005?2151421535/HGT1.307?9.79684?1.7?0.0218MPP?a 静 1000P 计算压力III.cP=P=1.463 即所以可忽略静压力的影响。，因为p02180?P.?%5c静9 ?t?IV.设计温度下材料的许用应力 。mm616C?2050，假设筒体厚度为为，由材料许用应t? 力表可Q345R的t?MPa189? 焊接接头系数V.本次液氯储罐的设计采用双面焊对接接

9、头和相当于双面焊的全 无损检测，所以。焊透对接接头，100%?1.0? .内压容器的计算厚度VI? 根据内压容器的计算厚度公式：Dp1.463?1700ic ?mm61?6. ?t2?1189?1.0?1.463?p2?c在之间，故假设是成立的。 mm166mm6.61取腐蚀裕量， ?mmC?2mm618.?C?2d2由常用钢板厚度负偏差表可查的，在的钢板标准下6654GB?C?8.91mm查钢板厚度的常用规格。的负偏差mm.C?03RQ3451d1?Q345Rmm?9钢板。的 表，将其圆整为，即名义厚度mm9n? Mpa831.?1.?p1.25p463?1.25? Tt?)D?P(1.83

10、?(1700?6.7) MPa eiT?08?233. T?76.2?2?e 0.9=0.91345MPa=310.5MPa233.08MPa 校验合s格 ?.封头壁厚的设计计算 10 标准椭圆形封头的计算厚度 由上边计算知筒体公称直径DN1700 mm，而封头的公称直径必须与筒体的公称直径相一致，且中低压容器经常采用的封头型式是标准椭圆形封头。故根据GBT251982010，可选用标准椭圆封头的公称直径DN1700mm，总深度H450mm，容积V0.6999，3m结合后面的计算。 椭圆形封头 根据标准椭圆形封头的计算厚度公式： pD1.463?1700ic? mm?59.?6? t2?189

11、?1.0?0.5?1.436?p.52?0c取腐蚀裕量， ?mmC?2mm.59?C8?2d2Q345R的负偏差。 ?mm.889?0.5?.C?859mm0?C.31d1?10mmmm10Q345R钢板。将其圆整为 的，即名义厚度n水压试验 试验方法：试验时容器顶部应设排气口，充液时应将容器内的空气排尽，试验过程中，应保持容器外表面的干燥。试验时压力应缓慢上升，达到规定试验压力后，保压时间一般不少于30min。然后将压力降至规定试验压力的80%，并保持足够长的时间以便对所有焊接接11 头和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验。 ? 16MnR：查表得：?189;?189水压试验时的压力

12、 ? Mpa.829463?1?1.25?p?1.25p1. ?Tt?水压试验的应力校核： 水压试验时的应力 ?pD3?21700?.91.83 eTi?MPa08?233.? T?（2922.3）e水压试验时的许用应力为 16MnR： ?Mpa5310.00?345?.9?0.9?1.0s ，所以满足要?9.0求 Ts 2.1.2接管及接管法兰设计 1本次设计所用的接管的尺寸表如下所示： 公称尺寸 用途或名称 ?d 外径壁厚?理论质量 m/kgnto6.51 液氯进口管DN50 506 6.51 DN50 排气管650 6.51 温度仪接口650DN50 1.63压强表接口 DN25 325

13、 6.51 DN50 650 安全阀接口6.51 液氯出口管 DN50 6506.51 6DN50 排污管501.6325 3DN25 液位计接口 2,本次设计所用的接管及管口表如下 接管代号 公称尺寸 连接尺寸标准 连接用途或名称 面形12 FMHG20595-2009液氯进口DN50AHG20595-2009DN50FM排气DDN50FMHG20595-2009温度仪接TIDN25FM压强表接HG20595-2009PI安全阀接DN50HG20595-2009FMSVHG20595-2009DN50液氯出口FMBHG20595-2009DN50FMC排污液位计接DN25HG20595-20

14、09LGFM 接管法兰的选泽3查压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危害程度分类得：液氯的毒性为高等危害，故采用带颈对焊法兰，HG-20660-2000根据密封面为凹凸面，带加强环的缠绕式垫片和专用级紧固件结合。，故采用锻件，材料选，操作温度为2050设计压力为P=1.463Mn，水压试验的压力P=1.463，类别为1C116，由于设计压力为但介质有25,PNPN25，由于因此该法兰的公称压力为P=1.829MPa , 毒，所以采用专用级全螺纹螺柱和型六角螺母? 接管的法兰结构如下：13 接管法兰结构尺寸表法兰质法法兰名称钢法螺螺法兰(Kg)高T用公外外孔心直D直RSNBB8125187445A5

15、0453.0M16420液氯57165 口管8 50 57 排气管165 125 18 5 4 45 74 D 3.0 M16 4 20 8 TI 温度仪125 18 4 5 50 4 M16 20 45 3.0 74 57 165 接口6 32 25 40 4 M12 18 1.0 115 压强表PI 85 14 2.6 46 4 接口18 125 165 3.0 45 20 4 M16 57 50 74 安全阀SV 4 8 5 接口18 125 57 50 5 45 3.0 8 74 液氯出M16 4 20 B 4 165 口管18 3.0 165 45 4 74 8 排污口C 50 57

16、 20 M16 4 125 5 25 46 2.6 1.0 液位计85 14 LG M12 4 18 40 4 115 6 32 接口 14 接管法兰标记 名法兰标HG 20595法 WN 5液氯进口管法-16 FM 20液氯出口管法备用口法排气-16 FM 20法HG 20595 WN 2压强 温度仪接 WN 25(B)-16 FM 20法液面计接管法HG 20595 2.1.3人孔的结构设计 .密封面的选择 由于本次设计的介质是高度危害的，所以本次设计采用凹凸法兰密封面（MFM）。 .人孔的设计 本次设计的储罐设计压力为1.463MPa，根据钢制人孔和手孔，采用回转盖带颈对焊法200521

17、535?HG/T21514兰人孔。 该人孔标记为：人孔(W.D-2222) A CM?35MFM52.?500SHG/T21518?2005 15 人孔结构示意图 16 人孔结构尺寸 密公公bD面压直SdDNPN506500730MFM6602802.553123442螺LBA数直长40M320040548302043300170302? 2.1.5支座的设计 .支座的选择 鞍座结构 该卧式容器采用双鞍式支座，材料选用Q235-A。 当头体内为液氯时估算鞍座的负荷： m?m?2m?m?m 储罐总质量4312筒质量量 m1 3?kg.37?7800?71.?6.5?102706m?DL14?3.

18、?1查标准JB/T4746-2002钢制压力容器用封头单个封头的质量：m2m?251.6kg 中表B.2 EHA椭圆形封头质量，可知，2充液质量：，?m3水液氯?V9.?m0 kg952195690146161511?.?.?.计氯317 附件质量：人孔质量为604kg，其他接管和法兰质量总和估 m4=5.23.48+1.61.63=5.76kg m接=35+13=18kg m法=604+5.76+18=627.76kg m4综上所述， kg 2825194.762?627.?95622706?m2mmm?.37?251.?21956.?m4231当作水压试验时充液质量m=16146kg219

19、56.95kg 则按冲液为液氯时计算鞍座承受的重量 每个鞍座承受的重量为m=251.94kN 由此查JB4712.1-2007容器支座，选取轻型，焊制为A,包角为120，有垫板的鞍座。查JB4712.1-2007得鞍座结构尺寸如下表4： 18 鞍式支座结构尺寸 单位：mm 公允鞍底腹筋高直载hDNQ/kN128275170025012002002751702408螺栓配增鞍100m垫质高度增加孔螺螺e间弧kg质/kgld1990390870104020M161224012 .鞍座位置的确定 通常取尺寸A不超过0.2L值，中国现行标准JB 4731钢制卧式容器规定A0.2L=0.2（L+2h），

20、A最大不超过0.25L.否则由于容器外伸端的作用将使支座截面处的应力过大。 DDii 由标准椭圆封头,有2?mm25?425?Hh?450 )h(H?24故 mm?1310)?2(65002?25.?h?(.?A02L2)0由于封头的抗弯刚度大于圆筒的抗变钢度，故封头对于圆筒的抗弯钢度具有局部的加强作用。若支座靠近封头，则可充分利用罐体封头对支座处圆筒截面的加强作用。因此，JB 4731还规定当满足A19 1700?850?mmR 0.5R 0.2L时，最好使Am m2，取A=425mm mm4255?850?.A?05R?0.m 综上有：A=425 A2000?F 鞍座标记为：支座4712.

21、1?2007,TJB/A2000?S 支座?2007,4712.1TJB/ 2.1.6液面计及安全阀选择 本次设计采用磁性液位计，普通型，压力等级为2.5 MPa。根据实际要求，选用液位计的长度为600mm HG/T 21584-95 UZ 2.5M-200-1.307 321C。 根据公称压力PN=2.5和适用介质，选择型号为A41H-16C的安全阀。 2.1.7总体布局 液氯进气管外伸度200mm，内伸高度0mm 液氯出口管外伸高度200mm，内伸高度0mm。 安全阀外伸高度200mm，内伸高度0mm。 压力表外伸高度160mm,内伸高度0mm. 空气进/出口管外伸高度200mm,内伸高度

22、0mm。 人孔外伸280mm，内伸0mm。 2.1.8焊接结构设计及焊条的选择 综合考虑各种因素，针对本次设计储存的介质是高毒性介质，所20 以本次设计的壳体A、B类焊接接头应为X型的如图。而对于法兰与壳体、接管连接的接头，应采用全焊透接头。 对于人孔、补强圈与壳体的接头选用，如图 V型焊接接头 接管与筒体的接头图8.2 补强圈接头形式 21 焊条型号及牌号(JB/T 4709-2007) 焊条牌号焊条型号接头母材 J506 E5016 16MnR+16MnR A307 E309-16 20 +16MnR A307 Q235-A+16MnR E309-16 22 2.2 强度校核 钢制卧式容过

23、1001计算单MPa设计压1.46350设计温 Q345R 筒体材料名称 封头材料名称 椭圆形 封头型式 1700 mm 筒体内直径D i L 6500 mm 筒体长度 ? 10mm 筒体名义厚度 n ? 8mm 支座垫板名义厚度 rn 2.3mm C 筒体厚度附加量 2 mm C 腐蚀裕量 1? 1 筒体焊接接头系数 ? 10mm 封头名义厚度 hn 2.8mm C 封头厚度附加量h 16MnR 鞍座材料名称 200mm 鞍座宽度 b 120 鞍座包角 425mm 支座形心至封头切线距离 AH 250mm 鞍座高度 低于7度地震烈度 23 1001 过控计算单位内压圆筒校核 筒体简图计算条件

24、1.46 MPa P计算压力 c50.00 t设计温度 C ? D内径 i 材料试验温度许用应力设计温度许用应力 ? ? t 1700.00 ( 板材 )mm # 189.00 189.00 MPa MPa 345.00 MPa ?试验温度下屈服点s0.80 mm C钢板负偏差12.00 mm 腐蚀裕量 C2?1.00 焊接接头系数 厚度及重量计算mm 计算厚度DPic = 6.61 ?t?P2?c =mm 7.20 有效厚度 ?=? - C- C2en1 =mm 10.00 名义厚度 ? n2741.05 Kg 重量 压力试验时应力校核液压试验 压力试验类型 MPa 试验压力值?)或由用户输

25、入( 1.8290 = = 1.25PP T t? 压力试验允许通过?310.50MPa 0.90 ? = ? ?sT 的应力水平?T? 试验压力下)?p.(D 216.84 = ? = eiTMPa T ?.2 圆筒的应力e 校核条件 ? ? TT? 合格 校核结果 压力及应力计算t?2MPa 最大允许工作压力e = = 1.59419 P?)(D?wei?)D?P(MPa 设计温度下计算应力ecit173.45 = = ?2et?189.00 MPa ?tt? 校核条件?合格 结论 号的材料数据是设计者给定的。带注: # 24 圆筒材料 鞍座材料 圆筒材料常温许用应力 圆筒材料设计温度下许

26、用应力 圆筒材料常温屈服点 鞍座材料许用应力 质量 封头) 分 附件质量 分 间 1Th4L4?i?1?L3?操作工况： 22?hAR?ia1? ?ALL2-2.60682e+06?A1F?M?24h?i?1?3L?支座处横 Nmm 截面弯矩 压力试验工况：22?hAR?ia?1?29 ALL2?M?F?A1?-2.02065e+062Th4?i?1?L3?左封头计算右封头计算部面(曲 计算条件计算条件? ?m248.8232m?627.76 Q345R16MnR170 计算单位计算单位 MPa 椭圆封头简图过控 椭圆封头简图1001过控1001 计算压力设计温度内径 D计算压力设计温度 D内

27、径封头容积) Pc t i Pc t i (曲面部? s? 3V?6.4311e+08h1.46 50.00 1700.00 1.46 50.00 1700.00 t ?170 345 MPa C ?mm MPa C ?mm MPa MPa 170 425.00 mm h曲面高度 i425.00 mm h曲面高度 isa 1.61534e+10 线切积(两容器容= V ) 工作时, ?m?V21967o4o 容器内充液质量 = 压力试验时, ?Vm?16153.4T4?m 0 耐热层质量5 25854.6 工作时,?m?m?m?mm?m?252314 总质量 20041?, 压力试验时?m?m

28、?mmm?m?2?52134mg?mg ?q?27.6313?35.6467?q4 单位长度载荷4h?Lh?Li3i311 98321.3126843F?mg?g?mF22 支座反力?126843 ?F,FF?max?筒 体 弯 矩 计 算 工作时 ? ?= 222?A42R?h/LF1L?1.42163e+08ia?M?1h4L4?i?1?L3?圆筒中间处截 压力试验面上的弯矩? ) 板材 # ( 材料t189.00 MPa 设计温度许用应力 ?189.00 MPa 试验温度许用应力 ? 0.80 mm C钢板负偏差 12.00 mm 腐蚀裕量C 2?1.00 焊接接头系数厚度及重量计算 2

29、?1D= K = 1.0000 形状系数 i?2?h26?iDKPmm 计算厚度ic = = 6.59 ? t?P?20.5c =mm 7.20 有效厚度 =? - C? - C2ne1mm 最小厚度 = 6.59 ?min =mm 10.00 名义厚度 ? n满足最小厚度要求 结论 251.62Kg 重量 算计 压 力 MPa 最大允许工作压力t?2e = = 1.59756P ?5KD?0.wei 合格 结论 号的材料数据是设计者给定的。带注: # 25 ) (板材 # 材料t189.00 MPa ?设计温度许用应力189.00 MPa ? 试验温度许用应力 0.80 mm C钢板负偏差

30、12.00 mm C腐蚀裕量 2?1.00 焊接接头系数 厚度及重量计算 2?1D= K = 1.0000 形状系数i?2?h26?iDKPmm 计算厚度ic = = 6.59 ? t?P?20.5c =mm 7.20 有效厚度 - C= ? - C2ne1mm 最小厚度 = 6.59 ?min =mm 10.00 名义厚度 ?n满足最小厚度要求 结论 251.62Kg 重量 算计 压 力 MPa 最大允许工作压力t?2e = = 1.59756P ?5KD?0.wei 合格 结论 号的材料数据是设计者给定的。#: 注带 26 1001 卧式容器（双鞍座） 过控计算单位 件 条 图 计 算 简

31、 1.463 MPa p 计算压力 C 50 t 设计温度 MPa 3 1511kg/m 工作时物料密度?O3 kg/m? 1000 液压试验介质密度 Tmm 圆筒内直径D1700 i mm? 圆筒名义厚度 10nC 2.3mm 圆筒厚度附加量 ? 圆筒焊接接头系数 1mm ? 封头名义厚度 10hn 2.8mm C 封头厚度附加量 hL6550 mm 两封头切线间距离 mm ? 鞍座垫板名义厚度 8rnmm ? 鞍座垫板有效厚度 8re 200mm b 鞍座轴向宽度 120 鞍座包角 425mm A 鞍座底板中心至封头切线距离mm h 封头曲面高度 425i 1.829MPa p试验压力 T

32、 250mm H鞍座高度 2A 腹板与筋板组合截面积 0 mmsa3Z 腹板与筋板组合截面断面系数0 mm r7 地震烈度 R855 mm 圆筒平均半径 a 物料充装系数 ?0.9 o 1 一个鞍座上地脚螺栓个数 0 mm 地脚螺栓公称直径 0 mm 地脚螺栓根径 27 0 mm 鞍座轴线两侧的螺栓间距 地脚螺栓材料 28 支 座 反 力 计 算 ? ?m?LDkg 线切 圆筒质量(两2762.21sn1inc) kgkgmmkgkgkgN/mmNmm=1.10197e+0? 30 算 数 计系 0.8799040.11 = K=K K3210.01321290.760258=0.401056

33、 K =KK=4650.010861= KK= K=8760.203522= C= C =K549 计 算 应 力 向筒 体 轴 RpM aC1?89.26832?2?2ReeaRpM 81.3724aC2?32?2RKee1a 操作状态MRp -8.04332?1Ca?12?R2eae RpM -0.147488aC?2 ?4?2轴向e?2?RKe2a?应力M ?1T?-6.23156 T1?R 计算2?eaM ?T? 2?-0.1143244T?RK2 水压试验状态2?eaRp ?T?2T?2eM 1aT?107.782?Rea Rp ?aT?3TM 2T? 101.6592?R2Ke1e

34、a?094.0 e0.000851529?A应力Ra 校核 6-10 GB150图6-3根据圆筒材料查111.927 许用压缩应力 B = ?tt ?min?,B111.927ac? ?B)0.9R,?min(111.927aceL?t ?，?合格 189 32?t 111.927合格 | |,| ?ac41合格 111.927? | |,| |?4T1Tac ?合格 310.5 =0.9 ,sT3 T2 筒体?RA?KF2L L?3m,时时(?A?A和封?3/L?4Rh24?iae头的) 不适用切应FK16.9529 圆筒中：?3? 力R?R 时mea?A2FK8.26366 封头中：?4?

35、h?RheaMPaMPaMPaMPaMPaMPaMPaMPaMPa 31 KPD172.715 , 椭圆形封头?ic?h?2heMPR 碟形封头, ?hc?MPa 封头h?2 核力校应heDP , 半球形封头?ic?h?4he t?136 = = 0.8 圆筒MPa 39.7847?t 封头?125.?h? 136 合格 = MPa, 圆筒? = 39.7847MPa 封头, hh鞍 座 处 圆 筒 周 向 应 力 mm 344.247 ?圆筒的有效宽度?56Rb?b?1.na2kKF在横截面最无5 ?MPa 5?b 低点处加无垫2e ,时L/R8强板或mMPa FF3K圈垫板 6?6?2b4

36、圆 在鞍座不起ee2?2 筒, L/R8时 边角处加强mMPa 作用 ?FR12KF6? a? ?12?MPa MPa 时62?b4L2ee鞍座垫板宽度 ；鞍座垫板包角 W?Rb?1.56?na低最横截面FkK?5向点处的周5-1.78425?b? 2ree 应力无 L/R 8时, m?垫板 加F3KF6?622?42b 鞍座边角处re2eree起加 的周向应力L/R强作 强? 用时 6 圈 时, 8mFR12KF -27.1606m6?22?L4b?rere2eeMPa L/R 时, 8m? 筒 鞍座垫板边F3KF 6?6MPa 缘处圆筒中?2?b422ee L/R8时, m 体 的周向应力

37、MPa FR12KF? -48.3596m6?62?b4L|? | 应力校核2eet | ?= 189 合格 5t | ? 合格 = 212.5 1.25 6 MPa |t |? 212.5 = 合格1.25 6 32 , 加强圈材料mm e = mm d = 个= 加强圈数量, n 加强圈参数2mm = , 有组合总截面积A 0 4加mm I= 组合截面总惯性矩,0 强MPa ?t? 设计温度下许用应力圈R圆 在鞍座边角处圆筒的周向应力： 筒MPa FeKCKFR ?87m4?7AI 加强圈位于00 鞍座平面上 ： 力 的周 向 应缘 或 外 缘 表 面 鞍 在 座 边 角 处 ，加 强 圈

38、内 MPa FRdFKCK 85m7?8AI00 力 应 的 周 向 截 面 最 低 点 横 ）用 强 作 不或 垫 板 起 加 无垫板时，（ FkK5? 5?b2eMPa （垫板起加强作用）采用垫板时， MPa MPa MPa ?5FkK 5?b? 加强圈靠近鞍座在横截上靠近水平中心线的周向应力： 2reeFKFRCKe ?84m7?7AI00在横截上靠近水平中心线处，不与筒壁相接的加强圈内缘 有 或加应 的 周 向 表 外 缘 面 ： 力强?8FKKRdFCm758?AI 圈圆 00无垫板或垫板不起 加强 作用 筒F3KF , L/R8时6?m26?2b4ee2加 强L/R圈鞍座边角处点靠

39、 起无垫板或垫板不 加强用 作MPa FR12FK , 8时6m?m26?Lb4ee2 处的周向应力 近L/R鞍 采用垫板时，（垫板起加强作用）FKF3 , 8时6?m?622MPa 座采用垫板时，?24?breere2e （垫板起加强作用）L/RF12KFR , 8时m6?MPa m?622?b?4Lre2eree 33 t | |? 合格 = 5t | |? 合格 = 1.256 MPa 应力校核t | |? = 1.257 t| |? = 1.25R8 算计 应 力 鞍 座 N 水平分力25815.3 ?F?KF9S 1?250mm 计算高度?H?minR,H?as3?mm 鞍座腹板厚度

40、?b8 omm 鞍座垫板实际宽度?b390 4mm 鞍座垫板有效宽度?344.247 ?,b?minbb2r4水腹板 平应力, 用 作 不 起 加 强无 垫 板 或 垫 板 ?F S?9bH0S 腹板水平应力MPa 垫板起加强作用 , 合格 MPa mm N MPa V?MPa ?A2F S?9?bb?H5.43025?0rS ?re 应力判断2? = as9 3 113.333 由地震水平分力引起的支座强度计算 圆筒中心至基础表面距离腹板与 1110 ?Hv筋板组F 轴向力Ev合截面 ?mg01 应力 , FfF?EvsaFFHFEvEv?H V?L2AZAsarsa?HFfF?A2?HF,

41、 Ff?F?EvsaFEvEvs?AL?AZsasar? = MPa 1.2 btbt 栓应力 ? 剪应力f?FF1.26e-08 sEv?btAnbtMPa ? 0 ?KMPa = 0.8?btbto ?F?Ff34761.8f温差引F H?fF? N t?起的应Asasa?0ZrMPa 力t? | = sasa 170 的材料数据是设计者给定的#注：带 34 开孔补强计算 计算单位1001 过控 孔, 单 积 补 强 法 : GB150-1998 等 面 图 简 12530A1 接管: , 计 算 方 法件 条 设 计 1.463 p计算压力 MPa c50 设计温度 圆形筒体 壳体型式 Q345R 壳体材料板