125mL四冲程汽油机曲轴设计

1、125mL四冲程汽油机曲轴设计序言汽车发动机设计课程设计是我们在学完了汽车发动机设计等专业课程后进行的一次综合性设计实践和基本训练。这次课程设计的主要目的是：巩固过去有关课程的理论知识，学会联系实际来综合运用这些知识，培养正确的实践思路辩证的分析问题、解决问题的思想方法。通过这次通过设计实践还要培养我们从事设计工作的独立工作能力。熟悉与发动机设计有关的规范、标准。并训练我们设计计算、计算机应用、用设计图纸表达设计思想、机械制图、编写设计计算说明书及技术文件、进行选型论证、撰写论证文章以及进行答辩等方面的能力。1 汽油机结构参数设计1.1已知条件 平均有效压力： 活塞平均速度：发动机排量： 1.

2、2发动机结构形式我所设计的是四冲程的汽油机曲轴，排量,由于排量不是很大，应该属于摩托车发动机，我决定设计单缸的汽油机，选取缸数。选用风冷的冷却方式。1.3发动机主要结构参数参考杨连生版内燃机设计第十九页知：S/D的取值范围在0.81.2之间，取S/D=0.9。根据内燃机学的基本公式： 将S/D=0.9代入得：解得：D=56mm S=50mm：压缩比，即汽缸总容积与燃烧室容积之比，其中。目前，国内汽油机的常在612之间，选定。则, 因为，取，由公式：角速度 ：曲轴半径：连杆长度由于在之间，取，则：由于平均有效压力在之间，取，得到发动机的有效功率为：2 热力学计算2.1作出P-V图2.1.1 压缩

3、行程根据汽车拖拉机发动机中，压缩行程起始点的压力值Pa通常在（0.80.9）Po之间，选定压缩始点的压强为Pa=0.08MPa。把压缩过程简化为绝热过程，此过程的绝热指数一般在1.281.35之间，选定=1.30。由热力学知识可知：初始状态下=0.08MPa，=143mL，在143mL18mL之间取十七个点，求取这些点的压力值，记录数据在附表1中。由计算所得的数据可知压缩终了时的压力=1.18MPa。可燃混合气在气缸中到达压缩终点后，将会进行等容加热。加热终点的压力由压力升高比确定。其中压力升高比的公式为，一般情况下在79之间，我选取=7，则加热终点的压力为：=7.51.18 MPa=8.85

4、MP2.1.2膨胀过程与压缩过程对应，膨胀过程也可简化为绝热过程：。由上面的计算知道，在膨胀的始点压力为P=8.85MPa，V=18mL,同样在18mL143mL之间取17个点，求取压力值。此时，一般在膨胀过程中绝热指数在1.131.41之间，选取=1.36。将数据记入附表1中，利用附表1的数据作出图1。图1 理论P-V图2.2 P-V图的圆整处理在发动机中为了使其动力性和经济型达到最优，采取了点火提前、排气提前，从内燃机学第48页和汽车构造可知，点火提前角常使用的范围在2030之间，经调整后取=28，此时V=27.035mL, P=0.6975MPa。考虑实际过程与理论过程的差异，在实际过程

5、中，最大爆发压力点不在上止点处，而是在上止点之后1215，这样才能达到充分利用燃料燃烧的能量。在此选取实际过程中的最大爆发压力点发生在上止点之后13，此时实际的最大爆发压力为=28.853=5.9MPa。排气提前角常使用的范围是：3080，取=55，此时V=49.82mL,P=0.3135MPa由于存在点火提前角、排气提前角，是得P-V图不在按理论示功图图1变化，经过上述数据处理，将数据记录于附表2中，作出相应的实际P-V图，如图2所示：图2 实际P-V图2.3 指示功和平均有效压力的求解图2即为经过圆整处理后的P-V图，由于P-V图上曲线所包围的面积即表示工质完成一个工作循环所做的指示功，所

6、以通过输出图2中的P-V图所包围的格子数就可以求解出该示功图下指示功的大小。=2050.24=164J205-图2中的格子数；0.2-每一小格纵坐标所代表的压强值；4mL-每一小格横坐标所代表的容积值 所以发动机的平均指示压力为：因，而机械效率的取值范围是0.800.90，选取=0.80。则=1.056MPa，在设计范围之内，能达到设计要求。 此时实际的发动机有效功率为： 2.4由P-V图作出P-图随着曲轴转角的变化，缸内的气体压力也会随之发生变化。将热力学计算中的图转化为图，即气缸内气体压力随曲轴转角的变化规律。0180度为进气行程，汽缸内的气体压力在理论循环下基本可以认为是一恒定值且小于大

7、气压力；180360度为多边压缩行程，汽缸内的气体压力可由绝热方程求出；360540度为多变的膨胀过程，汽缸内的气体压力可由绝热方程求出；540720度为排气行程，可以认为汽缸内的气体压力是均匀下降至。由于已知了曲轴转角和活塞位移X的关系式，又因则可以在EXCEL表格中，求取出相应转角时对应气缸容积V。每隔10求（p，V）。将数据记录于附表3中，并做出相应的p图，如图3所示：图3 P-图3运动学计算发动机的运动学计算式发动机设计的基础，为热力学计算、动力学计算、以及以后对发动机活塞、连杆、曲轴尺寸的确定都做了铺垫。3.1 活塞的位移X通过在EXCEL中输入活塞的位移公式：，计算出每10曲轴转角

8、所对应的活塞位移X，数据记录于附表4中；并利用EXCEL中的图表功能作出活塞的位移曲线。曲线图如图4所示：图4 活塞位移曲线图3.2 活塞的速度V通过在EXCEL中输入活塞的位移公式：，计算出每10曲轴转角所对应的活塞位移X，数据记录于附表4中；并利用EXCEL中的图表功能作出活塞的位移曲线。曲线图如图5所示：图5 活塞速度曲线图3.3 活塞的加速度a通过在EXCEL中输入活塞的位移公式：，计算出每10曲轴转角所对应的活塞位移X，数据记录于附表4中；并利用EXCEL中的图表功能作出活塞的位移曲线。曲线图如图6所示： 图6 活塞加速度曲线图4动力学计算 发动机的动力学计算，即曲柄连杆机构的受力分

9、析计算，如图a所示：其中为图3中的P为曲柄连杆机构的惯性质量表示活塞的质量 表示活塞销的质量 表示连杆小头的质量由公式可计算出P随曲轴转角每10变化的数值P在连杆小头2，即活塞销孔处分解为和，而又在连杆大头处分解为和。又根据汽车发动机设计有：其中角是连杆和气缸中心线方向的夹角，它和曲轴转角满足下列关系式：从而计算出、随曲轴转角每10变化的数值，数据记录于附表5中，并利用EXCEL中的图表功能作出P、与的关系曲线图，如图7至图11所示：图7 P-曲线图图8 -曲线图图9 -曲线图图10 -曲线图图11 -曲线图5活塞的设计活塞是汽车发动机的重要零件之一，它在高温高压下工作，承受很大的热负荷和机械

10、负荷。在工作过程中，活塞会与活塞环、气缸不断的发生摩擦，由于润滑条件较差，活塞的摩擦损失很大，磨损比较严重。 活塞的设计应重点解决的问题是：（1）改善活塞顶第一环的工作条件，防止顶部热裂。（2）改善活塞销的销座的实际承载能力，减少磨损，防止破裂（3）设计合适的裙部外形，提高裙部的承载能力，减小配缸间隙，改善磨损并使运转平稳。5.1活塞材料的选择目前国内活塞材料应用较多的是共晶铝硅合金和过共晶铝硅合金，我选取共晶铝硅合金作为本次设计的活塞材料，其密度为。5.2活塞主要尺寸设计5.2.1活塞总高H的确定活塞的总高度H决定了活塞的质量以及往复运动的惯性力，影响活塞裙部的承压面积。H的总的设计原则是尽

11、可能设计得小些，这样可减少往复运动质量并降低发动机高度。由杨连生版内燃机设计第291页知：四冲程汽油机H=（0.91.1）D，取D=0.95，则H=0.9556=53.2mm.5.2.2压缩高度确定压缩高度决定活塞销的位置，由火力岸高度、环带高度以及上裙部尺寸三部分组成。 由杨连生版的内燃机设计第291页可知：四冲程发动机活塞压缩高度=（0.450.6）D，取。5.2.3火力岸高度的确定火力岸高度h决定了第一道环的位置以及热负荷。由于第一环最靠近燃烧室，热负荷很高，所以h应根据热负荷决定. 根据杨连生主编的内燃机设计第289页可知：四冲程内燃机=（0.060.08）D，取5.2.4环带高度的确

12、定环带高度取决于活塞环的数目、活塞环的轴向高度c、以及环岸高度b为了减少摩擦损失，还要保证密封，目前的四冲程发动机通常采用两道油环。环的轴向高度应尽可能减小，这样可以减小摩擦损失，可以使活塞环适应气缸的不均匀磨损变形，避免表面接触应力集中，提高耐高温磨损的能力，减少往复运动质量，提高活塞环的密封性能。一般情况下，气环的轴向高度为23mm，油环的轴向高度为46mm，取气环的轴向高度，油环的轴向高度=4mm。环岸的高度c要求有足够的强度，应保证它在气体压力造成的负荷下不会被破坏。第一环岸由于气体压力较大而工作温度又较高，其高度往往稍大于其他环岸。因此一般情况下，环岸高度，第二环岸，则环带的总高度。

13、5.2.5活塞顶部厚度的确定活塞顶部厚度应根据活塞顶的应力、刚度以及散热要求来决定。根据杨连生主编内燃机设计第295页可知：=（0.060.10）D，四行程机值大多数取下限5.3活塞裙部及其侧面形状设计5.3.1裙部椭圆 发动机工作时，活塞在侧压力的作用下会发生机械变形，而活塞受热膨胀时，由于温度场的不均匀还会产生热变形。这两种变形的结果都是使活塞裙部沿活塞销孔轴线方向的尺寸增大。同时气缸在侧压力的作用下的变形是沿活塞销轴线方向缩短，因此为了使活塞在工作时，活塞裙部能接近正圆形与气缸相适应，应将裙部的横截面设计成椭圆形，并使其长轴与活塞销孔轴线垂直。这样同时保证了活塞由足够的承压面积，防止活塞

14、被拉毛或过度磨损。常见的椭圆规律有：单椭圆规律和双椭圆规律单椭圆规律：表示裙部的切削量，D-d=表示活塞裙部的椭圆度。椭圆的具体数值对于不同的发动机不同，推荐值为0.160.24mm左右，按单椭圆规律来设计活塞裙部的形状，取=0.24mm。5.3.2活塞与气缸的配合间隙活塞与气缸的间隙大小影响既有的消耗量、噪声、漏气量、活塞与气缸套的磨损以及活塞的冷却。活塞与气缸的间隙过大会使活塞与气缸中间产生敲击现象，过小会引起活塞的损伤和拉缸。活塞各部位与气缸之间的间隙是不同的。最重要的是活塞顶部的间隙和垂直于销孔方向的裙部间隙。减小活塞顶部的间隙可以降低活塞头部以及第一环的热负荷，减小裙部的间隙可以降低

15、发动机的噪声。根据杨连生主编内燃机设计第300页可知：活塞顶部的间隙：共晶铝硅合金约为0.006D，取0.336mm活塞裙部的间隙：镶铸铁缸套的铝气缸约为（0.000830.0116）D，取0.065mm。5.4 活塞质量5.4.1 活塞顶部质量取活塞顶部壁厚为10mm，则活塞的质量为： 5.4.2 活塞裙部的质量 取活塞裙部的壁厚为4mm，则活塞裙部的质量为：所以总的活塞质量为：6.活塞销的设计6.1活塞销的材料活塞销的材料一般为低碳合金钢，15Cr、20 Cr、20Mn、20CrMnMo等，在此选取20 Cr，其密度为。6.2活塞销与销座的结构设计据杨连生版内燃机设计第318页可知： 活塞

16、销外径=的范围是0.250.30，取=0.28.则活塞销外径即为连杆小头孔内径，活塞销内径=（0.650.75），取活塞销长度l=(0.700.85)D，取l=0.75D=0.7556mm=42mm6.3活塞销与销座的配合活塞销与销座之间的间隙在（0.00030.0005）范围内，取 =0.0004=0.000415.68mm=0.006272mm 由于存在有一定的过盈量，采用分组装配时，过盈量或间隙值应控制在0.00250.0075mm之间。6.4活塞销质量活塞销的质量为：7.连杆的设计连杆的作用是将作用在活塞上的气体压力传给曲轴，并将活塞的往复运动变成曲轴的旋转运动。连杆主要承受气体压力和

17、往复惯性力所产生的交变载荷，因此必须保证连杆具有足够的疲劳强度和结构刚度。7.1连杆材料的选择连杆材料应具有较高的疲劳强度和冲击韧性，可以采用45钢、40Cr、40MnB、20Cr、42CrMo、20CrMo。在此选用45号钢，密度。7.2连杆主要尺寸的确定7.2.1连杆长度的确定 有前面的主要计算可知的范围在之间，选取，则连杆长度：7.2.2连杆小头尺寸的确定连杆小头孔内径：连杆小头孔内径（加轴瓦）：（1.051.15），取： 连杆小头外径（1.201.35），取 连杆小头宽度一般取（1.21.4），取 7.2.3连杆大头尺寸的确定连杆大头内径(0.550.65)D，取： 连杆大头内径（加滚

18、针轴承）(0.60.68)D，取： 连杆大头外径（1.21.25），取： 连杆大头宽度(0.60.7)，取： 7.3连杆小头质量8.曲轴的设计曲轴把活塞的往复运动通过连杆变成旋转运动，驱动附件并输出功率。曲轴是在不断周期性的气体压力、往复和旋转运动质量的惯性力以及它们的力矩（扭转和弯曲）共同作用下工作的，使曲轴既扭转又弯曲，产生疲劳应力状态。对于摩托车发动机曲轴来说，弯曲载荷是曲轴所受的主要载荷。 摩托车发动机曲轴设计应符合下列要求：1. 应具有足够的疲劳强度，应尽量减少应力集中现象加强薄弱的环节，保证曲轴工作的可靠性。2. 应具有足够的刚度，使曲轴变形不致过大，以免恶化活塞连杆组及轴承的工作

19、条件。3. 应具有良好的工作均匀性及平衡性，以减少震动及主轴承的最大载荷。4 材料选择合适，以充分发挥材料强度潜力。8.1曲轴的结构形式摩托车发动机曲轴大多数采用组合式曲轴，它的曲柄销与主轴颈、曲柄臂分开制造，然后用液压压入的方法连接起来。8.2曲轴的材料曲轴材料一般使用45，40Cr，35Mn2等中碳钢和中碳合金钢。轴颈表面经高频淬火或氮化处理，最后进行精加工。目前球磨铸铁由于性能优良，加工方便，价格便宜广泛的用于曲轴材料。本设计采用45钢.8.3曲轴主要尺寸的确定8.3.1 主轴颈尺寸的确定曲轴的强度和刚度主要由每个曲柄的构造所决定。因此，确定主轴颈尺寸时需要考虑强度和刚度的问题。主轴颈的

20、愈大，曲轴的刚度就愈大，但是过大会引起表面圆周速度增大，导致摩擦损失增加，一般情况，取， ，取在主轴颈外需安装深沟球轴承，根据机械设计手册，选用型号为6308的深沟球轴承。8.3.2曲柄销尺寸的确定曲柄销直径在确定时还要分为大小排量而定，摩托车的动力装置是小排量发动机，因此曲柄销直径,取， 取在曲柄销上安装了滚针轴承，根据机械设计手册，选用型号为K354017的滚针轴承。8.3.3曲柄臂厚度h的确定考虑曲柄销是定位和安装在左右曲柄当中的，则还应当包括有左右曲柄臂的厚度，曲柄臂厚可根据D来确定，一般取，取正后=11，综上可知曲柄的宽度为：8.4一些细节设计8.4.1油道布置在确定主轴颈上油道入口

21、和曲柄销上油道出口的位置时，既要考虑到有利于供油又要考虑到油孔对轴颈强度的影响最小。一般油孔只要安排在曲拐平面旋转前4090的低负荷区都是合理的，油道不能离轴颈过渡圆角太近。油孔直径一般不大于0.1d，但最小不得小于5mm。孔口不应有尖角锐边，而应有不小于0.04 d的圆角以减缓应力集中。8.4.2曲轴两端的结构曲轴前端一般装有扭转减震器，发动机的各种辅助装置如机油泵，冷却水泵等，由安装在前端的齿轮或皮带轮驱动，配气正时齿轮也安装在曲轴前端。曲轴末端装有飞轮，用于输出总转矩，因此末端要做的粗一些。8.4.3曲轴的止推为了防止曲轴产生轴向位移，在曲轴机体之间需要设置一个止推轴承，承受斜齿轮的轴向

22、分力和踩离合器产生的轴向推力。一般将止推轴承设置在中央轴承的两侧或后主轴承的两侧。止推轴承间隙多为0.05-0.2mm。8.4.4过渡圆角主轴颈到曲柄臂的过渡圆角半径R对于曲轴弯曲疲劳强度影响很大，增加圆角对于提高曲轴疲劳强度非常有利，但对于表面耐磨性有不利影响，在保证耐磨条件下取最大圆角。一般R不应小于2mm，否则无法加工。8.4.5平衡重对于平衡重而言，它的质量不仅用来平衡曲柄的旋转惯性质量，同时还应当使活塞连杆组件的往复惯性质量得到平衡，平衡重半径，取 9.曲轴的强度校核9.1曲轴的弯曲强度校核 圆角弯曲名义应力：， :曲柄的宽度，：曲柄的厚度，：曲柄中心到主轴颈中心的距离，由前述知：

23、：曲柄销承受的来自连杆力中沿曲柄销半径方向的力：连杆旋转质量的离心力，根据连杆大小头的质量和长度的关系式，一般，所以 ：曲柄销离心力。估算 ：曲柄离心力。：平衡重离心力。 由于知道：由于是作用于活塞头部的分力）5099.43N则：圆角弯曲名义应力幅：平均应力：有效总不均匀度系数，：应力集中敏感系数，参考内燃机设计第209页知：=0.7。则=1+0.7（1.46-1）=1.322：曲轴材料对称循环弯曲疲劳强度极限。参考内燃机设计第213页知：=350：强化系数，由于设计时选取的加工工艺为滚压圆角，参考内燃机设计第212页知： =1.6：绝对尺寸影响系数，参考内燃机设计第212页知：=0.91：材

24、料对应力循环不对称的敏感系数，参考内燃机设计第212页知：=0.10：圆角弯曲形状系数，：标准曲轴的弯曲形状系数，参考内燃机设计第204页知：=2.2：轴颈重叠度影响系数，参考内燃机设计第205页知：=0.94：曲柄宽度影响系数，参考内燃机设计第205页知：=0.84：曲柄销空心度影响系数，参考内燃机设计第205页知：=1：轴颈减重孔偏心距e的影响系数，参考内燃机设计第206页知：=1：与圆角连接的曲柄销中减重孔至主轴颈的距离L的影响系数，参考内燃机设计第207页知：=1.17所以满足了,达到设计要求。9.2曲轴的扭转强度校核 ：圆角名义扭转应力 ：曲柄销抗弯断面系数 （：曲柄销直径） ：曲柄

25、销圆角所受扭矩 ：曲柄销承受的来自连杆力中心沿曲柄销半径切向的力。 由前所述，可知：，由于是作用在活塞头部P的分力） ：主轴颈受到的支座支反力，对于对称结构的曲轴， 所以 ：材料扭转疲劳极限。参考内燃机设计第209页知：=200MPa ：有效总不均匀度系数。：应力集中敏感系数。参考内燃机设计第213页知：=0.7：因圆角半径过小引起的固有应力集中系数，参考内燃机设计知：=1.32 ：强化系数，参考内燃机设计第212页知：=1.6 ：尺寸系数，参考内燃机设计第212页知：=0.8：材料对应力循环不对称的敏感系数，参考内燃机设计第212页知：=0.05 ：圆角扭转形状系数：轴线对称之阶梯轴的扭转系

26、数，参考内燃机设计第207页知：=1.3：曲柄宽度影响系数，参考内燃机设计第207页知：=1.57：曲柄厚度影响系数，参考内燃机设计第207页知：=1.26：轴颈重叠度影响系数，参考内燃机设计第208页知：=0.89：轴颈空心偏心距影响系数，参考内燃机设计第208页知：=1.0满足，该曲轴能达到设计使用的性能要求。10 设计感想通过这次课程设计曲轴的设计，我不仅加紧巩固了这门课程的知识点，而且将大学中所学的设计基础课程专业和专业课课程的重要内容重新复习了一遍。而且在实践中运用，更是令我印象深刻，深切体会到课程设计并非以前所想像的那样纸上谈兵；所有理论、公式都是为实践操作而诞生的。可以说是对我所

27、学知识的一次很好的巩固和回忆，并且在设计过程中，我还学会了查询各种工具书的方法，提高了想象能力，学会了怎样把学到的各门学科的知识融会贯通，并提高了作图的能力以及用Excel处理数据和绘制图形的技能，使我对发动机原理及内部结构有了更加深刻的认识。通过这次课程设计我还知道了其实，一件优秀产品的诞生，其间必定含尽了艰辛。就拿此次我设计曲轴来说吧，一开始我什么都不懂，不知道如何着手，完全找不到突破口。后来在同学们的积极讨论中以及指导老师段老师的悉心指导下，我逐渐明白了我的方向，并开始投入到其中，仔细演算，认真推敲。我把这次课程所学到的东西总结为以下几点：1培养了我分析、计算、设计、绘图、运用各种标准和

28、规范、查阅各种设计手册与资料的能力。2.在使用计算机计算、EXCEL绘图、编写设计说明书等应用能力的方面得到进一步的提高。3.初步建立了工程的观念来处理问题。4. 能够全面地检验并巩固我们以前所学的专业课知识，并通过结合实际，让我们能从一个全新的角度重新学习、认识以前学过的专业课知识。5. 了解国内外发动机的发展现状，对当代先进的发动机技术有了一些了解。6. 此次课程设计还为我们大四下学期的毕业设计奠定了坚实的基础。同时对以后的工作具有很大的指导意义。11参考文献1 杨连生内燃机设计北京：中国农业机械出版社，19812 陆际青汽车发动机设计北京：清华大学出版社，19903 唐增宝，何永然，刘安

29、俊机械设计课程设计武汉：华中科技大学出版社，19994 周龙保内燃机学北京：机械工业出版社，20055 闻邦椿. 机械设计手册. 机械工业出版社，2010.6 沈维道工程热力学北京：高等教育出版社，2002附表1 附表2体积（mL）压缩（Mpa）膨胀（Mpa）181.1835128.85280.6663794.85265380.4480313.203378480.3306842.331448580.2585651.802403680.2102641.451783780.1759151.204662880.1503831.022392980.1307470.8831741080.1152330.

30、7738511130.1086490.7276581180.1027020.6860481230.0973080.64841280.0923960.6141981330.0879060.583011380.0837880.554471430.080.528271体积（mL）压缩（MPa）膨胀（MPa）19.99785.95.9214.4455.72225.3231.114.65280.6663793.203378380.4480312.331448480.3306841.802403580.2585651.451748680.2102641.204662780.1759151.02239288

31、0.1503830.883174980.1307470.7738511080.1152330.7276581130.1086490.6860481180.1027020.64841230.0973080.6141981280.0923960.4981330.0879060.4121380.0837880.2341430.2220.222附表3 附表4()P(MPa)00.11100.104200.099300.094400.089500.087600.086700.085800.084900.0831000.0821100.081200.081300.081400.081500.081600.

32、081700.081800.081900.0818812000.0834662100.0862342200.0903912300.0962562400.1043112500.1152672600.1301782700.1506332800.201342900.412153000.612173100.881113201.511233302.211213403.311313504.511123605.611143705.811113735.93805.823904.7764694003.4686944102.555098()X(mm)V(m/s)a(m/s)00024531.35100.48157

33、54.83056423923.38201.9024849.42280222146.3304.19311513.5566719335.83407.24335817.0468115702.575010.9108419.7553811510.476015.0312521.600087050.3497019.429722.556662611.2988023.9320322.6558-1546.619028.37521.975-5215.3310032.6144420.6265-825511036.530718.74284-10601.612040.0312516.46174-12265.713043.

34、0502213.91227-13321.714045.5455811.2037-13891.315047.494398.418327-14120.516048.887125.608983-1415617049.721962.801273-14121.8180500-14100.719049.72196-2.80127-14121.820048.88712-5.60898-1415621047.49439-8.41833-14120.522045.54558-11.2037-13891.323043.05022-13.9123-13321.724040.03125-16.4617-12265.7

35、25036.5307-18.7428-10601.626032.61444-20.6265-825527028.375-21.975-5215.3328023.93203-22.6558-1546.6129019.4297-22.55672611.29830015.03125-21.60017050.34931010.91084-19.755411510.473207.243358-17.046815702.573304.193115-13.556719335.833401.902484-9.422822146.33500.481575-4.8305623923.383600024531.35

36、3700.4815754.83056423923.383801.9024849.42280222146.33904.19311513.5566719335.834007.24335817.0468115702.5741010.9108419.7553811510.4742015.0312521.600087050.3494201.9363484301.5164524401.2271854501.0241664600.879154700.7740914800.6972964900.6410665000.575115100.500215200.463225300.427115400.3941255

37、00.364115600.336115700.312125800.2861145900.2642126000.2441236100.2252316200.207126300.191126400.1742346500.1592316600.145236700.13316800.12336900.11617000.11227100.11137200.111143019.429722.556662611.29844023.9320322.6558-1546.6145028.37521.975-5215.3346032.6144420.6265-825547036.530718.74284-10601

38、.648040.0312516.46174-12265.749043.0502213.91227-13321.750045.5455811.2037-13891.351047.494398.418327-14120.552048.887125.608983-1415653049.721962.801273-14121.8540500-14100.755049.72196-2.80127-14121.856048.88712-5.60898-1415657047.49439-8.41833-14120.558045.54558-11.2037-13891.359043.05022-13.9123

39、-13321.760040.03125-16.4617-12265.761036.5307-18.7428-10601.662032.61444-20.6265-825563028.375-21.975-5215.3364023.93203-22.6558-1546.6165019.4297-22.55672611.29866015.03125-21.60017050.34967010.91084-19.755411510.476807.243358-17.046815702.576904.193115-13.556719335.837001.902484-9.422822146.37100.

40、481575-4.8305623923.387200024531.35附表5()P(MPa)P1(MPa)Pn(MPa)Pk(MPa)Pt(MPa)0-1.91744-1.917440-1.91744010-1.87319-1.87525-0.08791-1.82947-0.4118620-1.73132-1.73875-0.16055-1.572-0.7430230-1.50405-1.51794-0.20491-1.20009-0.9294840-1.20877-1.22739-0.213-0.78906-0.9401550-0.8643-0.8834-0.1827-0.41561-0.7

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