地下室满堂脚手架施工方案

1、业耒埸创 WW COMWinWCTBN卓越筑就精品创新实现发展满堂脚手架施工（方案）报审表工程名 称沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程施工编号监理编号日期2014年4月25日致（监理单位）：我方已编制完成了 沈阳亚泰城（南区）地下室车库满堂脚手架施工专项方案技术文件，并经相关技术负责人审查批准，请予以审定。附：沈阳亚泰城地下室八区九区满堂脚手架施工专项施工方案13页4册施工总承包单位项目经理专业监理工程师审查意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：审定结论：同意修改后再报重新编制监理单位总监理工程师日期哑乗逢IB业耒樹创 WTJU C&HWmWTBN卓越筑就精品创新实现发展表A17-2会签

2、单哑泰逢IB耒 it 创 WTJU C&hWTftWTBN卓越筑就精品创新实现发展一、 搭设方案 1（一）基本搭设参数 1（二）材料及荷载取值说明 1二、 板模板支架的强度、刚度及稳定性验算 1（一）板底模板的强度和刚度验算 1（二）底模方木的强度和刚度验算 3（三）托梁材料计算 4（四）立杆稳定性验算 6（五）立杆的地基承载力计算 8（六）拆模时间计算 8二、 工程特点及施工材料要求 9三、 脚手架杆配件的技术要求 9四、 脚手架搭设、使用和拆除的技术要求 9卓越筑就精品创新实现发展 an乗逢IB沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案建设单位：沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司监

3、理单位：施工单位：吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部项目经理：张立国编制人：帅涛编制时间：2014年4月25日沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.1m，立杆步距h （上下水平杆轴线间的距离）取0.9m,立 杆纵距la取1m横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑 点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。草位：flWli900模板支架立面图模板底部的方木，截面宽50mm高90mm布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 X 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm钢管上严禁打 孔；采用的扣件，应经

4、试验，在螺栓拧紧扭力矩达 65N- m时，不得发生破 坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重， 以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模-底模方木/钢管-横向水平钢管 t可调托座t立杆t基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验 算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示：lclclc/(1)荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：W= 1000X1876=5.40 xio4mrh模板自重标准值：xi =

5、0.3 X =0.3kN/m ;新浇混凝土自重标准值：X2= 0.15 X24X1 =3.6kN/m ;板中钢筋自重标准值：X3= 0.15 X.1 X =0.165kN/m ;施工人员及设备活荷载标准值：X4= 1 X =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5=2 X=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35 , 4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的 荷载设计值为：g 1 =(x 1+X2+X3) X.35=(0.3+3.6+0.165) X.35=5.488kN/m ;q 1 =(x 4+X5) X.4=(1+2) X.4 =4.2kN/m ;对荷载分布进行最不

6、利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下：MmaX= 0.08g 1lc2+0.1q1|c2 = 0.08 X5.488 X0.32+0.1 X4.2 X0.3 2=0.077kN mQi支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2ma= -0.1g 11 c2-0.117q il c2= -0.1 5.488 X).32-0.117 4.2 0.32二-0.094kN m经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。ML=0.094kN m(2) 底模抗弯强度验算取MdX(Mk，mu)进行底模抗弯验算，即w(t=0.094 06

7、 /(5.40 04)=1.734N/mnf底模面板的受弯强度计算值(r=1.734N/mm2小于抗弯强度设计值fm=15N/mrr，满足要 求。(3) 底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6gi1 c+0.617qil c=0.6 5.488 0.3+0.617 4.2 X).3=1.765kN ;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算：2t=3 765.215/(2 X000Xl8)=0.147N/mni ；所以，底模的抗剪强度T=0.147N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。(4) 底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/m金模板惯性矩 I=1000

8、 X183/12=4.86 X05 mni;根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分 项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算: io100/ 二100因 r1501v=0.159mm；底模面板的挠度计算值v=0.159mm小于挠度设计值v =Min(300/150，10)mm，满足要求。(二)底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算(1) 荷载计算模板自重标准值：X1=0.3 X).3=0.09kN/m ;新浇混凝土自重标准值：X2=0.15 24X).3=1.08kN/m ;板中钢筋自重标准值：X3=0.15 X.1 X).3=0.05k

9、N/m ;施工人员及设备活荷载标准值：X4=1 X).3=0.3kN/m ;振捣混凝土时产生的荷载标准值：X5=2X).3=0.6kN/m ;以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的 荷载设计值为：g2 =(x 1+X2+X3) X1.35=(0.09+1.08+0.05) X.35=1.646kN/m ;q2 =(x 4+X5) X.4=(0.3+0.6) X1.4=1.26kN/m ;g?支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：2 2 2 2Mma= -0.1 为2血-0.117 旳2血 =-0.1 X1.646 X1 -0.117 X1

10、.26 X1 =-0.312kN m(2) 方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh/6=40 X302/6=4.267 X04 mmi;5(t=0.312 X06/(4.267 X04)=7.314N/mnf;底模方木的受弯强度计算值(r=7.314N/mm2小于抗弯强度设计值fm=13N/mnn，满足要 求。(3) 底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为 Q=0.6g2l a+0.617q2| a=0.6 X.646 X+0.617 X.26 X=1.765kN;2T=0.827N/mm;所以，底模方木的抗剪强度r=0.827N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm满足要求。(

11、4) 底模方木挠度验算方木弹性模量E=9000 N/mm；方木惯性矩 1=40 X803/12=1.707 X06 mni;根据JGJ130- 2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分 项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：44v =0.521 Xx 汁X2+X3) Xa /(100 XEX)+0.192 X(x 4+X5) Xa /(100 XEX)=0.526 mm ;底模方木的挠度计算值v=0.526mm小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm，满 足要求。(三)托梁材料计算根据JGJ130- 2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受

12、本身自重及上部方木小楞传来 的双重荷载，如图所示。冈 塚 冈 国 塚 勿 阂7SZEP P I P I P IP q IP P1H4ft/k(1) 荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取(二)中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q 2la=1.1 X1.646 X1+1.2 X1.26 xi=3.323kN;按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。(2) 强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方：40 80mmW=42.667 X103mrr;1=170.66

13、7 X104mri;PPPPPPPPPP1000 1000 1000支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN m)精选资料，欢迎下载支撑钢管计算变形图（mm）2 6842.97350044.99ELEG17.123 7.119CUE3.78520450.45P4623 785E&2 p.S7j4.9965.0042 8722.S847.119 7.123支撑钢管计算剪力图（kN）中间支座的最大支座力 Rmax = 12.127 kN ；钢管的最大应力计算值（r= 1.122 乂106/42.667 X103=26.307 N/mm2;钢管的最大挠度 vax = 4.692 mm ;支撑钢管的抗

14、弯强度设计值 支撑钢管的最大应力计算值 满足要求！支撑钢管的最大挠度计算值 满足要求！（四）立杆稳定性验算f m=205 N/mn2 ；c=26.307 N/mrm小于钢管抗弯强度设计值f汗205 N/mriv=4.692 小于最大允许挠度v=min(1000/150,10) mm,1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算：N = 1.35刀 NGk + 1.4 刀 Nk其中NG为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板(通 过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就 是顶部可调托座

15、传力，根据3.1.4节，此值为R=12.127kN。除此之外，根据规程条文说明4.2.1条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m 取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.15 2.8=0.42kN ;立杆受压荷载总设计值为：血=冃+丘 X1.35=12.127+0.42 X1.35=12.694kN ;其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数, (2)立杆稳疋性验算。F1因为已经是设计值，不再乘分项系数 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比啟规程附录C采用;A -立杆的截面面积，取4.89 X10mm;K h -高度调整系数，建筑物层高超过4m寸，按规程5.3.4采用； 计算长度l 0按

16、下式计算的结果取大值：I 0=h+2a=1.5+2X).1=1.7m ;l 0=k 山=1.167 X1.539 X1.5=2.694m；式中：h-支架立杆的步距，取1.5m；a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；模板支架等效计算长度系数，参照规程附表 A 1,取1.539 ； k -计算长度附加系数，按规程附表 2取值为1.167 ；故 I。取2.694m；2=lo/i=2.694 X03 /15.8=171 ；查规程附录C得 忻0.243 ；K=1;322c=1.05 XN/(於K)=1.05 X12.694 X10 /(0.243 X4.89 X10

17、xl)=112.168N/mm;立杆的受压强度计算值c=112.168N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205 N/mrn，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算(1) 立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：N = 12.694kN;风荷载标准值按下式计算：W=0.7 吓Wo=0.7X).74 0.273 X).45=0.064kN/m2;其中wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：w = 0.45 kN/m 2;找-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB

18、50009-2001)的规定采用：尸0.74 ;B -风荷载体型系数：取值为0.273 ;M=0.85 .4 M=0.85 .4a ?/10=0.85 X1.4 0.064 X1.5 2/10=0.017kN m(2) 立杆稳定性验算血匚/ 輕S W(t=1.05 XN/(於K)+MJW=1.05X2.694 X03/(0.243 4.89 X02)+0.017 X06 /(5.08 X0)=115.515N/mnf;立杆的受压强度计算值c=115.515N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f =205 N/mrn，满足要求。(五)立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p f

19、 g地基承载力设计值：fg = f gk*c = 120 X=120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ;脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ;立杆基础底面的平均压力：p = 1.05N/A =1.05 X2.694/0.25=53.31 kPa ; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13.35 kN ;基础底面面积：A = 0.25 m 2 。p=53.31kPa = 0.405kN ;支架自重为：Nkgi = 1.35 X0.15 X2.8 = 0.567kN;混凝土浇筑施工荷载为：N = 1.4 X( 1+2) X1 X1= 4.2kN ;楼盖

20、总的设计荷载为：N=1.4 2.5 X1X1+ 5.083 = 8.583kN ;2、浇筑层的荷载计算(设当前浇筑层为第 i 层)：浇筑层荷载强度达到0.000/14.300 X00% =0%设计强度， 血=N 板+N模i+Nfcgi+N浇i=5.083+0.405+0.567+4.2 = 10.255kN;3、下一层立杆的荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/14.300 00% =69.93 %设计强度，W-1 = N&+N模 i+Nfcgi + oN板 i=10.255+0.405+0.567+1 X5.083 = 16.31kN;其中，a为楼盖荷载计入比例，a 1。4、下二层立杆的

21、荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/14.300 00% =104.895 %设计强度， 血-2 = N&-1+N支gi + OJ板i-Nc=16.31+0.567+0.15 X5.083-8.583 = 9.077kN ;其中，a为楼盖荷载计入比例，a 0.15。0.4N支i-2 Nq,下三层的模板支架可以试拆除。 拆除后下二层的立杆荷载由下三层的楼盖分担 60%，分担后的下三层楼盖承担的 荷载为0.6 N 支-2NQ，可以拆除。二、工程特点及施工材料要求地下室部分施工采用满堂式脚手架， 搭设尺寸为：无梁楼盖部分(主楼投影以外) 立杆的纵距不大于 0.7米，立杆的横距不大于 0.7米，

22、立杆的步距不大于 1.50米；梁板 式楼盖部分(主楼投影以内)立杆的纵距不大于 0.9 米，立杆的横距不大于 0.9 米，立 杆的步距不大于 1.50米，框支梁、临战封堵隔断顶梁由于其截面尺寸很大，所以要在 底部各加一排立杆，间距不大于 0.5米，以防塌陷。采用的钢管类型为48 X 3.5，钢管壁厚不得小于3mm钢管上严禁打孔；采用的 扣件，经试验在螺栓拧紧扭力矩达65N- m时，不得发生破坏。托梁材料选用60*90mm的木方以及调节高度为800mm的油拖。三、脚手架杆配件的技术要求 脚手架的杆件、构件、连接件、其他配件和脚手板必须符合以下质量要求，不合格者禁止使用：1 脚手架杆件 钢管件采用

23、镀锌焊管，钢管的端部切口应平整。禁止使用有明显变形、裂纹和严 重锈蚀的钢管。使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好。2脚手架连接件 应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。使用铸钢和合 金钢扣件时， 其性能应符合相应可锻铸铁扣件的规定指标要求。 严禁使用加工不合格、 锈蚀和有裂纹的扣件。3脚手架配件(1) 加工应符合产品的设计要求。(2) 确保与脚手架主体构架杆件的连接可靠。四、脚手架搭设、使用和拆除的技术要求1脚手架的搭设规定脚手架的搭设作业应遵守以下规定：(1)搭设场地应平整、夯实并设置排水措施。(2) 立于土地面之上的立杆底部应加设宽度 200m厚度50

24、mm的垫木、垫板或其他刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2。(3) 底端埋入土中的木立杆，其埋置深度不得小于 500mm且应在坑底加垫后填 土夯实。使用期较长时，埋入部分应作防腐处理。(4) 在搭设之前， 必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查， 禁止使用规格和 质量不合格的杆配件。(5) 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1) 按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；2) 周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设； “一”字形脚手架应从 一端开始并向另一端延伸搭设；3) 应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定

25、，然后装设第1 步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；4) 在设置第一排连墙件前， “一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构 架稳定和架上作业人员的安全。边长20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；(7)脚手板或其他作业层铺板的铺设应符合以下规定：1) 脚手板或其他铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定。2) 脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm之间；采用挂扣式定型脚手板时，其两端挂扣必须可靠地接触支承横杆并 与其扣紧。3) 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于 200mm且应在搭接段的中部设 有支承横杆。铺板

26、严禁出现端头超出支承横杆 250mm以上未作固定的探头板。4) 长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：竹串片脚手板为 0.75m;木脚手板为1.0m;冲压钢脚手板和钢框组合脚手板为 1.5m (挂扣式定型脚手 板除外)。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定： 脚手架的两端和拐 角处；沿板长方向每隔1520m坡道的两端；其他可能发生滑动和翘起的部位。5) 采用以下板材铺设架面时，其下支承杆件的间距不得大于：竹笆板为400mm， 七夹板为 500mm。( 8)当脚手架下部采用双立杆时， 主立杆应沿其竖轴线搭设到顶， 辅立杆与主立 杆之间的中心距不得大于200mm且主辅立杆

27、必须与相交的全部平杆进行可靠连接。(9)用于支托挑、吊、挂脚手架的悬挑梁、架必须与支承结构可靠连接。其悬臂 端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。( 1 0)装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆 件和架体的显著变形。( 1 1)工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时 固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生 失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。(12)在搭设中不得随意改变构架设计、 减少杆配件设置和对立杆纵距作100

28、mm 的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主 管人员解决。2脚手架搭设质量的检查验收规定 脚手架搭设质量的检查验收工作应遵守以下规定： （1）脚手架的验收标准规定1）构架结构符合前述的规定和设计要求， 个别部位的尺寸变化应在允许的调整范 围之内。2） 节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到 4060Nm碗扣 应盖扣牢固（将上碗扣拧紧） ；8 号钢丝十字交叉扎点应拧 1.52 圈后箍紧，不得有明 显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应80mm3）钢脚手架立杆的垂直度偏差应w 1/300,且应同时控制其最大垂直偏差值：当 架高w 20m时为不大于50mm

29、当架高 20m时为不大于75mm4）纵向钢平杆的水平偏差应w 1/250 ,且全架长的水平偏差值应不大于 50mm木、 竹脚手架的搭接平杆按全长的上皮走向线（即各杆上皮线的折中位置）检查,其水平 偏差应控制在 2 倍钢平杆的允许范围内。5）作业层铺板、安全防护措施等均应符合前述要求。（2）脚手架的验收和日常检查按以下规定进行, 检查合格后, 方允许投入使用或 继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达到 6 个月；3）施工中途停止使用超过 15天,在重新使用之前；4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5）在使用过程中,发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在 的情况时

30、。3脚手架的使用规定脚手架的使用应遵守以下规定：（1）作业层每im架面上实际的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以 下的规定值或施工设计值；施工荷载（作业层上人员、 器具、材料的重量） 的标准值, 结构脚手架采取 3N/m2； 装修脚手架取2kN/mi;吊篮、桥式脚手架等工具式脚手架按实际值取用，但不得低于 1kN/m2。（2） 在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码 3 层;砂浆和容器总重不得大于 1.5kN ;施工设备单重不得大于1kN,使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大 于 2.5kN。（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固, 不得影响施工操作和人员通行。 按通 行手推车要求

31、搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒 退拉车。（4） 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加 垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件 和连墙件。 确因操作要求需要临时拆除时, 必须经主管人员同意, 采取相应弥补措施, 并在作业完毕后,及时予以恢复。（6）工人在架上作业中,应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通 （梯）道，严禁攀援脚手架上下。（8）每班工人上架作业时， 应

32、先行检查有无影响安全作业的问题存在， 在排除和 解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行 检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上 人员撤离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室 内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业 期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷 材料物品和倾倒垃圾。4脚手架的拆除规定 脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆 件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避 免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向 下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险 性的作业。5模板支撑架和特种脚手架的规定（1）模板支撑架 使用脚手架杆配件搭设模板支撑