小型300×3型材轧钢机设计含开题及6张CAD图
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小型300×3型材轧钢机设计含开题及6张CAD图,小型,300,轧钢机,设计,开题,CAD
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XXX小型型材轧钢机设计Design of Overhaul DeviceFor Railway Freight Car Bogie摘 要本次课题所设计的3003型材轧钢机，主要用来轧制小型型材。轧机在工作过程中，电机的转矩和功率通过联轴器、减速器以及齿轮机座传递给轧机轧辊进而对材料进行轧制。设计的内容主要是对轧机的重要组成部件进行设计和校核，轴承和机架的强度是在轧制过程中保证轧件质量的重中之重。此次设计的小型轧钢机结构简单、价格低廉，在轧机轧制过程中确保了轧机的稳定性，可保证加工后的产品性能良好，表面光洁度高。且小型轧机在一定程度上满足了社会可持续性要求。关键词：型钢轧机；轧制力；机架；轧制力矩；齿轮机座IIAbstractA 3003 steel rolling mill designed in this project is mainly used for rolling small profiles. During the rolling mill, the torque and power of the motor are transferred to the rolling mill roll through the coupling, reducer and gear seat. The design is mainly to design and check the important components of rolling mill, the strength of bearing and frame is the most important to ensure the quality of rolling parts during rolling.The design of small-scale rolling mill is simple in structure and low in price. It ensures the stability of the mill during rolling. It can guarantee the good performance and high surface finish. And small mills to a certain extent to meet the social sustainability requirements.Key words: Sectionn mill；Roll forc；Machine frame；Roll torque；Pinion housing目 录摘 要IAbstractII目 录I1 绪 论11.1研究/设计目的和意义11.2 研究的现状12 方案设计22.1 用途和结构特点22.2基本功能和机构组成23轧制压力和轧制力矩的计算43.1轧制平均单位压力53.2轧制总压力的计算63.3轧制力矩的计算64轧机主电机力矩与电动机功率74.1轧机主电动机转矩74.2轧辊驱动力矩74.3初选电机84.4附加摩擦力矩94.5其它力矩94.6电动机的校核105减速器的设计115.1计算各轴的动力参数115.2齿轮的设计126轧辊与轴承136.1轧辊的设计与强度校核136.1.1轧辊的设计136.1.2轧辊参数选择136.1.3轧辊的强度校核146.2轧辊轴承的设计176.2.1轴承的类型与特点176.2.2轴承参数选择177机架的设计197.1机架的结构设计197.2机架的强度校核198工程与社会24结 论25参考文献26致 谢27IIXXX1 绪 论1.1研究/设计目的和意义随着世界经济迅速的发展，城市基础设施建设和工业的发展迎来一个又一个新浪潮，工程对于钢材的需求量不断上升，对于有强烈需求后续力的型钢材料，更是不断的促进着轧机的发展以便适应需求，对于幅员辽阔的我国来说，小型轧钢工厂及工业作坊的兴起满足了小地区由于需求等因素限制，本次课题所设计的小型型材轧机虽然机型小，但胜在功能的多样化，通过换辊可以轧制多种型材，且机器价格相对较低，减少了企业发展初期所需的的劳动力和资金，在轧机工作的过程中，由于轧机上各装置的配合作用，使得轧机在轧制过程中具有良好的稳定性，能够有效地保证轧件成品的质量。依据市场调研的结果分析发现，由于工业设施建设的原因，小型型材的市场需求量非常大，现在市场上的企业生产时，所需的轧钢机一是数量大；二是产出高效；三是面对的一般都是大型开发商或者社会基础建设之类的客户，而对于这种小型的轧钢机投资小，非常适合一些小型的投资公司进行生产制造，在一定程度上促进了企业的发展，同样又反过来促进小型轧机的发展。1.2 研究的现状近年来国内外在轧钢技术、设备和新钢种开发等方面发展很快。主要发展状况如下：（1）在轧制技术与理论方面，高精度轧制、高速轧制、相变与析出的综合控制理论与技术，现代轧制过程分析、控制及应用等技术越来越广泛地应用在轧钢生产中；（2）在轧制设备方面，除了大型化、高效率以及更加灵活精确的板形、板厚和板宽控制方式外，设备的紧凑化、灵活方便的换辊系统开发等也取得了较大的进步；（3）在对产品尺寸、形状与组织精确控制方面则是向着尺寸超薄、超厚、形状高精度及组织均匀化发展；262 方案设计2.1 用途和结构特点轧钢机轧制的形式有两种：冷轧与热轧。本次课题所设计的轧钢机为3003小型型材轧机，轧辊的直径为300mm ，主要用来轧制小型型材，包括的方、圆钢和的角钢等。1） 采用三辊式工作机座，主电机不可逆转，中上辊与中下辊交替过钢，实现多道次的轧制；2） 轧辊轧辊的转向和转速不可逆转，采用直流电机传动，通过联轴器带动减速机、齿轮机座传递力矩到轧辊上；3） 轧机具有足够的强度和刚度；4） 由于轧制生产时可能需要更换品种，故机架结构选取开式机架，方便换辊；5） 传递功率和转矩时，齿轮机座和轧机工作机座之间采用梅花万向联轴器，能有效消除传动不平稳所造成的震动。2.2基本功能和机构组成（1）系统组成小型型材轧机的主要组成部分有：轧辊、轴承、机架、压下装置、上下辊平衡装置、轧辊的轴向调整和固定装置以及包括减速器、齿轮座等辅助设备。（2）结构方案轧钢机工作机座如图2-1所示，轧辊安放在上下瓦座中间，瓦座放在机架（“牌坊”）中，在机架上设有轧辊调整装置、上下辊平衡装置和轧辊的轴向调整及固定装置，通过这些装置完成轧辊在机架中的位置找正和夹紧，确保轧机在轧制过程中的稳定性。图2-1轧钢机工作机座（3）轧辊调整装置该装置主要是为了调整轧辊之间的缝隙、轧辊的轴向位置，进而保证轧件的生产质量。a.上辊调整装置如图2-2所示为本次课题设计所采用的手动上辊调整装置，通过转动压下手轮使齿轮转动，进而使压下螺丝完成上下进给，实现调整的目的。图2-2 手动压下装置1-压下手轮；2-圆柱齿轮传动b.中辊调整装置本次课题所设计的3003轧钢机，中辊固定，用斜楔手动微调，如图2-3所示。图2-3 斜楔调整装置c.下辊调整装置下辊调整装置的作用与上辊调整装置的作用相同，目的也是为了调整轧辊之间的缝隙，且同样采用圆柱齿轮传动进而带动压上螺丝进给运动，完成调整动作。但因该传动装置位于轧机底部，易受水与氧化铁皮的侵蚀，需有较好的密封、防护措施。（4）上轧辊平衡装置采用如图2-4所示的弹簧式平衡装置图2-4 弹簧式平衡装置 图2-5双螺栓压板（5）轧辊轴向调整装置该装置是使孔型具有正确的相对位置。由于型钢轧机的轧辊不需要做频繁的径向调整，且调整量小，故可采用如图2-5所示的结构简单、便于换辊的压板装置来进行轴向调整。3轧制压力和轧制力矩的计算3.1轧制平均单位压力对于此次设计的型材轧机，采用S.艾克隆德（Ekelund）公式计算轧制平均单位压力。计算轧制时的平均单位压力= （3.1）式中：艾克隆德根据其研究提出了系数计算公式。= （3.2） 式中： 轧辊材料为硬面铸铁轧辊，轧制温度为1000，=60，=30，=30。故代入上式（3.2）得：=0.125= （3.3）轧制的材料定为Q235钢，取=0.15%，=0.5%，代入上式（3.3）得：=80.36轧件粘度系数（）按下式计算=0.01 （3.4）初选轧制速度为0.7，故系数=1.0，代入上式（3.4）得：=0.04艾克隆德用下式计算变形速度= （3.5）式中：轧制速度； 轧制前后轧件高度，； 轧辊半径，。已知、代入上式（3.5）得：=6.96将代入式（3.1）= 得轧制平均单位压力为=90.723.2轧制总压力的计算轧件对轧辊的总压力P为轧制平均单位压力与轧件和轧辊接触面积之乘积，即： （3.6）接触面积的一般形式为： = （3.7）轧辊的直径相同，得：= （3.8）式中：轧辊半径； 压下量。此道轧制是将椭圆形轧制成方形，所以平均压下量：=22.5由公式（3.8）得：=58.1所以由公式（3.7）得：=2324.0由公式（3.6）计算得本道次所需轧制总压力为：=90.722324.0=210.833.3轧制力矩的计算轧辊在轧制轧件时，电动机轴上所受力矩为：= 其中、与比较，比较大。所以可以将上式简化： = （3.9）式中：安全系数，令； 总传动比，令。=210.83150=31624.5由公式（3.9）求得 轧制力矩为：=1.5=4743.6754轧机主电机力矩与电动机功率4.1轧机主电动机转矩= = （4.1） 式中： ，=+；。轧制力矩已由上章3.3计算出。4.2轧辊驱动力矩驱动一个轧辊的力矩为轧制力矩与轧辊轴承处摩擦力矩之和。 （4.2）式中：； ；轧制力矩= （4.3）式中：轧制力，；轧制力的力臂，力臂的值取决于轧制力在接触弧上的作用点，；轧制力作用点到轧辊中心的连线与两轧辊中心连线间的夹角。轧辊轴承中的附加摩擦力矩为：= （4.4）式中：轧辊轴承处的摩擦圆半径，；轧辊轴颈的直径，；轧辊轴承摩擦系数，取。对于简单轧制，每个道次两个轧辊所受总驱动力矩为： （4.5）由参考文献2，50可知的计算方法：热轧时： （4.6）式中：咬入角，其计算公式为： （4.7）代入具体数值计算：=则 =把具体数值代入（4.5）中得= =4.3初选电机根据工况初选。所以轧辊转速：= （4.8）式中：轧制速度，；工作辊直径，。按照过载条件选择电动机功率，由文献1，73得： （4.9）式中：电机功率，； 最大力矩，； 轧辊转速，； 电机过载系数，因为选择不可逆电动机，所以过载系数，取； 传动效率，。将详细数值代入到（4.9）中得：在上述计算中，有诸多因素在理论设计时未考虑到，故在实际生产过程中，还要考虑到生产的发展以及需要轧制钢种的不同，故根据文献选择电动机为.电动机的参数如下：额定功率： 额定转速：= （4.10）则电动机和轧辊之间的传动比：= （4.11）4.4附加摩擦力矩附加摩擦力矩包括两部分，其一是由于轧制总压力在轧辊轴承上产生的附加摩擦力矩，这部分已包括在上节轧辊传动力矩之内；另一部分为各转动零件推算到主电动机轴上的附加摩擦力矩。= （4.12）式中： 主电动机到轧辊之间的传动效率，其中不包括空转力矩的损失，单级齿轮传动，取。=13.94推算到主电机轴上的总的附加摩擦力矩为： （4.13）4.5其它力矩空转力矩是由各转动件的重量产生的摩擦力矩及其他阻力矩，即：= （4.14）动力矩在实际生产过程中，轧制的轧件长度一般都很长，故而实际动力矩较小，因而将此部分忽略不计。则主电机力矩：= = = +=611.15 （4.15）4.6电动机的校核由以上计算得过载系数为： =； ，故符合电机发热校核合格。5减速器的设计5.1计算各轴的动力参数1.分配传动比由已计算参数知，由于轧机轧辊的转速=44.56，电机的额定转速=750，所以传动比为：=16.83 由传动比分配原则定：，。2.计算各轴的动力参数 式中：轴上作用的功率，； 工作转速，。0轴： =75 =750 =955轴（高速轴）： =750.99=74.25 =750 =945.45 轴（中间轴）： =70.58 =166.67 = =4044.2轴（低速轴）： =67.1 =44.56 =14380.7表5-1 数据总结5.2齿轮的设计根据文献4机械设计，事先选定齿轮的类型、材料、齿数和精度等级，按照齿面接触疲劳强度及齿根弯曲疲劳强度设计，最终得齿轮参数为表5-2/5-3.表5-2第一级减速齿轮表5-3第二级减速齿轮6轧辊与轴承6.1轧辊的设计与强度校核6.1.1轧辊的设计轧辊是轧钢的主要部件，型钢轧机轧辊的辊身上有轧槽，根据型钢轧制工艺的要求，安排孔型及尺寸。轧辊如图 6-1轧辊的所示由辊身、辊径和轴头三部分组成。轴 头有有以下几种主要形式：梅花轴头（图 6-1a）、万向轴头（在轧辊端是扁头）（图 6-1b）、带键槽的或圆柱形轴头（与装配式万向轴头或与齿形接手连接）（图 6-1c、d）但实 践表明，带双键槽的轴头在使用过程中，键槽壁容易崩裂，故目前常用易加工的带平 台的轴头（图 6-1e）代替。图6-1 轧辊的基本类型此次小型型材轧钢机设计所选轧辊为图6-1a所示梅花轴头轧辊。6.1.2轧辊参数选择3003轧机轧辊的名义直径为D=300mm。对于型钢轧机L/D=1.52.5，取L=750mm辊身长度，；根据文献可知： 式中：，； ，。得：同理，由文献知：式中：，；，。得：最终设计选定，。轴头外径：三辊型钢与线材轧机 由下表6-1得梅花轴头基本尺寸=162mm，=31mm，=95mm，=110mm。表6-1轧辊梅花轴头尺寸（mm）6.1.3轧辊的强度校核由于本次毕业设计的轧辊辊身中间位置只有一个轧槽，所以判断此时危险面应该为中间断面。轧辊的受力简化图如图6-2所示。图6-2轧辊受力分析把轧辊安放在轴承座中看作两端支撑的简支梁力学模型，则：由图6-2得出： （6.1）式中：、，； 、，。将数值代入公式得出：1）轧辊辊身强度校核由文献计算作用于危险断面处的应力： （6.2） 式中：； 。由文献得： （6.3）式中：； ；。由公式（6.2）得：轧辊的材料选定为铸铁，由文献查得：。为使轧机在轧制过程中具有良好的工作性能和工作稳定性，轧辊的许用安全应力一般取得较高，取最大安全应力的，即安全系数，则： （6.4）由计算得，故辊身强度合格。2）轧辊辊颈强度校核根据文献辊颈危险断面上的弯曲应力为： =式中：，即；由文献辊颈危险断面上的扭转应力为： （6.5）式中： ；对于材料为铸铁的轧辊，按莫尔理论计算，得： = = （6.6）则，故辊颈强度合格。3）轧辊轴头强度校核对传动端轴头只计算扭转应力，则： = （6.7）由文献得： （6.8）由于，故轴头强度合格。6.2轧辊轴承的设计6.2.1轴承的类型与特点轧辊轴承在轧制时，区别于其他轴承使用情况，具有以下几种特点：1） 轧机运行时，轴承所需要承载的载荷比较大；2） 轧制轧件过程中，由于轧制的各种因素的影响导致轧机运行速度出现波动差异；3） 由于轧钢机主要用来轧制各种钢材，在轧制过程中工作条件和使用环境比较恶劣。轴承按照摩擦的形式可以划分为滚动轴承与滑动轴承。本次设计所采用的是半干摩擦式滑动轴承开式酚醛夹布树脂轴承也称夹布胶木轴承。6.2.2轴承参数选择轴承的结构形状如图6-3所示：轴瓦的结构形状有半圆柱形（图 6-3c）、长方形（图 6-3b）及组合式（图 6-3a）几种。半圆柱形轴瓦用料最省，但在轴承盒中需要切向固定。长方形的切向固定性较 好，但用料较多。由三块胶木组成的组合式轴瓦比较省料。图6-3 轴瓦的形状此次设计选用整体压制轴瓦，参照图6-4和表6-2得轴瓦主要尺寸：=130，。式中：包角，通常在范围内。 轴承长度 h轴瓦厚度表6-2 轴瓦尺寸图6-4 整体压制胶木轴瓦7机架的设计7.1机架的结构设计机架是轧钢机工作机座中重要的组成部分。它主要用来安装轧辊、轧辊轴承座、轧辊调整装置及导卫装置等工作机座中全部零部件，并且承受全部的轧制力。故必须要有足够的强度和刚度。由于制造较复杂，一般在设计上给予很大的安全系数（）。机架在结构类型上有闭式和开式两种。此次设计选取开式机架，常见的开式机架上盖联接方式如图7-1所示。图7-1开式机架上盖联接方式图7-1-e为斜楔联接，该机架的机盖是整体铸造而成，吊放安装在两片U型架体的上端，其中部紧密地插在U型架体两立柱之间，联接时用斜度1:50的楔子楔紧。这种结构的优点结构简单，联接紧固，联接件数量少，变形小，故在开式机架中刚性最高，也称为半闭式机架。这种机架换辊方便，使用效果较好，普遍用于型钢轧机上，故此次课题设计选用此类机架。1）材料：机架采用ZG350分段铸造，再用电渣焊焊成一体，即先选择机架的材料确定为钢材，然后将钢板焊接成机架。2）主要尺寸：窗口的宽度根据轧辊轴径和轴瓦铁的尺寸来确定。设计选宽度为340，窗口高度设计上考虑上下调隙装置的尺寸定为1400mm.。3）立柱和横截面尺寸应使机架具有足够的强度和刚度。7.2机架的强度校核（1） 中上辊轧制时，受力如图7-2所示。简化计算，假设机架上只作用两个大小相等、方向相反的垂直力，而通过斜楔作用，在机架上盖和U形架上，还作用着一个反作用力。力可分解为水平分力和垂直分力。此外，通过机架上盖止口的作用，在机架上盖和U型架上，作用着静不定力。静不定力的大小，可根据止口处变形谐调条件求出。止口处的变形谐调条件可用以下公式表示： （7.1）图7-2中上辊间轧制时机架的受力情况式中：机架上盖止口处原始间隙（对于新机架即为配合间隙）； 机架上盖止口处静不定力； 机架材料的弹性模数； 机架上盖止口受力点之间的长度； 机架上盖断面积； 、受力变形的水平位移。变形可根据“面矩法”的规则求得：作用于下横梁全长的弯矩不变，并等于外加力矩，如图7-3所示。图7-3下横梁受力变形图及弯矩图 （7.2）在外载的作用下，机架下横梁因挠曲致使立柱倾侧而产生的变形为： （7.3）根据力柱上的作用力（图7-2），力柱本身因挠曲所产生的变形为： （7.4）上述公式中“负号”的意义系表示挠度由内向外来量度 。若已知机架立柱与机盖闩间原始间隙的空隙，则 （7.5）式中：立柱和机盖闩间原始间隙的两倍； 机盖的拉伸变形。在这种用斜楔紧固的轧机上，立柱被斜楔和机盖楔紧后，故不存在间隙，但在打紧斜楔以前，机盖闩和立柱端部之间总是着配合间隙（）的，只是打紧了斜楔后，立柱端因挠曲而抵在机盖闩上，间隙方始消失。因此，应当考虑到这时即使不在轧钢，立柱端已存在着原始的挠度，并且在机架内部产生初应力。待轧钢时，斜楔以力作用在立柱端上，它除了维持原始挠度以外，并使立柱以力推挤机盖闩，使机盖产生拉伸变形，立柱端也相应地向外挠曲，故机架立柱的总变形为。将上述公式代化得： （7.6）式中：立柱惯性矩； 作用在机架上的垂直力； 斜楔孔斜角的正切，为立柱斜楔孔斜度（见图7-2）； 作用力到立柱中性线之间的距离； 力至立柱中性线之间的距离； 力至下横梁中性线之间的距离； 立柱凸台到下横梁中性线之间的距离； 力对下横梁中性线的距离； 下横梁惯性矩； U型架两立柱中性线距离。将式中各参数求解代入式（7.6），求出静不定力，由图知立柱的危险断面可能在弯矩较大的B、C、D等处。由于B处存在着斜楔孔，断面强度较弱。在B处的弯矩为 （7.7）B处的计算应力为 （7.8）式中：B处立柱的横截面面积； B处立柱的断面系数。U型架下横梁的计算应力为 （7.9） 式中：在下横梁中断面较弱处的断面系数 （2） 中下辊轧制时，U型架受力图如图7-4所示。与中上辊轧制一样，需要通过式（7.6）的变形谐调条件求出机架上盖止口处的静不定力 （7.10）求出力后，如同（1）进一步计算危险断面的应力。（3） 机架一般采用含碳量为0.25%0.35%的ZG260500，其强度500600，延伸率=12%16%。对于本次设计，机架采用ZG350位于ZG260500区间内，许用应力采用以下数值对于横梁 对于立柱 经计算应力与许用应力对比，故机架强度校核合格。8工程与社会随着各国工业化的发展和大规模的基础设施建设，工程上对于钢材的需求量不断增加，而为了适应工程的需求，各种轧机迎来了快速发展的阶段。对于处于经济快速发展的我国来说，必须紧紧围绕经济建设这个中心，正确处理好环境保护与经济发展的关系。在轧机轧制过程中做好对工程废弃物的处理，做好相应辅助处理设施的建设，不能靠牺牲环境和资源为代价来发展我们的经济，我们真正需要的是绿色GDP。本次毕业设计首要从轧机使用安全、工作可靠，操作方便的角度出发，满足基本功能需求和轧件轧制质量的的同时尽可能降低生产成本为主要原则，使得轧机具有着良好的的经济性能、工作性能和使用性能，降低了成本与制造难度，且对于机械零部件而言，尽可能使其具有良好得互换性，在安装调试过程中，对设备进行独立安装调试，再进行总体组装，尽可能减少不必要的整机安装调试过程，减少了安装调试的成本。在设计过程中，对部分机构进行了创新性分析，让轧机在结构上该具有良好的稳定性，轧制的过程中有很好的稳定性保障，确保机器运转过程中具有良好的抓地性。在轧机装配的过程中，尽可能多的采用标准件，使得机构零件具有良好的互换性，改善了机器的装配性能，减小装配难度，尽可能采用组合件安装且需要进行试装，提高了轧机的装配精度，确保了轧制成品轧的质量。设计时，应尽可能使轧机的结构较为简单，这样当发生部件损坏时，可以及时发现损害部位，维修时按模块维修更换零件，缩短了维修和检查的时间，降低了使用维护阶段的成本，有利于促进可持续发展。作为一名工程师，在工业设计和生产实践过程中，设计的产品首要能够满足工程生产需要的同时， 工程特定所需的系统、单元（部件）或工艺流程等环节的确定需要考虑到环境、人文等因素的限制，在设计过程中需体现和考虑到创新意识，以及考虑社会、健康、安全、法律、文化以及环境等因素的影响。使之符合我国的发展战略问题，设计师应具有良好的人文社会科学素养、高度的社会责任感，能够在工程实践中理解并遵守工程职业道德和规范，履行自己的职责。结 论以上就是我本次3003型轧钢机的设计和计算过程，在本次课题设计中，有许多需要注意的问题，首先确定转矩和功率的传递路线，由电动机轴传递的转矩进而驱动轧辊转动轧制轧件。通过查阅资料，分析国内外小型轧机的结构和特点，了解轧机的主要组成部分，根据工况要求和相关数据初算轧制力和轧制力矩，进而选取并校核电动机。轧机轧制过程首要保证的就是轧机的稳定性，稳定性的大小直接影响轧件的质量，因此在设计轧机时，采用压下装置、压上装置、辊系平衡装置、轴向调整装置等来确保轧辊位置。对于本次课题设计，轧机应具有足够强的强度和刚度，对于工业生产机械，人们在使用过程中，首先应保证轧机重要组成零件在轧机运转过程不会破坏，否则会造成巨大的危害，同时也要避免轧机及其零部件在轧制过程中发生过大的变形，否则也会因零件失效而造成机器损伤。故在本次设计过程中，通过对轧机主要工作零部件的强度和刚度的校核以及尺寸参数的修正，以及在机器运转的稳定性和热稳定性进行了讨论，包括轴承选择、轴承润滑、机座固定和安装等有关轧机设计的相关问题进行了探讨和改进。通过为期三个月的毕业设计使我对过去几年本科生涯所学的知识有了一个综合的运用，且最终在老师的指导下，最终完成了这次设计。参考文献1 邹家祥轧钢机械（第三版）M.北京：冶金工业出版社，20162 边金生轧钢机械设备M北京：冶金工业出版社，20033 成大先机械设计手册（第五版）M北京：化学工业出版社，20074 濮良贵、陈国定、吴立言机械设计（第九版）M北京：高等教育出版社，20135 马鞍山钢铁设计院中小型轧钢机械设计与计算M北京：冶金工业出版社，19796 邵希新浅议轧钢机和轧钢技术的发展J黑龙江科技信息2012（35）：897 金武俊，寇劲松线材轧机轧辊材质的合理配置及选用J酒钢科技2019（4）：58628 杜志国，张硕上下分体式立辊轧机机架加工工艺研究J金属加工（冷加工），2019（12）：42469 张满泰线材生产知识问答M北京：冶金工业出版社，199210 李世俊小型型钢连轧生产工艺与设备M北京：冶金工业出版社，199911 杨瑞成，丁旭等机械工程材料M重庆：重庆大学出版社，200412 马建灿高线轧制孔型与轧钢机设计及机架强度分析16 J.E.ShiglegMechanical Engineering DesignJMcGraw-Hill Book co197717 Alexandre Mauricio，Wade A. Smith，Robert B Randall，Jerome Antoni，Konstantinos GrylliasImproved Envelope Spectrum via Feat
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