脚手架搭设计算书备课讲稿.doc

1、精品文档脚手架搭设计算书第九章、计算书9.1 落地架段计算书（ 1）脚手架搭设参数（2）技术措施脚手架从地面开始搭设搭设高度 (m)44.4顶步栏杆高 (m)1.5内立杆距墙 (m)0.3立杆步距 (m)1.8总步数24立杆纵距 (m)1.5立杆横距 (m)0.8小横杆伸出内立0.1扫地杆距地 (m)0.2杆长度 (m)采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1 根钢管类型48 2.7连墙件布置方式二步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件扣件连接双扣件扣件抗滑承载力折1方式减系数脚手架沿墙纵向长度 (m)5.44采用钢丝绳分段卸荷卸荷次数2卸荷上段下传荷载30百分比 (%)钢丝绳不均匀系0

2、.85钢丝绳安全系数6数（ 3）各段卸荷参数表：分段名称步数脚手板层数钢丝绳吊点竖向 吊点水平距离几倍于距离 (m)立杆纵距第 1 段88-第 2 段8863第 3 段8963精品文档精品文档1.1.3. 荷载参数(1) 活荷载参数装修脚手架均布2装修脚手架同时施2活荷载 (kN/m2)工层数(2) 风荷载参数工程地理位置贵州贵阳市基本风压 (kN/m2 )0.2地面粗糙度类别C 类( 有密集建筑群市区 )(3) 静荷载参数1) 脚手板参数选用冲压钢脚手板，步步满铺脚手板脚手板自重 (kN/m2)0.3铺设层数252) 防护栏杆第 2 步开始步步设防护栏杆每步防护栏杆根数2总根数483) 围护

3、材料2300 目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全密目网规格2300 目/100cm2，网全封闭A0=1.3mm2密目网自重 (kN/m2)0.01密目网自重 (kN/m2)0.01上半步高度 (m)0.8精品文档精品文档300冲压钢脚手板8000081脚手架搭设体系剖面图00811500脚手架搭设体系正立面图精品文档精品文档0030081500脚手架搭设体系平面图2.1 、小横杆的计算小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。2.1.1. 均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.030+

4、0.300 1.5/2+2 1.5/2 = 1.755 kN/m ；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2 （ 0.030+0.300 1.5/2 ）+1.4 21.5/2 = 2.406 kN/m；2.1.2. 强度验算2/8 =2.406 0.8 2/8 = 0.192 kN.m ；最大弯矩 M = ql最大应力计算值 = 0M/ W =1.1 0.192 106/4.12 103 =51.395 N/mm2 ；22，小横杆实际弯曲应力计算值 =51.395N/mm 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm满足要求！2.1.3. 挠度验算最大挠度 = 5ql 4 /384EI= 5.0 1.

5、755 8004/(384 2.06 105 9.89 104)=0.459 mm；小横杆实际最大挠度计算值 =0.459mm 小于最大允许挠度值 min（800/150 ，10）=5.333mm，满足要求！3.1 、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。 计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。3.1.1. 小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值：F=0.5ql b(1+a 1/l b) 2 =0.5 1.755 0.8 (1+0.1/0.8) 2=0.889

6、kN ；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5ql b(1+a 1/l b) 2 =0.5 2.406 0.8 (1+0.1/0.8) 2=1.218 kN ；外排大横杆受到的集中力标准值：F=0.5ql b1+(a 1 /l b) 2=0.5 1.755 0.8 1+(0.1/0.8) 2=0.713 kN ；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5ql b1+(a 1 /l b) 2=0.5 2.406 0.8 1+(0.1/0.8)2=0.978 kN ；3.1.2. 大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安

7、全的， 按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且精品文档精品文档与我国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）：1.218kN1.218kN1.218kN1.218kN1. 218kN1.218kN1.218kN0.036kN/m150015001500750750750750750750弯矩和剪力计算简图0.2820.2820.1850. 3260.326弯矩图 (kN m)0.8240.7970.6360.6090.4480. 4210.6

8、090.6360.4210.4480. 7970.824剪力图 (kN)0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.03kN /m150015001500750750750750750750变形计算简图0.0861.751变形图 (mm)计算得到内排大横杆：最大弯矩： M= 0.326 kN.m最大变形： = 1.751 mm最大支座反力： F= 2.679 kN计算得到外排大横杆 ( 计算过程从略 ) ：精品文档精品文档最大弯矩： M= 0.263 kN.m最大变形： = 1.415 mm最大支座反力： F= 2.161 kN3.1.

9、3. 强度验算 0.326 106 /4.12 103=87.007 N/mm2；最大应力计算值 = 1.1大横杆实际弯曲应力计算值2小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，=87.007N/mm满足要求！3.1.4. 挠度验算最大挠度 =1.751mm；大横杆实际最大挠度计算值 =1.751mm 小于最大允许挠度值 min（ 1500/150 ，10）=10.000mm，满足要求！4.1 、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0 R Rc其中 0 脚手架结构重要性系数，取1.1 ；Rc -扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件

10、抗滑承载力折减系数 1，则该工程采用的单扣件承载力取值为 8.000kN，双扣件承载力取值为 12.000kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为 2.679 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为 2.161 kN ；作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力0 R=1.12.679kN 8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力0R=1.12.161kN 8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！5.1 、脚手架立杆荷

11、载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。5.1.1. 确定各段脚手架搭设高度H根据钢丝绳卸荷点的位置，把脚手架分成以下3 段；各段脚手架搭设高度H为：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，脚手架高度 H=14.600 米；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，脚手架高度 H=14.400 米；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，脚手架高度 H=15.400 米；5.1.2. 静荷载标准值计算各段静荷载标准值的计算过程完全相同，我们仅给出第1 段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果。(1) 结构自重标准值NG1k采用 48 2.7 钢

12、管。外立杆： NG1k= gk H=0.1082 14.600=1.579 kN ；内立杆： NG1k= gk H=0.0889 14.600=1.297 kN ；(2) 构配件自重标准值NG2k1) 脚手板的自重标准值 NG2k1采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.3kN/m2 ，铺设层数 n1=8 层。外立杆： NG2k1= n1 0.5 lb la gk1 = 8 0.5 0.8 1.5 0.3=1.440 kN ；内立杆： NG2k1= n1 （ 0.5 lb+a1 ） la gk1精品文档精品文档= 8 （ 0.5 0.8+0.1 ） 1.5 0.3=1.800 kN ；2) 防

13、护栏杆及扣件的自重标准值 NG2k3采用 48 2.7 钢管，自重标准值gk3=0.0302kN/m。外立杆： NG2k3= n3 （ la gk3+0.0132）= 14（ 1.5 0.0302+0.0132 ） =0.819 kN ；3) 围护材料的自重标准值 NG2k4采用 2300 目 /100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭， 自重标准值 gk4=0.01kN/m2。外立杆： NG2k4= la H gk4 =1.5 14.600 0.01=0.219 kN ；4) 附加横杆及扣件的自重标准值 NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数 n4=1 根，铺设层数 n5=8 层，采用

14、 48 2.7 钢管，自重标准值 gk6=0.0302kN/m。外立杆： NG2k5= n5 n4（ 0.5 lb gk6+0.0132 ）= 8 1（ 0.5 0.8 0.0302+0.0132 ）=0.202 kN ；内立杆： NG2k5= n5 n4 （0.5 lb+a1 ） gk6+0.0132= 8 1 （ 0.5 0.8+0.1 ） 0.0302+0.0132= 0.226 kN；5）构配件自重标准值NG2k合计外立杆： NG2k=1.440+0.819+0.219+0.202=2.680 kN；内立杆： NG2k=1.800+0.226=2.026 kN ；各段静荷载标准值的计算

15、过程完全相同，上面我们给出了第1 段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果如下：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，外立杆： NG1k=1.579kN，NG2k=2.680kN；内立杆： NG1k=1.297kN， NG2k=2.026kN；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，外立杆： NG1k=1.558kN， NG2k=2.794kN；内立杆： NG1k=1.279kN， NG2k=2.026kN；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，外立杆： NG1k=1.666kN， NG2k=3.132kN；内立杆： NG1k=1.368kN， NG

16、2k=2.280kN；5.1.3. 活荷载标准值计算活荷载按照 2 个装修作业层（荷载为 2 kN/m2 ）计算，活荷载合计值 Qk=4 kN/m2。外立杆： NQk= 0.5 lb la Qk = 0.5 0.8 1.5 4=2.400 kN ；内立杆： NQk =（0.5 lb+a1 ）la Qk =（0.5 0.8+0.1 ） 1.5 4=3.000 kN； 5.1.4. 风荷载标准值计算Wk=z s 0其中0 -基本风压 (kN/m2) ，按照荷载规范规定采用：0 = 0.2 kN/m2；s -风荷载体型系数： s=1.3=1.3 0.800=1.040 ；为挡风系数，考虑了脚手架和围

17、护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。 s 最大值取 1.0 ；因此这里取 s=1.0 。 z -风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，脚手架底部 z=0.650 ，脚手架顶部 z=0.650 ；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，脚手架底部 z=0.650 ，脚手架顶部 z=0.866 ；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，脚手架底部 z=0.866 ，脚手架顶部 z=1.044 ；经计算得到，风荷载标准值为:精品文档精品文档第 1 段：高度 0.000-14.600 米，脚手架底部 Wk=0.

18、130kN/m2，脚手架顶部 Wk=0.130kN/m2 ；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，脚手架底部 Wk=0.130kN/m2，脚手架顶部 Wk=0.173kN/m2 ；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，脚手架底部 Wk=0.173kN/m2，脚手架顶部Wk=0.209kN/m2 ；6.1 、立杆稳定性计算6.1.1 基本数据计算（ 1） . 立杆长细比验算依据扣件式规范第 5.1.9 条：长细比 = l 0/i = k h/i= h/i （k 取为 1）查扣件式规范表5.2.8 得： = 1.500 ；立杆的截面回转半径：i = 1.600 cm； =

19、1.500 1.8 100/1.600=168.750立杆实际长细比计算值=168.750 小于容许长细比 210，满足要求！6.1.2. 确定轴心受压构件的稳定系数长细比 = l 0/i = k h/i=1.155 1.500 1.8 100/1.600=194.906 ；稳定系数 查扣件式规范附录 A.0.6 表得到： = 0.189 ； 6.1.3. 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MwM w =1.40.6M wkM wk =0.05k l a H c2经计算得到，各段弯矩Mw为：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，脚手架底部 Mw=0.006kNm；第 2 段：高度 14.

20、600-29.000 米，脚手架底部 Mw=0.006kN m；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，脚手架底部 Mw=0.008kN m； 6.2 外立杆稳定性计算采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。我们按照上段传给下段 30%恒荷载计算。立杆的轴心压力设计值 N =1.2 （ NG1k+NG2k） 1.4 NQk 经计算得到，各段 N 值为：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，脚手架底部 N=1.2（1.579+2.680 ）+1.4 2.400+1.2 5.791 30%=10.556kN；第 2 段：高度 14

21、.600-29.000 米，脚手架底部 N=1.2（ 1.558+2.794 ） +1.4 2.400+1.2 4.797 30%=10.309kN；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，脚手架底部 N=1.2（ 1.666+3.132 ） +1.4 2.400=9.117kN ；抗压应力计算值 = 0N/( A) + 0MW/W f 经计算得到，各段 值为：第 1 段：高度20.000-14.600 米，抗压应力计算值 =161.538N/mm；第 2 段：高度14.600-29.0002米，抗压应力计算值 =157.800N/mm；第 3 段：高度29.000-44.4002米

22、，抗压应力计算值 =140.308N/mm；组合风荷载时，第1 段 ( 高度 0.000-14.600 米 ) 外立杆实际抗压应力计算值精品文档精品文档2小于抗压强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！=161.538N/mm组合风荷载时，第 2 段 ( 高度 14.600-29.000 米) 外立杆实际抗压应力计算值2小于抗压强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！=157.800N/mm组合风荷载时，第 3 段 ( 高度 29.000-44.400 米) 外立杆实际抗压应力计算值2小于抗压强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！=140.308N/mm6

23、.3 内立杆稳定性计算采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。我们按照上段传给下段 30%恒荷载计算。立杆的轴心压力设计值 N =1.2 （ NG1k+NG2k） 1.4 NQk 经计算得到，各段 N 值为：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，脚手架底部 N=1.2（1.297+2.026 ）+1.4 3.000+1.2 4.400 30%=9.352kN；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，脚手架底部 N=1.2（ 1.279+2.026 ） +1.4 3.000+1.2 3.648 30%=9.060kN；第 3 段

24、：高度 29.000-44.400 米，脚手架底部 N=1.2（ 1.368+2.280 ） +1.4 3.000=8.158kN ；抗压应力计算值 = 0N/( A) + 0MW/W f 经计算得到，各段 值为：第 1 段：高度0.000-14.6002米，抗压应力计算值 =143.310N/mm；第 2 段：高度14.600-29.0002米，抗压应力计算值 =138.887N/mm；第 3 段：高度229.000-44.400 米，抗压应力计算值 =125.784N/mm；组合风荷载时，第1 段 ( 高度 0.000-14.600 米 ) 内立杆实际抗压应力计算值22，满足要求！=143

25、.310N/mm 小于抗压强度设计值 f=205.000N/mm组合风荷载时，第2 段 ( 高度 14.600-29.000 米) 内立杆实际抗压应力计算值22，满足要求！=138.887N/mm 小于抗压强度设计值 f=205.000N/mm组合风荷载时，第3 段 ( 高度 29.000-44.400 米) 内立杆实际抗压应力计算值22，满足要求！=125.784N/mm 小于抗压强度设计值 f=205.000N/mm7.1 钢丝绳卸荷计算在脚手架全高范围内卸荷 2 次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第 1 次卸荷点高度为 14.600米，钢丝绳上下吊点的竖向

26、距离ls 为 6.000米，吊点水平距离 3.0 倍于立杆纵距；第 2 次卸荷点高度为 29.000米，钢丝绳上下吊点的竖向距离ls 为 6.000米，吊点水平距离 3.0 倍于立杆纵距；各卸荷点钢丝绳卸荷计算方法是相同的， 下面我们仅给出第一次卸荷的计算过程，其他的卸荷点直接给出计算结果。7.1.1. 卸荷点内力计算卸荷点处立杆轴向力计算：P1 =k x N1n=1.5 10.309 3=46.392 kNP2 =k x N2n=1.5 9.060 3=40.771 kN精品文档精品文档经过计算得到a1=arctg6/(0.8+0.3)=79.611度a2=arctg6/0.3=87.138

27、度各吊点位置处内力计算为(kN) ：T1 = P 1/sina 1 = 46.392/0.984 = 47.165 kNT2 = P 2/sina 2 = 40.771/0.999 = 40.822 kNG1 = P 1/tana 1 = 46.392/5.455 = 8.505 kNG2 = P 2/tana 2 = 40.771/20.000 = 2.039 kN其中 T 钢丝绳轴向拉力， G钢丝绳水平分力。7.1.2 钢丝绳的最小直径计算卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T 1 =47.165 kN 。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：F g = F g /K其中 Fg-钢丝绳的容许拉力 (

28、kN) ；Fg -钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN) ，计算中可以近似计算Fg=0.5d2 ，d 为钢丝绳直径 (mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数；K -钢丝绳使用安全系数。计算中 F g 取 47.165kN， =0.85 ， K=6，得到：0.5选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(2 47.165 6/0.85)= 25.804 mm 。吊环强度计算公式为： = N / A f其中f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 10.9.8每个拉环2按 2 个截面计算的吊环应力不应大于 50N/mm；N -吊环上承受的荷载等于 Fg ；,A=0.5 d2；A -吊环截面积，每个吊环按照两

29、个截面计算选择吊环的最小直径要为： d =（2Fg/f/）0.5 =（247.165 103/50/3.142）0.5 = 24.506 mm 。实际吊环选用直径D=25mm的 HPB235的钢筋制作即可。第 1 次卸荷钢丝绳最小直径为25.8mm(钢丝绳型号： 6 19) ，必须拉紧至 47.165精品文档精品文档kN，吊环直径为 25mm。根据各次卸荷高度得：第 2 次卸荷钢丝绳最小直径为 24.3mm(钢丝绳型号： 6 19) ，必须拉紧至 41.710 kN，吊环直径为 25mm。8.1 连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ，按照下式计算：Nlw = 1.4 W

30、kAw = 4.736 kN ；2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A w = 16.200 m连墙件的轴向力设计值Nl = N lw + N 0= 7.736 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：N f = A f其中 -轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 700/16的结果查表得到 =0.873 ；A = 3.84 cm 2；f=205 N/mm 2 ；连墙件轴向承载力设计值为 N f = 0.873 3.84 102205 10-3= 68.703 kN ；N=7.736kN Nf=68.703kN，连墙件的设计计算满足要求！l连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算

31、得到 Nl =7.736kN 双扣件的抗滑力12.000kN，满足要求！9.1 、混凝土底板承载力计算混凝土局部受压面积2Al =100100=10000.000mm局部受压面上作用的局部压力设计值Fl = 1(f cc - )Al =0.75 3(0.85 6.300-1.4 1) 10000.000/1000=88.988kN经验算，混凝土支撑面局部压力设计值大于实际值，混凝土局部受压承载力满足要求。10.1 、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：精品文档精品文档长杆总长度 (m

32、) L = 1.1H(n+l a/h n-2 l a/h)小横杆数(根)N1=1.1(H/2h + 1) n直角扣件数 ( 个) N 2 = 2.2(H/h + 1)n对接扣件数 ( 个 ) N 3 = L/l旋转扣件数 ( 个) N 4 = 0.3L/l脚手板面积 (m2) S = 1.1(n-2) l al b其中 n - 立杆总数 ( 根) n=10 ；H -搭设高度 (m) H=44.4 ；h -步距 (m) h=1.8；la- 立杆纵距 (m) l a =1.5 ；lb - 立杆横距 (m) lb=0.8 ；代入得：长杆总长度 (m) L =1.144.4 (10 + 1.5 10/

33、1.8 - 2 1.5/1.8)=814.000；小横杆数 ( 根) N1=1.1 (44.4 /(21.8) + 1)10 = 147 ；直角扣件数 ( 个) N2=2.2 (44.4 / 1.8 + 1)10 = 565 ；对接扣件数 ( 个) N3=814.000 / 6.00 = 136；旋转扣件数 ( 个) N4=0.3 814.000 / 6.00 = 41；脚手板面积 (m2) S =1.1 (10-2) 1.5 0.8=10.560。根据以上公式计算得长杆总长814.000m；小横杆 147 根；直角扣件 565 个；对接扣件 136 个；旋转扣件 41 个；脚手板 10.56

34、0m2。9.2 悬挑架段计算书一、基本参数主梁离地高度 (m)44.4悬挑方式联梁悬挑主梁间距 (mm)1813主梁间距相当于几倍立杆间2距( 倍数 )n b主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径 d(mm)30主梁建筑物外悬挑长度4360Lx(mm)主梁外锚固点到建筑物边缘100主梁建筑物内锚固长度1200的距离 a(mm)mL (mm)梁 / 楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘2.5结强度 b(N/mm2)锚固螺栓抗拉强度设计值50f t (N/mm2)二、荷载布置参数距主梁外锚固支撑件上下固支撑点号支撑方式点水平距离定点的垂直距(mm)离 L

35、1(mm)1下撑22003600支撑件上下固定点的水平距是否参与计算离 L2(mm)2200是精品文档精品文档2上拉2600108002600是3上拉4200108004260是作用点各排立杆传至梁上荷各排立杆传至梁上荷各排立杆距主梁外锚主梁间距号载标准值 F(kN)载设计值 F(kN)固点水平距离 (mm)l a(mm)1810.930018132810.9150018133810.9300018134810.942601813附图如下：平面图精品文档精品文档立面图三、联梁验算联梁材料类型工字钢联梁合并根数 nl1联梁材料规格16 号工字钢226.1联梁截面积 A(cm)联梁截面惯性矩I41

36、130联梁截面抵抗矩3141(cm )W(cm )xx联梁自重标准值 gk(kN/m)0.205联梁材料抗弯强度设计值215f(N/mm 2 )联梁材料抗剪强度设计值1252206000联梁弹性模量 E(N/mm) (N/mm2)联梁计算模型四等跨连续梁荷载标准值：q=gk=0.205=0.205kN/m第 1 排： F 1=F1/n l =8/1=8kN第 2 排： F 2=F2/n l =8/1=8kN第 3 排： F 3=F3/n l =8/1=8kN第 4 排： F 4=F4/n l =8/1=8kNF=maxF 1,F 2,F 3,F 4 =8kN荷载设计值：q=1.2 gk=1.2

37、 0.205=0.246kN/ m第 1 排： F1=F1 /n l =10.9/1=10.9kN精品文档精品文档第 2 排： F2=F2 /n l =10.9/1=10.9kN第 3 排： F3=F3 /n l =10.9/1=10.9kN第 4 排： F4=F4 /n l =10.9/1=10.9kN F=maxF 1,F 2,F 3,F 4=10.9kN计算简图如下：1 、强度验算弯矩图 (kNm)622max=Mmax/W=3.4110 /141000=24.186N/mmf=215N/mm符合要求！2、抗剪验算剪力图 (kN) max=Qmax/(8I z)bh 02-(b- )h

38、2=7.473 100088 160 2-(88- 6) 140.2 2/(8 1130 00006)=8.831N/mm2精品文档精品文档22max=8.831N/mm =125N/mm符合要求！3 、挠度验算变形图 (mm) max=0.229mm =l a/250=1813/250=7.252mm符合要求！4 、支座反力计算正常使用受力状态下 :第 1 排： R 1max=18.139kN第 2 排： R 2max=18.139kN第 3 排： R 3max=18.139kN第 4 排： R 4max=18.139kN极限受力状态下 :第 1 排： R1max=24.646kN第 2 排

39、： R2max=24.646kN第 3 排： R3max=24.646kN第 4 排： R4max=24.646kN四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数 nz1主梁材料规格18 号工字钢主梁截面积 A(cm2)30.6x41660x3185主梁截面惯性矩 I(cm )主梁截面抵抗矩 W(cm )主梁自重标准值 gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值215f(N/mm 2 )主梁材料抗剪强度设计值1252206000主梁弹性模量 E(N/mm) (N/mm2)主梁允许挠度 (mm)1/360荷载标准值：q=gk=0.241=0.241kN/m第 1 排： F 1=nl R 1ma

40、x/n z=118.139/1=18.139kN第 2 排： F 2=nl R 2max/n z=118.139/1=18.139kN第 3 排： F 3=nl R 3max/n z=118.139/1=18.139kN第 4 排： F 4=nl R 4max/n z=118.139/1=18.139kN精品文档精品文档荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.241=0.289kN/m第 1 排： F1=nl R1max/n z=124.646/1=24.646kN第 2 排： F2=nl R2max/n z=124.646/1=24.646kN第 3 排： F3=nl R3max/n z=

41、124.646/1=24.646kN第 4 排： F4=nl R4max/n z=124.646/1=24.646kN1 、强度验算弯矩图 (kNm)622max=Mmax/W=8.67210 /185000=46.875N/mmf=215N/mm符合要求！2、抗剪验算剪力图 (kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h 2=28.318 100094 180 2-(94- 6.5) 158.6 2/(8 1精品文档精品文档66000006.5)=27.709N/mm222max=27.709N/mm =125N/mm符合要求！3 、挠度验算变形图 (mm) max=0.492mm =2 lx/360=24360/360=24.222mm符合要求！4 、支座反力计算R 1=-4.979kN,R 2=33.643kN,R3=33.871kN,R4=8.013kN,R5=29.642kN 五、上拉杆件验算钢丝绳型号619(b)21570( 纤维芯 )钢丝绳公称抗拉强度 (N/mm)钢丝绳直径 (mm)28钢丝绳不均匀系数 0.85钢丝绳安全系数 k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受15.19钢丝绳绳夹数量 n3力 T(kN)花篮螺栓在螺纹处的有效直25花篮螺栓抗拉强度设计值170径 de(mm)f t (N/mm2)主梁