模板专项方案

1、舜苑“一里阳光”工程 模板专项施工方案 第一章 编制说明 一、编制依据：1、舜苑“一里阳光”工程施工图纸；2、工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分2002年版)3、建设部新颁布的有关规范和标准及其它现行的工程建设规范标准。4、企业现状和实力，公司质量手册；5、现场地理条件和施工条件，规划部门提供的轴线及高程控制点；6、甲、乙双方签订的合同和协议书。二、参照标准：砼结构施工图平面整体表示法制图规则和构造详图11G101-1建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002砌体工程施工质量验收规范GB50203-2002砼结构工程施工质量验

2、收规范GB50204-2002屋面工程质量验收规范GB50207-2002地下防水工程质量验收规范GB50208-2002建筑地面工程施工质量验收规范GB50209-2002建筑装饰装修工程质量验收规范GB50210-2002建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范GB50242-2002通风与空调工程施工质量验收规范GB50243-2002建筑电气工程施工质量验收规范GB50303-2002 建设部、四川省、成都市有关工程质量及安全文明施工的相关文件第二章 工程概况一、建筑与结构概况：（一）建筑概况：顺苑“一里阳光”工程位于成都市郫县行政区域内；施工场地平坦，交通便利，周围市政配套设施齐全。本

3、次施工范围是23#楼和24#楼；均为高层建筑。23#楼为住宅楼，由两个单元组成；层数31层，局部32层；建筑总高93.25米（局部98米，不含地下室高度）。24#楼为综合楼，一个单元组成；层数30层，局部31层；建筑总高93.10米（局部98.30米，不含地下室高度）。拟建高层建筑物为剪力墙现浇钢筋混凝土结构，设2层地下室，主楼采用筏板基础。该工程所处地域属亚热带湿润气候区，四季分明，气候温和，雨量充沛，夏无酷暑，冬少严寒。多年平均气温16.2，极端最高气温38.3，极端最低气温-5.9；多年平均降雨量947.0mm，年降雨日104天，最大日降雨量195.2mm，降雨主要集中在5-9月，占全年

4、的84.1%；多年平均蒸发量1020.5mm；多年平均相对湿度82%；多年平均日照时间1228.3h,只有28%的白天有太阳；多年平均风速1.35m/s，最大风速14.8m/s，极大风速27.4m/s,主导风向北风，北偏东风。（二）结构概况：拟建场地抗震基本烈度为7度，按地震烈度7度设防；设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度值为0.10g，类场地，特征周期为0.45s。建筑结构的阻尼比为0.05，多遇地震水平影响系数最大值为0.08。拟建高层建筑物为剪力墙现浇钢筋混凝土结构，主楼采用筏板基础；设2层地下室，框架结构，拟采用抗水板及板下独立柱基础。本工程抗震设防为标准类设防（丙类）。地基基础

5、设计等级为丙级，建筑结构的安全等级为二级，主楼抗震设防等级为三级。主楼及其地下室为剪力墙结构，地下室与商业建筑为框架结构，柱网柱距为8m×8m、6.4m×5.4m、8m×4.925m、7.8m×4.925m、7.1m×4.925m及其他柱距尺寸。独立柱断面有550mm×550mm、600mm×600mm。主楼剪力墙厚度一般为200mm400，剪力墙形状、长度尺寸详见结构设计图。地下室外围侧墙厚度300mm450mm。该工程梁断面尺寸（单位为mm）有200×400、200×500、200×550、

6、250×400、250×500、250×550、250×700、300×550、300×600、300×650、300×700、300×800、300×860、300×900、300×1000、300×1100、300×1200、400×700、400×750、400×800、400×860、400×1000、400×1100、500×800、500×850、500×

7、860、500×900等。较大截面构件集中在地下室工程。该工程主楼结构板厚为100mm、120mm。地下室结构板厚为160mm、180mm、200mm、250mm等。混凝土标号和钢筋保护层详见结构设计说明和施工详图。二、工程所处地理环境和气象（侯）条件：根据成都气象台观测资料：工作区属亚热带湿润气候区，四季分明，气候温和，雨量充沛，夏无酷暑，冬少冰雪。工作区多年平均降水量947mm，丰水期为69月份，降水量占全年降水量的74%，枯水期为10月至次年5月。丰、枯水期地下水位变幅为1.52.0m。多年年平均蒸发量为1020.50mm，相对湿度多年年均为82%。工作区多年年平均气温为16.

8、2，极端最高气温38.3，极端最低温度为-5.9。多年年平均风速为1.35m/s，最大风速为14.8m/s，极大风速27.4m/s（1961年6月3日），最多风向为NNE向，出现频率为11.0%。三、工程地质和水文地质情况：（一）工程地质情况：经钻探揭露，场地内土层主要由填土（Q4ml）、第四系全新统冲洪积层粉土、砂土（Q4al）、卵石层（Q4al+pl）及白垩系灌口组粉砂质泥岩（K2g）组成：2.3.1素填土（Q4ml）：灰、灰褐色，松散，稍湿，以粉土、粘性土组成，偶含少量卵、砾石土。零星地段夹薄层砂土，回填时间大于5年；岩土类别为类。该层在场地内均有分布，揭示层厚0.90m3.60m。2.

9、3.2粉土（Q4al）：褐、灰褐色，中密，稍湿湿。以粉粒为主，以粉粒为主，含较多粘粒及少量Fe、Mn氧化物，偶见云母片，切面无光泽，无摇振反应，干强度及韧性低；岩土类别为类。局部底段夹薄层细砂（20-30cm）。该层在场地内绝大部分地段分布，揭示层厚0.404.30m。2.3.3细砂（Q4al）：褐、灰褐色，松散，稍湿湿。主要由石英、长石等矿物组成，含较多云母片及少量粉粒，摇振反应中等；岩土类别为类。该层在场地零星分布，揭示层厚0.400.90m。2.3.4中砂（Q4al+pl）：灰、褐色，松散，湿饱水。主要由石英、长石等矿物组成，层间夹少量卵、砾石；岩土类别为类。该层在场地内零星分布于卵石层

10、间。2.3.5卵石层（Q4al+pl）：灰、褐色，松散密实，湿饱水。卵粒物由花岗岩、石英岩、闪长岩等硬质岩类组成，含量约50%80%，一般粒径28cm，最大可达20cm，呈圆状次圆状，分选性一般，充填物以中砂、细砂、砾石为主，相变较大,局部含少量漂石约58%，其粒径一般为3040cm，大者可达60cm,漂石大多数集中在13.0m以后。据N120动探曲线和取芯观测，依据DB51/T50262001可将其划分为以下四个亚层。1）松散卵石：卵石含量5055%，排列十分混乱，绝大部分不接触，N120击数为24击（修正后）。在场地内呈层状或透镜体分布。2）稍密卵石：卵石含量5560%，排列混乱，大部分不

11、接触，N120击数为47击（修正后）。在场地内呈层状或透镜体分布。3）中密卵石：卵石含量6070%，呈交错排列，大部分接触，N120击数为710击（修正后）。分布稳定，呈层状分布。4）密实卵石：卵石含量大于70%，呈交错排列，连续接触，N120击数大于10击（修正后），呈层状分布。2.3.6白垩系灌口组粉砂质泥岩（K2g）：棕红色，湿稍湿，主要以粘土矿物为主，含少量石英、长石、云母等矿物颗粒，泥质结构，泥钙质胶结，厚层状构造，倾角近于水平。裂隙较发育，裂隙间由粘土和少量砂粒等矿物充填，断面可见翠绿色砂质斑点，回转钻进较易，在勘察过程中揭示强风化及中风化层，其特征分述如下：a、 强风化粉砂质泥岩

12、（K2g）：结构和构造层理较清晰，风化程度高，风化裂隙很发育，冲击钻进较困难，取芯率可达85%左右，岩芯呈碎块状或短柱状，RQD<40%。b、 中风化粉砂质泥岩（K2g）：厚层状构造，泥钙质胶结，节理裂隙较发育，其间由粘土充填，回转钻进较易，岩芯采取率约为94%，岩芯呈短长柱状，RQD>60%。（二）水文地质情况：1、水文地质条件：根据所搜集的水文地质资料和勘察结果显示，该场地地下水主要为赋存于砂卵石层中的孔隙型潜水和基岩裂隙水，主要受大气降水及地下径流补给，并通过地下径流、蒸发等方式排泄。场地地下水具水位埋深浅，含水层厚度大、渗透系数大，地下水丰富的特点。2、地下水埋深及水位变化

13、幅度勘察期间（2013年03月）属枯水期，测得稳定地下水位在自然地面以下6.27.9m之间，与之对应高程为554.43555.06m（相对高程）。 依据区域水文地质资料及我单位在邻近场地的降水经验知，场地地下水位变化幅度为2.23.8m，多年最高稳定水位为2.0m，与之对应高程为558.00（相对高程）。卵石层渗透系数在18.022.0m/d之间，建议本场地按20.0m/d考虑。区内地下水具有埋藏较浅、季节性变化明显的特点。69月份为丰水期，11月次年2月为枯水期，由于都江堰输水和稻田落干，加之区域建设工程降水，近年以来，8月份地下水埋藏反而更深。据四川省地矿厅环境地质检测总站对成都市地下水动

14、态长期观测资料，在天然生态状况下，丰水期地下水位正常埋深约为3m,历史最高水位埋深约为2m；地下水位年变幅约为12.5m。目前，沿线人类活动日益频繁，特别是深大基坑降水，破坏了地下水径流场的天然状态，使得场区地下水埋深已非天然状态，潜水位不相一致，受此影响，勘探结束后所测钻孔地下水位差异较大。根据场地地下水腐蚀性分析。场地地下水对砼及砼中钢筋具微腐蚀性，场地地基土（粉土）对砼结构、砼中钢筋及钢结构具微腐蚀性，施工中应加强水质化验，核查地下水对砼、钢筋、钢结构的腐蚀性。场地环境类型为类。四、环境和拟建工程的相互影响：1、拟建工程对环境的影响：施工期间由于施工机械产生的废气及施工场地作业和运输过程

15、中产生的扬尘对大气产生一定的污染。施工期间所使用的施工机械产生的震动和噪音，可能会对周围的办公和居住区产生一定的影响。施工期间的固体废弃物（如工程弃土、建筑垃圾、生活垃圾）和施工泥浆水可能会对环境造成一定的影响。根据预测，该工程地下工程建成后，可能产生一定程度的地下水位雍高，但不会对工程造成大的影响。五、施工过程中可能出现的问题：本工程土方拟采取大开挖形式，且挖深较大。因此必须设计基坑开挖支护系统，以保证基坑壁的稳定、相关建筑和道路的安全，以及工程结构施工的顺利进行。在深基坑开挖过程中，即使未发生失稳现象，土体总会产生一定的变形，支护结构也会产生一定的位移。这种变形或位移将达到什么程度，主要取

16、决于被支护土体的类型和工程特性、开挖深度、支撑类型以及施工质量。一个合理的支护结构设计，取决于几个方面的因素，其中重要的是正确稳定土压力值和选用合理的计算简图。深开挖支护工程一旦失败，必将出现基坑边坡坍塌事故，将产生重大的损失，如果危及邻近结构和设施的安全，会带来灾害性的后果。当采用坑外管井降水措施降低地下水位后，在基础附近形成大的水力坡度，当水力坡度大于临界水力坡度时，当渗透压力作用下将细粒土带走、淘空进而产生流砂、潜蚀和管涌，使粗粒土颗粒重新排列压缩而可能引起地面变形。施工期间长时间的降水会产生地下水浮力消失，造成有效应力增加而产生土层压密，由此可能引起邻近地面变形甚至塌陷。另外，若降水管

17、井质量差，降水期间携带出大量的砂粒，随着时间的推移，可能会出现局部卵石层架空，进而导致局部地面变形、塌陷。当基坑下有承压水存在，开挖基坑减少了含水层上覆不透水层的厚度，在厚度减少到一定程度时，承压水的水头压力能顶破或冲毁基坑底板，造成突涌现象。本工程结构位于饱和水的卵石含水层中，在设计、施工及使用中，必须重视地下水的水压力及浮托作用的影响，根据地下水位的高度进行结构抗浮验算，不满足抗浮要求时需采取抗浮措施。第三章 拟搭设措施及受力分析和计（验）算一、模板及支架选型：根据工程特点和施工情况，框架结构模板支架选用钢管满堂架，模板选用覆膜胶合板。电梯基坑、排水沟、集水坑和地下室底板采用砖胎模，位于砼

18、一侧抹灰找平。二、满堂钢管模板支架施工注意事项： 1、钢管采用48mm×3.03.5mm焊接钢管，搭设的基本要求是：杆件横平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，不变形，不摇晃。 2、搭设的顺序如下：放置纵向扫地杆立杆纵向水平杆横向水平杆主楞木次楞木模板螺栓及加固剪刀撑。 3、模板支架立杆基础应设100×100的垫木（铁）或10#槽钢，并在模板支架内外两侧排水应通畅。 4、底部的立杆应交叉用长度差2m左右的钢管，两个相邻立杆接头不能设在同一平面，并用直角扣件扣紧。 5、每步设四根纵向水平杆，对接接头应相互错开，不应设在同步同跨内，搭接长度不小于1m，并用3个旋转扣件

19、等距固定，纵向水平杆尽可能使用6m长的钢管。 6、所有扣件必须紧固，达到4070N.m要求（经验以健康操作人员使用40cm长扳手在拧紧螺丝时，手部感到轻微疼痛且无法继续拧紧为准）。 7、剪刀撑的设置应与模板支架向上同步进行，斜杆与地面夹角宜在4560°范围。 8、模板支架搭设的质量要求应符合规范要求，并经安全员验收认可后方可使用。 9、模板支架拆除时应认真向操作人员进行安全技术交底，拆除时应设警戒线，设置明显标志，并有专人警戒，拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业。连墙点必须与模板支架同步拆除，一般不允许分段，分立面拆除，拆下的扣件和配件应及时送至地面，严禁高空抛掷。三、柱模板工程

20、：（一）柱概况介绍：该工程柱距较大，地下室部位柱截面为矩形，截面有550×550和600×600两种；最高层高为3.8m。主楼短剪墙为矩形组合截面、截面形式多样，尺寸相对繁多；最高层高为6.3m。为保证柱模体系的计（验）算，我们将短剪墙截面最大尺寸在1000mm以内的按照柱进行计（验）算，对对最大截面超过1000mm的，按照墙进行计（验）算。并以各自层高最高的作为最不利柱模体系进行计（验）算。层高柱模板选用18mm胶合板，竖楞木选用50×100mm方木，间距200mm，柱箍选用248mm×3.03.5mm焊接钢管，间距800mm，对拉螺栓用12钢筋。柱模

21、板采取散支散拆的方法施工。柱模板用料参考表面板材料柱子断面最大层高（m）柱箍断面柱箍间距竖楞18mm胶合板550（600）×550（600）3.80248mm×3.03.5mm800mm50×100mm200200450×10006.30（二）柱模的施工顺序：安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模（修整，翻至上一层使用）。（三）柱模施工的要点及细部要求：1、为保证断面尺寸，在柱断面四个脚用25×25×3mm角钢焊接在柱箍筋上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上后（一般为楼

22、层结构标高上1000mm），以此标高来控制柱模顶的标高。2、柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。3、在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。4、清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100×200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。5、拉结筋埋设：当砖砌体与框架柱相连接时，应在柱模上弹出砌体厚度控制线，然后沿高度方向每隔400mm钻两个孔，最后在

23、浇捣砼之前插入26拉结筋，长度一般不小于700mm，确保砌体拉结筋位置正确。（四）对最大断面柱的构造验算：1、矩形柱模板计（验）算（取0.6×0.6M柱为对象），计算高度：H=3.8-0.9=2.7m（1）荷载设计值：A、侧压力： 200a、侧压力标准值取 F1=0.22·c·to·1·2· 33+15 与F2=cH二者间最小值。浇筑速度取 V=2.5m/h 200F1=0.22×24×1.2×1.15× ×2.5 =48KN/m2 33+15F2=24×2.7=64.8KN

24、/m2故取F1=48KN/m2b、侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数 =48×1.2×0.9=51.84KN/m2c、倾到砼时产生的水平荷载：当采用导管时 取2KN/m2荷载设计值为 2×1.4×0.9=2.52KN/m2e、荷载组合：当验算强度时F=51.84+2.52=54.36KN/m2，换算成线荷载q1=54.36×0.2=10.87KN/m当验算刚度时F=51.84KN/m2， 换算成线荷载q2=51.84×0.2=10.37KN/m（2）验算：A、胶合板验算：a、抗弯强度验算：Mmax=0.10

25、ql2=0.10×10.87×0.2×0.2=0.043KN.M M 0.043×106= = =3.98N/mm2<15 N/mm2 W 1/6×200×182b、挠度验算 0.677×q2l4 0.677×10.37×2004 200= = =0.22< =0.8 100EI 100×5.2×103×（200×183）/12 250故胶合板满足要求B、竖楞验算：Mmax=0.084ql=0.084×10.87×0.8=0.730K

26、N.M Mmax 0.730×106= W = 1/6×50×1002 =8.76N/ mm2 应选用抗弯强度在8.76MPa以上的木材 0.273×ql4 0.237×10.37×8004 800=100EI = 100×9000×（50×1003）/12 =0.27< 250 =3.2 故选用50×100mm方木符合要求C、柱箍验算：柱箍取248mm×3.03.5mm钢管，间距800mm侧压力q=54.36×0.8=43.49KN/MMmax= 0.125ql2 =

27、 0.125×43.49×0.6×0.6 =1.957KN.M Mmax 1957000= W = 5080×2 =192.62N/mm3<205 N/mm3选用248mm×3.03.5mm钢管直接做模板柱箍能满足要求。综上计（验）算结果，拟采取的柱模板及体系能满足安全使用要求。2、短剪墙模板计（验）算（取0.45×1.0M短剪墙为对象），计算高度：H=6.3-0.5=5.8m（1）荷载设计值：A、侧压力： 200a、侧压力标准值取 F1=0.22·c·to·1·2· 33+15

28、 与F2=cH二者间最小值。浇筑速度取 V=3.0m/h 200F1=0.22×24×1.2×1.15× 33+15 ×3.0 =52.59KN/m2F2=24×5.8=139.2KN/m2故取F1=52.59KN/m2b、侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数 =52.59×1.2×0.9=56.80KN/m2c、倾到砼时产生的水平荷载：当采用导管时 取2KN/m2荷载设计值为 2×1.4×0.9=2.52KN/m2e、荷载组合：当验算强度时F=56.80+2.52=5

29、9.32KN/m2，换算成线荷载q1=59.32×0.2=11.86KN/m当验算刚度时F=56.80KN/m2， 换算成线荷载q2=56.80×0.2=11.36KN/m（2）验算：A、胶合板验算：a、抗弯强度验算：Mmax=0.105ql2=0.105×11.86×0.2×0.2=0.05KN.M M 0.05×106= W = 1/6×200×182 =4.63N/mm2<15 N/mm2 0.645×q2l4 0.645×11.36×2004 200= 100EI = 1

30、00×5.2×103×（200×183）/12=0.23< 250 =0.8 故胶合板满足要求B、竖楞验算：Mmax=0.084ql=0.084×11.86×0.8=0.797KN.M Mmax 0.797×106= W = 1/6×50×1002 =9.56N/ mm2 应选用抗弯强度在9.56MPa的木材 0.273×ql4 0.237×11.36×8004 800=100EI = 100×9000×（50×1003）/12=0.34&

31、lt; 250 =3.2 故选用50×100mm方木符合要求C、柱箍验算：柱箍取248mm×3.03.5mm钢管，间距800mm侧压力q=59.32×0.8=47.46KN/MMmax= 0.125ql2 = 0.125×47.46×1.0×1.0 =5.93KN.M Mmax 5930000= W = 5080×2 =583.66N/mm3>205 N/mm3根据验算，直接用248mm×3.03.5mm钢管作为柱箍固定模板不能满足安全要求，应增加对拉螺栓；拟按照500间距设置两排对拉螺栓，呈梅花布置。则：M

32、max= 0.105ql2 = 0.105×47.46×0.5×0.5 =1.25KN.M Mmax 1250000= W = 5080×2 =123.03N/mm3<205 N/mm3按照500间距设置两排对拉螺栓，呈梅花布置后，248mm×3.03.5mm钢管做柱箍能满足模板安全使用。但需对螺栓强度进行验算。D、对拉螺栓验算：根据柱箍设置情况，对拉螺栓间距纵向间距800mm，同一平面用2根螺栓。则：螺栓承受的拉力为：F=59.32×1.0×0.8=47.46KN2根12圆钢对拉螺栓（N=2A）承受的容许值F=3.1

33、4×62×300×2=67.82KNF=47.46KN故选用212螺栓满足要求。综上所述,柱模板的构造方案是可行的。柱模板安装示意图四、剪力墙模板：（一）剪力墙模板概况介绍：根据工程设计特点，剪力墙结构墙厚20050mm；最高层高为6.3m。拟计划墙模面板采用××18胶合板，内楞木统一采用50×100方木，内楞间距250mm，外楞使用248mm×3.03.5mm，间距800mm，对拉螺栓采用12500（横向间距）×800（纵向间距），拟成梅花形布置。为保证模板稳定，拟利用梁板模板支撑架水平方向杆件作为柱模水平支撑杆

34、。（二）剪力墙模板的施工要点及细部处理：1、墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。为了保证墙体的厚度正确，在内墙两侧模板之间，上下两道采用3cm短角钢加焊10钢筋做撑头，水平间距500，中间对拉螺栓两头加焊垫片，间距300（如图示）；在外墙和水池模板两侧之间另用止水板撑头，螺栓两端沿止水板面割平，然后用水泥砂浆补平。2、针对墙模与梁板模板接缝处，以往工程出现砼表面平整度偏差较大，有蜂窝、砂带夹层现象。因此，本工程将采取如下几点措施,来避免此现象发生：（1）在满足设计要求的前提下，第一次浇捣的砼位于对拉螺栓上方30-50mm;（2

35、）在第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方3050mm的对拉螺栓夹紧；（3）在施工缝处模板增设钢管斜撑；（4）严格按照施工规范，在第二次浇筑砼前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与墙砼同配合比的水泥砂浆50100mm厚。（5）用电钻在施工缝处钻孔，以便排除墙头积水。3、拉结筋的埋设：当砖砌体与剪力墙相连接时，应在剪力墙模板上弹出砌体厚度控制线，然后在模板上沿高度方向每隔400mm钻两个孔洞；最后在浇捣砼之前插入26，长不小于700mm拉结筋,确保拉结筋位置正确。4、施工根据外墙后浇捣带分为二个段，外墙外模一次安装到位，内模留出后浇带，墙内用250mm宽板条封堵。5、清理孔留设：为了清理干

36、净墙内垃圾、锯末、木屑等，在墙一侧模底留出100×200清扫洞口，从而保证浇捣质量。（三）剪力墙模板验算：1、荷载设计值A、砼侧压力（计算高度取6.3-0.5=5.8mm，V=3m/h） a、砼侧压力标准值： 200 F1=0.22×24×1.2×1.15 × 33+15 ×3 =52.59KN/m2F2=24×5.8=139.2 KN/m2取二者小值，即F1=52.59KN/m2b、砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数=52.59×1.2×0.9=56.80KN/m2c、倾倒

37、砼时产生的水平荷载：当采用导管时，取2KN/m2荷载设计值 2×1.4×0.9=2.52KN/md、荷载组合： 计算承载力时F=56.802.52=59.32KN/m2 换算成线荷载q1=59.32×0.25=17.80 KN/m验算刚度时F=56.80KN/m2 换算成线荷载q2=56.80×0.25=14.20 KN/m2、强度及扰度计(验)算:（1）胶合板验算（取宽取1000mm，高度取800mm为计算单元）a、验算强度：Mmax=0.105q1L2=0.105×17.80×0.252=0.12KN.M M 0.12×

38、106= W = 1/6×250×182 = 8.89N/mm2<15 N/mm2故满足要求b、挠度验算: .644×q2l4 0.644×14.2×2504 250= 100EI =100×5.2×103×（250×183）/12 =0.565< 250 =1.0 故满足要求B、竖楞验算:Mmax=0.084ql=0.084×17.80×0.8=1.20KN.M Mmax 1.2×106= W = 1/6×50×1002=14.4N/ mm2

39、应选择抗弯强度在14.4 Mpa以上的木材 0.273×ql4 0.237×14.2×8004 800= 100EI = 100×9000×（50×1003）/12=0.37< 250 =3.2 故选用50×100mm方木符合要求C、外楞验算:按248mm×3.03.5mm钢管侧压力q=59.32×0.8=47.46KN/M则：Mmax= 0.105ql2 = 0.105×47.46×0.5×0.5 =1.25KN.M Mmax 1250000= W = 5080

40、15;2 =123.03N/mm3<205 N/mm3248mm×3.03.5mm钢管做外楞能满足模板安全使用。 D、对拉螺栓验算:根据外楞设置情况，对拉螺栓间距纵向间距800mm，横向间距为500mm。则单元螺栓受力情况为：F=59.32×1.0×0.8=47.46KN每计算单元12圆钢对拉螺栓为4根（N=4A，）承受的容许值F=3.14×62×300×4=135.648KNF=47.46KN故12螺栓满足要求。综上所述,柱模板的构造方案是可行的。墙模板安装示意图五、梁板模板：（一）梁板模板概况介绍:本工程采用18mm厚胶合板

41、做模板，48mm×3.03.5mm钢管做模板支架支撑体系。因梁断面尺寸较多，板有多种厚度；选择断面最大的梁和最大厚度现浇板进行模板设计和计验算。根据设计文件，最大梁断面为500×900，板最厚是250mm。主楞木选用100×100600mm，次楞木选用50×100300mm，模板选用××18胶合板，钢管模板支架支撑设置位于主次梁两侧各150mm范围设置，其他部位根据跨度平均设置，立杆间距1000-1200mm，离地150mm设置扫脚杆，位于主梁下口愣木下连通设置横杆，横杆和扫脚杆之间横杆均布设置，横杆间距1400-1800mm，为了保

42、证模架的整体稳定性，拟在主梁（柱）两侧设置剪刀撑。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。钢管模板支架支撑的排列遵照整齐有序的原则，在已浇筑的楼面上纵横向弹线，使钢管模板支架支撑依线等距布置，以便模板拆除工作及工人操作。楼面模板安装操作流程如下：立钢管模板支架支撑梁模板安装楼面模板安装次梁外侧模安装梁板钢筋安装梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度拆除模板以及跨度2m以内的立柱模板翻转上一层继续以上工序浇筑上一层混凝土下层砼达到28d龄期后全部拆除。（二）梁模板:梁模板

43、安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待现浇板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。本工程所有大跨度梁均不起拱，梁底必须抄水平，以保证支撑加固在同一水平面上，梁位不变形。（三）梁模板验算:取500×900mm截面的梁计算立档断面立档间距次楞木断面次楞木间距主楞木断面主楞木间距100×10060050×100300100×100600梁高超过600mm

44、时，沿梁高度中部位置设置一排12螺栓600mm。1、底模验算(按1m作为计算单元，18mm厚胶合板)底模自重 0.018×0.5×0.3=0.003KN/m砼自重 0.5×1.0×24=12.0KN/m钢筋自重 0.5×1.0×1.5=0.75KN/m施工人员及设备 0.5×2.5=1.25KN/m砼振捣时的振动荷载 0.5×2.0=1.0KN/m荷载设计值 q=1.2×(0.003+12.0+0.75+1.25+1.0) =15.003KN/m乘以折减系数q1=15.003×0.9=13.50

45、KN按四跨连续计算，按最不利荷载布置M=0.107q1l2M=0.107×13.50×0.252=0.090KN.m 0.090×106max = 1/6×250×182 =6.67Mpa<15 Mpa 0.632×13.50×2504 250 = 100×5200×(250×183)/12 =0.53< 250 =1.0 3V 3KPL 3×0.607×13.5×250max= 2bh = 2bh = 2×250×18 = 0.68

46、Mpa <=1.3Mpa因此，底模构造满足要求2、侧模验算:侧压力计算： 200q1=0.22×24×1.2×1.15× 33+15 3 = 52.59KN/m2q2=24×0.9=21.6 KN/m2取小值q= 21.6KN/m2砼振捣产生的振动荷载4KN/m2组合荷载为：q=21.6+4=25.6 KN/m2剩以荷载折减系数：q=25.6×0.9=23.04 KN/m2。化为线荷载q=23.04×0.3=6.91KN/m按四跨计算，梁上板厚180mm，立档50×100mm间距300mm,则M=0.107q

47、l2=0.107×6.91×0.32=0.067KN·m 0.067×106max = 1/6×300×182 =4.14Mpa<15Mpa 0.632× 6.91×3004 300= 100×5200×(300×183) /12 =0.467< 250 =1.2 3V 3×0.607×6.91×300max= 2bh = 2×300×18 = 0.350Mpa <Fv=1.3Mpa 因此侧模满足要求。 3、次龙骨验算

48、M=0.107ql2=0.107×13.5×0.25×0.25=0.090KN.M M 0.090×106= W = 1/6×50×1002 =1.08Mpa<13Mpa 0.632ql4 0.632×13500×2504 250= 100EI = 100×9000×(50×1003)/12 = 0.741< 250 =1.0 符合要求4、主龙骨验算（采用100×100mm）间距600mm:p=13.5×0.6=8.10KNM=1/2pl=1/2

49、5;8.1×0.6=2.43KN.M M 2.43×106= W = 1/6×100×1002 = 14.58Mpa应选用抗弯强度在14.58Mpa以上的木材 19pl3 19×8100×6003 600= 384EI = 384×9000×(100×1003)/12 = 1.154< 250 = 2.4 符合要求5、钢管模板支架支撑受压稳定性验算：根据拟搭设的方式或措施，钢管模板支架每根钢管模板支架支撑【N】26.80 KN根据上述计算，每根立杆上部传来的集中何在N1=p=8.1KN<【N】

50、26.8 KN符合要求。（四）板模板:现浇板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及次龙骨高度，然后按水平线钉上托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的次龙骨先摆上，等分次龙骨间距300mm，摆中间部分的次龙骨，最后在次龙骨上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉钉子。现浇板间的板缝应尽量拼密，不留缝隙，以保证砼板底平整。 （五）现浇板的计（验）算(最厚板厚250mm):板模板用料表次龙骨断面次龙骨间距主龙骨断面主龙骨间距50×100300100×100600按四跨连续计算，按最不利荷载布置取1000

51、mm宽板作为计（验）算单元。底模自重 0.018×0.3=0.005KN/m2砼自重 0.25×24=6.0KN/m2钢筋自重 0.25×1.5=0.375KN/m2施工人员及设备2.5=2.5KN/m2砼振捣时的振动荷载 2.0=2.0KN/m2荷载设计值 q=1.2×(0.005+6.0+0.375+2.5+2.0) =10.88KN/m2乘以折减系数q1=10.88×0.9=9.79KN/m21、模板计（验）算:根据拟搭设措施，模板受力为沿次龙骨之间的受力，则所受线荷载为q=9.79×1.0=9.79KN/mM=0.107q1l

52、2M=0.107×9.79×0.32=0.094KN.m 0.094×106max = 1/6×300×182 =5.82Mpa<15 Mpa 0.632×9.79×3004 300 = 100×5200×(300×183)/12 =0.66< 250 =1.2 3V 3KPL 3×0.607×9.79×300max= 2bh = 2bh = 2×300×18 = 0.24Mpa <=1.3Mpa因此，底模构造满足要求2、次龙骨

53、验算:M=0.107×9.79×0.32=0.094 KN.m M 0.094×106= W = 1/6×50×1002 = 1.13 Mpa<13Mpa 0.677×ql4 0.632×9790×3004 300= 100EI = 100×9000×50×1003 = 1.13mm< 250 = 1.23、主龙骨验算：P=9.79×0.6=5.87KNM=0.286pl=0.286×5.87×0.6=1.007KN.M M 1.007

54、5;106= W = 1/6×100×1002 = 6.04Mpa应选用抗弯强度在6.04Mpa以上的木材 1.795pl3 1.795×5870×6003 600= 100EI = 100×9000×(100×1003)/12 = 0.303< 250 = 2.4 符合要求4、钢管模板支架支撑受压稳定性验算：根据拟搭设的方式或措施，钢管模板支架每根钢管模板支架支撑【N】26.80 KN根据上述计算，每根立杆上部传来的集中何在N1=p=5.87KN<【N】26.8 KN符合要求。梁、板模板及支撑体系示意图六、楼梯

55、模板：本工程楼梯模板计划只安装到每层的休息平台梁处，但此部位剪力最大，楼梯板筋必须及时预留插筋并要补强，以便于施工中人员上下走动，不会造成踩筋等问题。本工程楼梯先浇捣后砌墙体，则梯段两侧都应设外帮板梯段中央加设反三角木。同时，必须要注意梯步高度应均匀一致，最下一步的高度，必须考虑到楼地面最后的装修厚度，防止由于装修厚度不同，而形成梯步高度不协调。根据设计折算，楼梯模板的折算厚度最后的在160mm。拟搭设方式参照现浇板次龙骨断面次龙骨间距主龙骨断面主龙骨间距50×100300100×100600按四跨连续计算，按最不利荷载布置取1000mm宽板作为计（验）算单元。底模自重 0

56、.018×0.3=0.005KN/m2砼自重 0.16×24=3.84KN/m2钢筋自重 0.16×1.5=0.24KN/m2施工人员及设备2.5=2.5KN/m2砼振捣时的振动荷载 2.0=2.0KN/m2荷载设计值 q=1.2×(0.005+3.84+0.24+2.5+2.0) =8.59KN/m2乘以折减系数q1=8.59×0.9=7.73KN/m21、模板计（验）算:根据拟搭设措施，模板受力为沿次龙骨之间的受力，则所受线荷载为q=7.73×1.0=7.73KN/mM=0.107q1l2M=0.107×7.73×0.32=0.074KN.m 0.074×106max = 1/6×300×182 =4.57Mpa<15 Mpa 0.632×7.73×3004 300 = 100×5200×(300×183)/12 =0.52< 250 =1.2 3V 3KPL 3×0.607×7.73×3