梁板柱配筋计算书

1、截面设计本工程框架抗震等级为三级。根据延性框架设计准那么，截面设计时，应按照 强 柱弱梁、强剪弱弯原那么，对内力进行调整框架梁框架梁正截面设计非抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为:(9-1-1)Mu i sfcbho抗震设计时，框架梁正截面受弯承载力为：M uE2sfcbho /RE因此，可直接比拟竖向荷载作用下弯矩组合值(9-1-2)M和水平地震作用下弯矩组合值M乘以抗震承载力调整系数后RE的大小，取较大值作为框架梁截面弯矩设计值。即卩M Max M u, re M uE(9_1_3)比拟39和表43中的梁端负弯矩，可知，各跨梁端负弯矩均由水平地震作用 控制。故表39中弯矩设计值来源于表4

2、3，且为乘以re后的值。进行正截面承载力计算时，支座截面按矩形截面计算；跨中截面按 T形截面 计算。T形截面的翼缘计算宽度应按以下情况的最小值取用。AB跨及CD跨：bf 13l°=7.5/3=2.5m；bf b sn 0.3 4.2 0.5 (0.25 0.3)4.2mbf b 12hf 0.3 12 0.3 1.86mhf. h00.1故取 bf =1.86m判别各跨中截面属于哪一类T型截面:一排钢筋取 g=70040=660mm，两排钢筋取g=700 65=635mm,那么fcbfhf h。hf/2 =14.3 >1860X130X(660 130/2) 该值大于跨中截面弯

3、矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。BC跨：bf 1 3l°=3.0/3=1.0m；bf b Sn=0.3+8.4-0.3=8.4m；bf b 12hf 0.3 12 0.131.86m.Jhf h。0.1故取bf =1m判别各跨中截面属于哪一类T型截面：取 h0 =550 40=510mm,那么fcbfhf ho hf/2 =14.3 >000X130X(510 130/2) 该值大于跨中截面弯矩设计值，故各跨跨中截面均属于第一类T形截面。各层各跨框架梁纵筋配筋计算详见表 49及表50。表格49各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy

4、-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4负弯矩M ( kN -m)-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6Ms1 f cbh020.1140.0970.1010.1010.0970.1141 " 2 s)0.1210.1020.1070.1070.1020.121s 0.5 1J(12 s)0.9710.9490.9470.9470.9490.971配筋 As ( mm2)925.84803.52839.35839.35803.52925.84实配钢筋3C203C203C203C203负弯矩M (kN -m)-370.84-319.2-347.

5、48-347.48-319.92-370.84续表49l=t l=t 层号AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy3Ms1 f cbh 00.1980.1710.1860.1860.1710.1981 寸(12 s)0.2230.1890.2080.2080.1890.223s 0.5 1J(12 s)0.8880.9060.8960.8960.9060.888配筋 As ( mm2)1757.631486.61632.211632.211486.161757.63实配钢筋4C254C254C254C252负弯矩M (kN -m)-452.60-445.3

6、-500.02-500.02-445.63-452.60Ms1 fcbh o20.2600.2580.2890.2890.2580.2621 J(12 s)0.3100.3040.350.350.3040.31s 0.5 1J(12 s)0.8450.8480.8250.8250.8480.845配筋 As ( mm2)2343.052298.12651.292651.292298.812343.05实配钢筋4C25+2C204C25+2C224C25+2C224C25+2C201负弯矩M (kN -m)-610-491.9-557.04-557.04-491.69-610Ms1fcbh020

7、.3530.2840.3220.3220.2840.3531 J(12 s)0.4580.3430.4030.4030.3430.458s 0.5 1V(12 s)0.7710.8290.7980.7980.8290.7712配筋As ( mm )3460.982594.43053.5630530562594.543460.98实配钢筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C204C25+4C22表格50各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB跨bc跨CD跨MaBzM AByM ab中MbCzM BCyMcDzMcDyMcd中4正弯矩M( kN -m)113.5342.92196.27

8、78.3978.3942.92113.53196.27MS2i f cbh o0.0610.0230.1050.070.070.0230.0610.1051 强1 2 s)0.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.111s 0.51 J(厂 2s)0.9680.9880.9440.9620.9620.9880.9680.944配筋 As (mm2)493.62182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06实配钢筋3C203C183C203正弯矩M( kN -m)212.59147.58253.44218.57218.5714

9、7.58212.59253.44Msi fcbh o20.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.1361<(12s)0.1210.0820.1470.2200.2200.0820.1210.147s 0.51 A(12 s)0.9390.9490.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋 As (mm2)952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34实配钢筋2C25+1C203C252C25+1C202正弯矩M( kN -m)297.13273.37254.36371.00371

10、.00273.37297.13254.36Ms1fcbho20.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.1361：(12s)0.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.927s 0.51*(12 s)0.9130.9210.9270.7570.7570.9210.9130.927配筋 As (mm2)1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84实配钢筋3C254C25+2C223C251正弯矩M (kN m)455.71321.43256.51428.13428.13

11、321.43455.71256.51续表501层号AB跨BC跨CD跨MABzM AByM AB中MBCzMBCyMCDzMCDyMcd中M1 fcbh 00.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.1481J(12 s)0.3120.2080.9120.7750.7750.2080.3120.912s 0.5 1J(12 s)0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋 As (mm2)2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36实配钢筋4C25+2C204

12、C25+4C204C25+2C20注：1.表中弯矩带“ *者由竖向荷载控制，弯矩设计值均来源于表39。2. 表中弯矩不带 “ *者均由水平地震作用控制，弯矩设计值来源于表43,且为乘以re后的值。3. BC跨跨中弯矩较小，表中未列出。框架梁斜截面设计按照强剪弱弯原那么，考虑地震作用组合时的梁剪力设计值应按式9-1-4 计算，为简化计算，近似按下式确定梁剪力设计值。(9-1-4)g0.6Vq 1.3Ve也即将表45中的剪力组合值放大1.1倍，作为梁端剪力设计值。1剪压比验算无地震作用组合时，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端，Vmax=183.62kN ；BC跨各层梁的最大剪力在五层右端

13、，Vmax= 29.99kN，根据式9-1-5，有AB跨及CD跨：3Vmax183.62 103cfcbh) 1.0 14.3 300 6600.065 0.25BC跨:Vmax c fcbh。329.99 1031.0 14.3 300 5100.014 0.25有地震作用组合时,AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首层左端,VEmax =353.07 X.1 =388.38kN;BC跨各层梁的最大剪力在首层右端VEmax =469.48 1.1=516.43kN,各梁跨高比均大于2.5,根据式9-1-6,有AB跨及CD跨：Vemaxc fcbho388.38 1031.0 14.3 300

14、6600.1370.20RE0.267BC跨:VEmaxcfcbh0516.43 1031.0 14.3 300 5100.236 0200.267RE各跨层各层梁剪压比均满足要求2箍筋计算计算其为简化计算，先根据 强剪弱弯的要求，按加密区构造要求设置箍筋, 受剪承载能力，然后与最大剪力设计值进行比拟，缺乏者再作调整。加密区箍筋取双肢 ，8100,各跨受剪承载能力计算如下:无地震作用组合时，根据9-1-7式即:AB跨及CD跨：Vu 0.7ftbh01.25fy jAsvh0s0.7 1.43 300660 1.25 2702 50.3100660 422.28KN V 183.62KNBC跨:

15、Vu0.7 ftbh01.25fy dhos0.7 1.43 300510 1.25 2702 50.3510326.31KN V 29.99KN100有地震作用组合时，根据公式(9-1-8)AB跨及CD跨:Vue 0.42ftbh°1.25fy 仏 s50.30.42 1.43 300 660 1.25 270 -100REVE0.75 353.07 1.1 291.28KN660343.00KNBC跨:VuE0.42 ftbh0 1.25fy 2Asvh0s0.42 1.43 300 510 1.25 270 2 50.3100reVe0.75 469.48 1.1 387.32

16、KN510 265.05KN即，除BC跨外，各跨各层梁箍筋均满足要求。进一步分析计算可知，BC跨首层及二层需加大箍筋直径，采用双肢,10100b其余各层仍采用双肢，8100。AB跨及CD跨非加密区箍筋取双肢,8200，BC跨全长加密。最小配箍率根Asvsvbs2 50.30.168% 0.26主 0.138%300 200fyv据公式(9-1-9):满足最小配箍率要求9.2框架柱按照 强柱弱梁原那么，考虑地震作用组合时的柱端弯矩设计值计算，实际就是将表46表49中的柱端弯矩设计值乘以放大系数1.1轴压比验算考虑地震作用组合时，底层柱最大轴力为C柱，Nmax 3075.59KN ;混凝土强度：C

17、30轴压比N3075.59 103cmax20.439 uc0.75fcAc14.3 7002柱轴压比满足要求922正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计 值的较大值作为截面配筋的计算依据。选取内力时，应先求得柱的界限受压轴力，以确定柱各截面的偏心受压状态。 柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。混凝土强度：C30;钢筋强度：HRB400，因此界限相对受压区高度根据公式 (9-2-1)计算，即：4130.80.55fy 1Es iu36052.0 100.0033那么界限受压轴力为：Nb1 fcbh0b 14.3700 660 0.553

18、633.63KN本工程中，柱截面控制内力均来自于有地震作用组合工况。因此，荷载组合效应需乘以承载力抗震调整系数RE 0当截面轴力设计值reN Nb时，截面为大偏心受压状态；当截面轴力设计值reN Nb时，截面为小偏心受压状态。但无论哪种偏心受压状态，轴力相近， 那么弯矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受压时，应选取弯矩较大、而轴力较小的内力组；小偏心受压时，应选取轴力较大且弯矩也较大的内力组。此外，对不能明显判断的内力组,那么应进行配筋量的比拟。对于多层框架，顶层或顶部两层柱常属于大偏心受压状态，其配筋由计算确 定；中间假设干层也属于大偏心受压状态，但配筋一般是构造配筋，底层或底部两 层柱在不同

19、的内力组合工况下，偏心受压状态可能不同，应分别计算其配筋量， 并取最大值。1、大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算:当x< 2as时，A A reN e 0.5h afy ho a当 x>2as'时，re Nei fcbx ho 0.5xAs Asfy ho as2、小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算:(9-2-1)(9-2-2)re N bi fcbho2bre Ne 0.43 1 fcbh。1 fcbho1 b ho as(9-2-3)RE Ne 1 0.51 fcbh(2f y h0 as(9-2-4)各柱配筋计算详见表51表54层号

20、4321内力弯矩M151.37277.02279.30811.90表格51 A柱正截面控制内力及配筋计算轴力N274.71593.83927.171189.36轴压比ucc0.0390.0850.1320.170RE0.750.750.750.8e0cM / N (mm)606.12513.15331.36750.90ea=max (20, h/30) (mm)23.3323.3323.3323.33ei = eo + ea629.45536.48354.69774.23lo=1.25H, 1.0H(首层)(mm)48754875487552001 = 0.5fcA/(RE N) ( <

21、 1.01.01.01.01.02=1.15 - 0.01 l0/h (< 1.01.01.01.01.021 1 l01 1 2 1300e /h0 h1.0391.0461.0691.036reNx(mm) ( 2as =80fcb20.58V 2as'44.49 V 2as'69.47 V 2as'95.05 > 2as'偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)317.54501.16190.06V 0minAc ( mm)980980980980初选钢筋4C204C204C204C20表格52 B柱正截面控制内力及配筋计算层号43

22、21内力弯矩M195.79524.50671.28672.54轴力N322.95647.59885.051108.54轴压比ucc0.0460.0920.1260.158RE0.750.750.750.80eocM / N (mm)666.88890.92834.31667.36ea=max (20, h/30) (mm)23.3323.3323.3323.33ei = eo + ea690.21914.25857.64690.69lo=1.25H, 1.0H(首层)(mm)48754875487552001 = 0.5fcA/( re N) ( < 1.01.01.01.01.02=1

23、.15 - 0.01 l0/h (< 1.01.01.01.01.021 1 l01 1 2 1300ej/h° h1.0361.0271.0291.040RE N/x上(mm) (2as =80fcb24.2 v 2as'48.5 v 2as'66.3v 2as'88.5 > 2as'偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)439.561368.591702.621529.77min A (mm2)980980980980初选钢筋4C204C224C254C25表格53 C柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M195

24、.79524.50671.28672.54轴力N322.95647.59885.051108.54轴压比uc0.0460.0920.1260.158RE0.750.750.750.80e0cM / N (mm)666.88890.92834.31667.36ea=max (20, h/30) (mm)23.3323.3323.3323.33e = eo + ea690.21914.25857.64690.69lo=1.25H, 1.0H(首层)(mm)48754875487552001 = 0.5fcA/( RE N) ( < 1.01.01.01.01.02 =1.15 - 0.01

25、lo/h (< 1.01.01.01.01.021 1 l01 1 2 1300ei / ho h1.0361.0271.0291.040RE N、/c ，ccx(mm) (2as =80fcb24.2 v 2as'48.5 v 2as'66.3 v 2as'88.5> 2as'偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压As (mm2)439.561368.591702.621529.77minAc(mm2)980980980980初选钢筋4C204C224C254C25表格54 D柱正截面控制内力及配筋计算层号4321内力弯矩M151.37277.022

26、79.30811.90轴力N274.71593.83927.171189.36轴压比uc0.0390.0850.1320.170RE0.750.750.750.8e0cM / N (mm)606.12513.15331.36750.90ea=max (20， h/30) (mm)23.3323.3323.3323.33e = e0 + ea629.45536.48354.69774.23|0=1.25H, 1.0H(首层)(mm)48754875487552001 = 0.5fcA/( RE N) (< 1.01.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h (w 1.01

27、.01.01.01.021 1 l01 1 2 1300ei /h0 h1.0391.0461.0691.036RE Nx (mm) (2as' =80fcb20.5 v 2as'44.4 v 2as'69.4v 2as'95.0 > 2as'偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压2As (mm )317.54501.16190.06v 0min A (mm2)980980980980初选钢筋4C204C204C204C20923斜截面受剪承载力计算按照 强剪弱弯原那么，考虑地震作用组合时的柱端剪力设计值计算，实际就是将表45表48中的柱端剪力设计值

28、先按柱端弯矩设计值的调整系数1.1进行放大满足强柱弱梁，再乘以 强剪弱弯的放大系数1.1，即放大1.1 >1.1=1.21倍。1、剪压比验算二层 C 柱剪力最大：|Vmax| =315.01 >2仁381.16kN。取 h0 =700-40=660mm,那么Hn2h03900 800“ c2.35 22 6601 0.2REAcfcbh00.2 1.0 14.3 700 660 1554.9KN Vmax0.75柱截面尺寸满足要求2、箍筋配置抗震设计时，各柱最大轴压比、配箍特征值、最小体积配筋率见表55表格55柱体积配箍率层号4321最大轴力Nmax( kN)2393.191711

29、.371086.71498.91A最大轴压比Uc =Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值 V0.090.080.080.08最小体积配箍率V minv fc / fyv0.48%0.42%0.42%0.42%最大轴力Nmax ( kN)3075.592191.941343.13593B最大轴压比Uc =Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值 V0.110.090.080.08最小体积配箍率V minv fc / fyv0.58%0.48%0.42%0.42%最大轴力Nmax ( kN)3075.592191.9413

30、43.13593C最大轴压比Uc =Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值 V0.110.090.080.08最小体积配箍率V minv fc / fyv0.58%0.48%0.42%0.42%最大轴力Nmax ( kN)2393.191711.371086.71498.91D最大轴压比Uc =Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值 V0.090.080.080.08最小体积配箍率V minv fc / fyv0.48%0.42%0.42%0.42%根据柱端加密区的箍筋配置要求，初步确定柱加密区箍筋取井字箍，8100,

31、非加密区取，8200。那么加密区实际体积配筋率为：nAil8 50.3 630v sv10.64%bcorhcorS 630 630 100对照表55,可知，除C柱首层外，上述箍筋配置均可满足要求。实际配箍时 为简化类型，略作调整后，配置如下：各柱首层加密区箍筋取井字箍，,10100,非加密区取 ，,10200,二层以上加密区箍筋取井字箍，,8100,非加密区取，,8200。各柱加密区范围按构造要求：首层柱底端取根底顶面至±.000以上1260mm,柱顶端取850mm，其它各层柱柱端均取 700mm。3、箍筋验算按最大剪力设计值计算。二层C柱剪力最大：|Vmax| =315.01銘2

32、仁381.16kN。 剪跨比=2.35,相应轴力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3 14.3 ：7002=2102.1kN，取 N=2102.1kN。柱剪力在整个层高范围内是不变的，故验算柱斜截面强度时应取非加密区的 箍筋间距。RE1.051 ftbh。h00.056 N11.050.85 2.35 11.43 700 660270 4 50.3 660 0.056 2102100200=593.01kN> |Vmax| =381.16kN 满足要求非抗震设计时，各柱剪力较小，不需计算，按上述构造配置即可满足要求。10.4现浇板设计本工程采用梁板整表达浇结构，板厚130m

33、m,混凝土采用 C30,钢筋采用HRB400级钢筋，在设计中，按弹性理论计算，各板区格的弯距而进行配筋计算。楼面板的内力及截面配筋计算图1现浇板区格布置图(局部)1、设计参数边横梁：300mm< 700mm、中横梁：300mm< 600mm、纵梁 300mm< 800mm。 钢筋混凝土现浇板，厚 130mm,混凝土采用 C30( fc=14.3N/mm2 ),m级钢筋 fy=360N/ mm2表格57楼面板荷载设计值区格g+q/2q/2g+qA、C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D、E4.91+3.25/2=6.543.

34、25/2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14计算跨度内跨lo lc轴线间距离，边跨I。 lc 300/2 I。!为短边方向，1。2为长边方向A区格板l0l/l023/8.4 0.357周边固支，查表可得101102方向跨中弯矩系数分别为0.04、0.0038,支座弯矩系数分别为-0.0829、-0.0570;周边简支时跨中弯矩系数为 0.0965、0.0174。m10.04 0.2 0.0038 7.86 320.09650.2 0.01742.28 32m20.0038 0.20.0407.86230.0

35、1740.2 0.09651.59KN.mm1m10.082910.13327.56KN .mm2m20.057010.13325.20KN .m22.28 3对边区格板的简支边，取 m或m 0表格58按弹性理论计算的弯矩值ABCDEFl°1 m34.233.853.84.2I02 m8.47.753.857.757.757.751 01 / 1 020.3570.5420.7800.4970.4900.541mi4.937.293.788.246.227.881.592.552.272.591.932.73-7.56-11.86-6.43-15.49-9.83-14.74-5.20

36、00000-7.56-11.86-6.430-9.83-14.74-5.20-8.20-5.18-10.33-6.70-10.22、截面设计截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm,假定选用,10钢筋 101 方向 ho1 130 15 10/2 110mm lo2 方向 02 110 10 100mm支座截面的 h0110mm。截面设计弯矩因楼盖周边有梁与板整浇，故所有区格的弯矩减少20%。截面配筋计算结果及配筋结果列于下表中。表格59双向板截面配筋截面h0mAs最小配筋面积配筋实际As跨AI01方向1100.8 4.93=3.9499.89260C8180279|02方向1000.8 4.59=1.2735.89260C8180279B|01方向1100.8 4.29=5.83147.81260C81802791。2方向1000.8 4.25=1.850.10260C8180279中C1。1方向1100.8 3.78=3.0276.49260C81802791。2方向1000.8 3.27=1.8256.66260C8180279D1。1方向1100.8 3.24=6.59167.25260C81802791。2方向1000.8 3