时代广场碗扣脚手架早拆体系施工方案

1、 大连时代广场工程碗扣脚手架早拆体系施工方案编 号：编 制：审 核：审 批：发放号：中国建筑第八工程局2006 年 6 月 施工方案审核会签表方案名称：碗扣脚手架早拆体系施工方案 单 位审 核 意 见签 名大连时代广场发展有限公司大连市建筑设计研究院大连泛华工程建设监理有限公司中国建筑第八工程局 中国建筑第八工程局 CHINA CONSTRUCTION EIGHTH ENGINEERING DIVISION目 录 1工程概况12施工准备12.1 技术准备12.2 物资准备23早拆体系方案设计23.1 设计原理23.2 早拆体系模板及支撑体系节点图23.3 早拆体系施工图94荷载验算94.1 框

2、架梁荷载验算94.2 楼板荷载验算135施工工艺145.1 支模工艺1452 拆模工艺155.3 碗扣杆件组装工艺156注意事项156.1 材料要求156.2 操作要点。167质量标准178安全措施18附件1：A座标准层施工段划分图18附件2：B座标准层施工段划分图18附件3：A座塔楼标准层早拆体系平面布置图18附件4：B座塔楼标准层早拆体系平面布置图18 大连时代广场工程专项方案 大连时代广场工程碗扣式脚手架早拆体系施工方案1工程概况 鉴于本工程工期形式严峻，为了加快施工进度，结合现场模板配置层数（14#楼、15#楼均配置了2层梁板），因此本工程拟采用早拆体系。沈阳坤泰·新界工程大

3、连时代广场工程A、B塔楼标准层建筑面积约（16501650）m2，层高3.3m（避难层层高3.5m），建筑平面布置双轴对成，板厚120mm，框架梁跨度大部分为913.4m，最小跨度为6.4m。非常适合采用小流水施工段碗扣式脚手架早拆体系，以便加快施工进度。A、B塔楼施工段划分见附件1和附件22施工准备1）根据现场情况，确定模板、钢楞所用材料，并备齐有关施工规范、设计规范及技术资料，以确定各种材料的力学性能指标，如弹性模量、强度指标及计算截面力学特性等。4）模板施工图绘制前，应进行各种必要的计算，为模板施工图的绘制提供各种控制数据。2.1 技术准备1）施工前应根据工程的建筑平面布置特点及其他实际

4、情况确定梁底、板底的立杆间距和早拆板带间距，并根据各种材料的力学性能指标，如弹性模量、强度指标及计算截面力学特性等进行荷载验算，确保支撑及模板安全可靠。若经验算不符合要求，则应根据计算结果进行修正，并反算校核。2）经计算符合要求后应绘制早拆体系支撑及模板施工（详）图。模板施工图的绘制及其内容如下：（1）根据结构施工平面图，对各房间的平面尺寸进行计算分析统计归纳编号，平面尺寸一样的房间编相同号，并绘制碗扣脚手架立杆平面图。（2）绘制竖向剖面图及结点大样，注明模板、钢楞及支架竖向支撑的组合情况。（3）编制简易施工工艺、质量标准及安全注意事项，以指导施工。2.2 物资准备（1）模板：采用10mm厚竹

5、胶板，为保证工程正常进展，配备3层模板，使用过程中的损耗及时补充。（2）龙骨：主龙骨采用48mm（3.5mm）普通钢管，次龙骨采用50×100mm木方。（3）支撑体系采用碗扣脚手架，碗扣立杆配备3层（梁底立杆配备2层），水平杆配备1层（梁底普通钢管水平杆配备2层）。根据施工现场实际情况若需要其他规格的碗扣钢管也可增加。3早拆体系方案设计3.1 设计原理1）早拆模板体系由早拆模板和后拆板带两部分组成，早拆模板与后拆板带的支撑体系及模板完全分离。模板拆除试件取决于支撑的跨度和混凝土的强度等级，支撑的跨度越大，要求混凝土的强度越高，拆模试件越长；支撑跨度越小，要求混凝土的强度越低，拆模时间

6、越短。早拆模板体系能实现模板早拆，其基本原理实际上就是楼板混凝土达到设计强度的50时，即可提前拆除后拆板带两侧的模板及支撑体系，但后拆板带模板及其支撑仍然保留，继续支撑楼板混凝土，使楼板混凝土处于短跨度（支柱间距<2m）受力状态，待楼板混凝土强度增长到规范规定的强度时，再拆除后拆部分支撑及模板。3.2 早拆体系模板及支撑体系节点图1) 本工程早拆体系碗口立杆间距主要为1200mm，碗扣立杆将带套管的一端倒立设置。若立杆搭设至框架梁或剪力墙边不符合1200mm的模数时，则采用600mm或900mm间距进行提前进行调整。碗扣脚手架立杆原则采用LG-300，若LG-300型立杆数量不足，则采用

7、1800mm1200mm立杆或15001500立杆接长配合使用，但接头应错开，若采用1500mm立杆，应与3000mm立杆间隔使用。其中避难层超高部分采用普通扣件式钢管进行接高。如下图所示：梁底立杆间距为1200mm，间距若有不符合1200mm的模数时，采用600mm或900mm进行调整。2) 支撑体系水平杆采用1200mm、900mm、600mm三种碗扣水平杆，层高为3300mm时支撑体系设置两道水平杆，考虑到层高及结构自重，避难层增设一道水平杆，其中扫地杆设置的间距为2400mm。楼板模板的主龙骨采用48普通钢管（3.5mm），次龙骨采用50×100mm木方立放。主龙骨采用十字扣

8、件与碗扣立杆连接。3) 大连市场缺少可调底座和早拆柱头，梁底无法采用单排碗扣立杆支撑。梁底及两侧支撑体系采用双碗扣立杆及Y形可调顶撑梁底立杆（可采用碗扣管或普通48钢管），梁底模板主次龙骨均采用50×100mm木方，如下图所示：模板早拆时，双碗口立杆、梁侧模拆除。梁底Y形可调顶撑和梁底立杆继续保留用作支撑体系，直到混凝土强度达到设计强度后方可拆除。Y形可调顶撑间距在框架梁部位按3000mm间距设置，次梁按4000mm设置，但梁头两端无需设置Y形可调顶撑梁底立杆。 根据施工的难以程度及施工速度不同，Y形可调顶撑梁底立杆也可以在梁侧模、双碗口立杆及主龙骨拆除之前支设顶紧。若梁底立杆碗扣部

9、位凑巧不是在梁底110mm（梁底主龙骨50mm次龙骨50mm竹胶板模板10mm110mm）处，则用48普通钢管（3.5mm）作为梁底主龙骨，十字扣件将主龙骨设置在合适的标高（参见后续详图）。后拆竹胶板带设置间距与碗扣立杆配合，间距为2250mm。由于框架梁跨度不一定为2400mm的整数倍，后拆竹胶板带距离梁边或剪力墙边的距离则不一定为2250mm，遇到这种情况则根据实际情况调整后拆竹胶板带的宽度。4) 早拆体系相关详图如下： 说明：（1）上图仅为早拆体系原理图，施工过程中布置碗扣立杆时应按1200mm间距从施工段的一侧向另一侧推进，当碗扣立杆排列至框架梁边或剪力墙边不符合1200mm时应采用6

10、00mm或900mm的间距进行调整，以保证框架梁模板支设及梁底支撑体系与楼板支撑体系完全独立，拆除时互不影响。（2）次梁支撑体系无需刻意与楼板支撑体系分离，拆模后通过楼板后拆竹胶板带即可保证梁底支撑符合要求。（3）模板拆除时，梁板混凝土强度等级应不低于设计强度的50。拆除时，后拆竹胶板带处的模板及碗扣立杆保留，后拆竹胶板带两侧模板及支撑体系全部拆除；框架梁底碗口立杆每隔一根拆除一根，碗扣水平杆全部拆除，梁侧模全部拆除。说明：（1）支撑体系设置三道水平杆：两道碗扣水平杆双向设置和一道48（3.5mm）普通钢管水平杆（同时用作楼板模板的主龙骨）单向设置；碗扣立杆全部将带套管的一端朝下倒立设置。（2

11、）后拆柱头木方加工制作见下图： 后拆柱头木方采用50×100mm木方双面钉10mm竹胶板制作而成。为便于安装固定，要求挑选比较顺直平整无翘曲的木方，且后拆柱头木方宜与早拆竹胶板条及两侧紧邻的50×100mm木方（立放）钉成整体后进行安装。说明：（1）梁板混凝土强度超过设计强度的50后，先拆除“早拆梁底水平（短）杆”及与之相连的碗扣立杆，并拆除梁侧模板。框架梁混凝土强度达到设计强度100以后拆除剩余支撑及模板。框架梁两侧碗扣立杆超过梁底标高不宜超过200mm，以免影响梁侧模板的拆除。（2）为保证钢筋及混凝土专业正常施工，梁板支撑体系体系及模板在施工缝处不应断开，而应再向前继续

12、延伸，确保该施工段模板及其支撑体系在后拆竹胶板带处断开，以便下一个施工段的模板及支撑体系刚好在一个后拆竹胶板带处开始向前搭设。梁板支撑体系可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法，框架梁两侧碗扣立杆应设置碗扣斜杆。当个别框架梁的荷载超过横杆的设计承载力时，可采取独立支撑的方法，并与楼板支撑连成一体。如下图所示： 当采用钢管扣件做斜杆时应符合下列规定：(1) 斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离宜 150mm；当出现不能与立杆扣接的情况时亦可采取与横杆扣接，扣接点应牢固；(2) 斜杆宜设置成八字形，斜杆水平倾角宜在45o60o之间，纵向斜杆间距可间隔12跨。3.3 早拆体系施工图附件

13、3：A座塔楼标准层早拆体系平面布置图附件4：B座塔楼标准层早拆体系平面布置图4荷载验算梁截面按400×800mm进行核算，楼板按厚度120mm核算，材料力学性能查材料手册可知。4.1 框架梁荷载验算1）荷载组合模板自重：0.1KN/m混凝土自重：9.216 KN/m钢筋自重：1.44 KN/m振捣混凝土：1.12 KN/m倾倒混凝土：1.12 KN/m施工人员及设备荷载：1.2 KN/m合计 q1=14.2 KN/m乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=12.78 KN/m2）梁底模 验算（1）梁底木方抗弯承载力验算底模下钢管间距为1200mm，立杆间距1200mm是个等

14、跨多跨连续梁，考虑到模板下木方长度有限，故按四等跨计算。考虑梁底Y形可调顶撑与梁底两侧碗扣立杆交错按1200mm布置，梁底模的计算跨度l=1200/2=600mm。按最不利荷载布置计算：弯矩系数：Km=-0.121，剪力系数Kv=-0.620，挠度系数=0.967则，M=Km.ql2=-0.121×12.78×0.62=-2.23KN.M=-0.56×106N.mm=M/W=0.56×106/(bh2/6) =0.56×106/1.67×106 =0.34N/mm2<fm=13 N/mm2所以符合设计要求（2）梁底木方抗剪验算V

15、=Kv.ql=-0.620×12.78×0.6=4.76KN则剪应力：=3V/2S=3×4.76×103/2×（2×100×50）=0.72N/mm20.72N/mm2<fv=1.6 0N/mm2符合要求（3）梁底木方挠度验算荷载不包括振捣砼荷载，则q1=13.08KN/m，q=q1×0.9=11.77KN/m=Kw.ql4/100EI=0.967×11.77×103×6004/(100×9×103×5.42×106)=2.88×

16、1012/4.88×1012=0.59mm<=1/250=1200/400=3mm符合要求3）梁侧模板验算：（1）荷载计算设 大连夏季日平均气温为30，则1=1.2，2=1.15，V=2m/h,则1）侧压力：F1=0.22×rc×t0×1×2×V1/2=0.22×24×（200/(30+15)）×1.2×1.15×21/2=46.63KN/m2 F2=c.h=24×0.75=18 KN/m2取二者较小值，即F2=18 KN/m2乘以分项系数：F=18×0.8&

17、#215;1.2=17.28 KN/m2）振捣砼对梁侧模产生的荷载；4 KN/m2乘以分项系数：4×0.8×1.0×1.4=4.48 KN/m以上两项荷载合并：17.28+4.48=21.76 KN/m梁侧模立档间距按600mm考虑乘以折减系数，则q=21.76×0.9×0.6=11.75KN/m(2)梁侧模抗弯强度验算：仍按四等跨计算，其中Km、Kv、Kw与上述相同；则，M=Km.ql2=-0.121×11.75×6002=512×103N.mm=M/W=512×103/2.5×106=0.2

18、1/mm2<fm=13 N/mm2符合要求所以符合设计要求（3）梁侧模抗剪强度验算V=0.620ql=0.620×11.75×800=5.828KN剪应力；=3V/2bh=3×5828/2×800×45=11.382/45 =0.58N/mm2<fv=1.4 N/mm2符合要求（4）梁侧模挠度验算取侧压力F=21.76K N/m2，化为线荷载21.76×0.6=13.056KN/m乘以折减系数，q=0.9×13.056=11.75KN/m=0.967ql4/100EI=0.967×11.75×

19、6004/(100×9×103×8.13×106)=0.20mm<=l/400=600/400=1.5mm符合要求4）支撑验算钢管支撑按两端铰接轴心受压杆件验算，由于底模板下的顶撑设有水平拉杆，故支撑截面积一般以稳定性来控制。（1）立柱稳定性验算：=N/A式中：N每根立杆承受的荷载，N=q(底模荷载)×l（支撑间距）；A钢管截面积轴心受压杆件稳定性系数，根据=l0/i （l0=L，其中L为横杆步距，L=1800mm，多道设置时取大值）i为钢管回转半径，i=15.8mm，所以=1200/15.8=114。所以=0.489=N/A=ql/A

20、=12.78×103×1.2/4.89×102×0.489=64N/mm2<f=205 N/mm2符合要求。（2）小楞抗弯强度验算小楞间距为600mm，按简支梁计算。在计算挠度时，梁底两根50×100mm木方次龙骨作用在小楞上的荷载可简化为两个个集中荷载F1、F2， F1F2=（12.78×0.6）/23.834KN。力学模型如下图：M=Fa=3.834×0.25m=958.5kN.mm=M/W=958.5×103N.mm/5×103mm3=191.7 N/mm2<fm=205 N/mm2符合

21、要求（3）小楞挠度验算：=Fa（3l2-4a2）/24EI=3.834×103×250×（3×80024×2502）/24×2.06×103×102×12.19×104=2.66mm<=l/250=800/250mm=3.2mm符合要求4.2 楼板荷载验算楼板模板下的碗扣立杆间距为1200mm，模板采用10mm竹胶板；次龙骨为50×100mm木方立放，次龙骨间距为300mm；主龙骨采用48普通钢管，间距1200mm。1）荷载组合模板自重：0.15KN/m2混凝土自重：3.456

22、KN/m2钢筋自重：0.30 KN/m2施工人员及设备荷载：3.5 KN/m2合计 q1=7.406 KN/m2乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=6.67 KN/m22）楼板次龙骨荷载验算已知次龙骨间距300mm，则次龙骨所承受的均布线荷载为q=6.67×1.2×0.25=2KN.m（1）次龙骨抗弯强度验算M= ql2/8=2×1.44/8=0.36×106N.mm=M/W=6×0.36×106/bh22.16×106/5×1060.432N.mm< fm=13 N/mm2符合要求（2）次龙骨

23、抗剪强度验算V=1.2KN=V/bh=1200/50×1000.24< fv=1.6 0N/mm2符合要求（3）次龙骨挠度验算验算平台楼板挠度时仅考虑恒荷载，即q3.91×1.2×0.251.17KN/m=5 ql4/384EI=5×1.17×12004/384×9×103×4.17×1060.85mm0.85mm <=l/400=1200/400=3mm符合要求3）主龙骨荷载验算（1）抗弯强度验算按连续梁计算，承受次龙骨传来的集中荷载，将集中荷载简化为均布荷载q=1.17×1.2=

24、1.404KN/MM=ql2/10=0.204kN.m=M/W=0.204×106/5×10341N/mm2<205N.mm2符合要求（2）主龙骨抗剪强度验算V=ql/2=0.84KN=V/bh=0.84×103/489=1.72N.mm2<fv=1251.72N.mm2符合要求（3）挠度验算=5 ql4/384EI5×1.404×12004/384×2.06×105×12.19×1041.51mm1.51mm<=l/400=1200/400=3mm符合要求4）立杆稳定性验算根据=l0/

25、i ，l0=L，其中L为横杆步距，L=1800mm，多道设置时取大值=N/A6.67×103×1.2×1.2/489×0.48940.17N/mm2<f=205 N/mm2所以，根据上式计算可知，楼板下支撑体系设置一道水平杆即可满足稳定性要求符合要求5施工工艺5.1 支模工艺梁板结构混凝土初凝后弹出碗扣架立杆群的定位控制线 （竖向结构施工后）拆除墙、柱竖向结构模板 在墙或柱上弹控制模板标高的控制线 按满堂碗扣架支承格构及早拆体系平面布置图在楼板上支设碗扣立杆 安水平拉杆（横杆） 按设计高度支一个互相垂直的标准四边形支承格构 沿已支成的水平支承格构按

26、互相垂直或顺直的原则支完剩余的支承格构 用立杆及顶杆将竖向立杆接高到所需标高 按水平步距要求安装水平拉杆 按设计标高安装单向48普通钢管做为主龙骨 安装后拆板带早拆柱头 安装次龙骨木方及大面模板。注：梁底立杆Y形可调顶撑可在混凝土浇注前支撑体系加固阶段安装，也可在混凝土浇注后底模拆除前安装，但应保证立杆垂直及顶撑与梁底顶紧。梁底立杆Y形可调支撑和楼板底的后拆竹胶板带立杆及其纵向水平杆应一直保留到混凝土强度等级增长到足以在全跨条件下支承自身重量和施工荷载时再拆除52 拆模工艺拆模时梁板混凝土达到设计强度50以上。拆除碗扣水平杆 拆除板底主龙骨（48普通钢管） 拆除梁侧模 拆除早拆部分碗口立杆 拆

27、除早拆部分次龙骨及模板。在保证施工安全的前提下，除保留后拆部分立杆及纵向水平杆外，可同步将已拆除的模板、立杆、水平杆等倒运到下一层使用。 5.3 碗扣杆件组装工艺1）组装顺序是：（立杆底座）立杆横杆斜杆接头锁紧脚手架上层立杆立杆连接销横杆2）碗扣脚手架组装以34人为一小组为宜，其中12人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。组装时，要求至多二层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装，否则中间根见会因两侧架子刚度太大而难以安装。6注意事项6.1 材料要求碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-92）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092

28、）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）的规定。同时应符合建筑施工碗扣式脚手架安全技术规程对碗扣管的材料要求。6.2 操作要点。1）施工准备。支模前，对工人进行安全、质量、技术交底，对图示方法要了解。工人配齐施工操作用工具，如榔头、钢卷尺、扳手等。对材料、构配件进行质量复检，不合格者不能用。2）支模施工中的操作要点。支立模板支架时，立杆位置要准确，立杆、横杆形成的支承格构要方正。支承格构调方正以后同时敲击4 根或3 根横杆，不能装一根敲击一根，横杆的插头插入立杆插座后，要两头同时均匀敲击，不能猛敲一头，再敲另一头。支装Y形可调顶撑时，一定要使插头进入

29、到插座的合适位置，不能出现非受力下滑现象，同时斜杆的半圆支座要正压在立杆上。早拆板竹胶板带应先整体安装，然后安装板带两侧平台模板。大丝杠插入立杆孔内的安全长度不小于l40mm 或190mm （450A、450B 时），不能任意向上调。普通钢管主龙骨要支承平稳，两根钢楞悬臂搭接时，要用钢管、扣件及可调顶托或可调底座将悬臂端给予支顶。铺设模板前要将普通钢管主龙骨调平到设计标高。从一侧向另一侧，或从中间向两侧铺设模板时，柱头板标高随铺设随调平，千万不能模板铺设完后再调标高。3）模板、普通钢管的拆除。（1）模板、普通钢管主龙骨拆除要具备以下条件：一是混凝土强度达到设计强度的50（同条件试块试压数据）；

30、其次是上一层墙、柱模板（尤其是大模板）已拆除并运走后，才能拆除其模板、钢楞、横杆等（保留立杆除外）。（2）要从一侧或一端按顺序轻轻敲击早拆柱头插销，使模板、钢楞降落一定高度，而后可将模板、钢楞及保留以外的杆部件同步拆除并从通风道或外脚手架上运到上一层。（3）拆除横杆时，一定要均匀敲击两头，两头同时抬出，千万不可猛击一头。（4）保留的立杆、横杆及早拆柱头，待支承到传统支模方式拆模时再拆除，拆除后，从楼梯通道隔2 层或3 层（冬施期间）运到正在支模施工层。4）接头组装接头是立杆同横杆、斜杆的连接装置，应确保接头锁紧。组装时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣套下，并能榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位销不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，