物料提升机基础加固方案

1、物料提升机基础加固方案目 录1工程概况 12物料提升机基础加固方法及荷载计算 13满堂脚手架加固计算书 31工程概况无锡万达文化旅游城B2-1地块位于无锡市滨湖区太湖新城，基地西临长广 溪湿地公园，东邻蠡湖大道，北侧为 B1地块。项目由13栋6层多层住宅（局部 7层）、2栋1层沿街商业及一座整体一层地下车库组成 （无人防），小区总建筑 面积约为83608m2其中地上47568m2,地下36040m2建筑物高度 21.4米。 施工物料提升机安装高度24米。本工程土 0.000相当于绝对标高4.800m。工程名称：XDG-2014-42号地块开发建设项目B2-1施工工程建设单位：无锡万达城投资有限

2、公司设计单位：中国建筑上海设计研究院有限公司监理单位：安徽省建设监理有限公司勘察单位：无锡市民用建筑设计院有限公司总包单位：中建八局第三建设有限公司SS100施工物料提升机是一种主要在建筑施工中用于提升物料的货用垂直 运输设备。它是由一只吊笼，在卷扬机构的牵引下，沿标准节内导轨作上下垂 直运动来达到运送物料的目的。吊笼的额定载重量为800KG额定提升速度为25m/min,整机的独立高度为12m通过附墙最大安装高度可达 60MI同时，该 机还配备有停靠装置、上下限位装置、防断绳装置、电器连锁装置。因此，SS100 施工物料提升机是中低层建筑施工中理想的一种快捷、安全、高效、经济的建 筑施工设备。

3、因物料提升机基础座落在地下一层车库顶板上，顶板结构板厚250mm为保 证地下室底板具有足够的承载力，确保物料提升机的使用安全，对物料提升机 布置的位置，在地下室车库底板与施工升降机基础承台间进行支撑加固。2物料提升机基础加固方法及荷载计算根据施工升降机说明书，选用基础尺寸为3.5mX3m基础板厚为300mm基础内配1420(双层双向钢筋，混凝土强度等级为C30b在升降机基础部位3.5mX3m范围内的地下车库用 48X3.0mm钢管盘扣搭设 满堂脚手架支撑体系作为对地下室顶板加固。加固做法：(1) 采用48X3.0钢管盘扣满堂搭设，由立杆、横杆、纵横向剪刀撑等杆 件组成受力体系，节点采用铸铁扣件

4、，顶部采用木方顶托或钢管支撑，脚手架 搭设高度为3.75m。(2) 导轨架底部应力加固区域立杆纵距 0.9m，立杆横距0.9m,其余周边 部位立杆纵距0.9m,立杆横距0.9m，步距1.5m,扫地杆满布，距离地面200mm(3) 排架的四个外立面均连续布置剪刀撑。每组剪刀撑跨越立杆根数为 4-7 根，斜杆与地面夹角在45-60?之间。(4) 排架周边凡有框架柱处，每两步设一道拉结杆，采用钢管与扣件对排 架与框架柱进行拉结。(5) 次楞采用40X90木方，间距300mm主楞采用双钢管，采用顶托顶撑。SS10 0物料提升机地面承载计算：1、地下室顶板施工活载5k n/m22、安装高度24m时，钢结

5、构总重约：3100kg=30380N3、物料重：1000kg=9800N4、基础混凝土重：1.25m3X 2.3=2.875t=28175N总重：30380+9800+28175=68355N4.基础承载面积：3.12m2=3.12 X 106mm2故地面承载：P=68355/(3.12 X 106)=0.022N/ mm2 (MPa)=22KN/m2物料提升机基础承载P=231KN3满堂脚手架加固计算书为保证现场结构安全，本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算，满足承载力要求。计算参数：模板支架搭设高度为3.75m,立杆的纵距b=0.9m，立杆的横距l=0.9m，立杆的步距h=1.50m。计

6、算依据：1 、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20083、混凝土结构设计规范 GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高 9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)3.75模板支架纵向长度L(m)40模板支架横向长度B(m)30、荷载设计模板及其支架自重标准值2Glk(kN/m )面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.53混凝土自重标准值 G 2k(kN/m )施工人员及设备产生的荷载标准值

7、 Qik(kN/m 2)2493钢筋自重标准值 G3k(kN/m )1.12风荷载标准值 3k(kN/m )基本风压230(kN/m )0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数Hz0.51风荷载体型系数MS0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h'(mm)1000支架可调托座支撑点至顶层水平450杆中心线的距离a(mm)小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度 l1(mm)100主梁最大悬挑长度 l2(m

8、m)150设计简图如下:模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)202面板抗弯强度设计值f(N/mm )16.832面板抗剪强度设计值t (N/mm)1.42面板弹性模量E(N/mm )9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算233W = bh2/6=1000 邀0>20/6= 66666.667mm3, I = bh3/12=1000 20 >20X20/12=4666666.667mm承载能力极限状态qi1.2 (Gik+(G2k+G3k) >h)+1.4 Qik >b=1.2 (0.1+(24+

9、1.1) 0.15)+1.4 9为=17.238kN/mqi静=Y(Gik +(G2k+G3k)h)b = 1.2 (0.+(24+1.1) 0.15) 1H4.638kN/mqi活=(Y>Qik) >b=(1.4 9) X=12.6kN/m正常使用极限状态q = ( y(G 1k +(G 2k+G3k) 9 m +QYQ1k) 9b =(1 >(0.1+(24+1.1) 0.15)+1 9) 91 =12.865kN/m计算简图如下:1、强度验算2 2 2 2Mmax= 0.1q1 静 L +0.117C1 活L = 0.1 >4.638 >0.3 +0.117

10、 12.6 90.3 = 0.仃4kN m622尸 Mmax/W = 0.174 10 /66666.667= 2.616N/mm < f>16.83N/mm满足要求！2、挠度验算'max0.677qf/(100EI)=0.677 12C865 3004/(100 9350 >666666.667)=0.113mmvnax=0.113mmc min300/15Q 10=2mm满足要求!五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40 X90小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)12.87小梁抗剪强度设计值T(N/mm)1.386小梁截面抵抗矩W(cm 3)542小梁

11、弹性模量E(N/mm )8415小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁qi=1.2 (Gik+(G2k+G3k) >h)+1.4 Qik >b=1.2 (0.3+(24+1.1) 0.15)+1.4 9 0.3 = 5.243kN/m因此，q1 静=1.2 於你 +(G2k+G3k)冷)>b=1.2 >(0.3+(24+1.1) 0.15) 0.3 =1.463kN/mq1 活=1.4 >Q1k >b=1.4 >9 >0.3= 3.78kN/m计算简图如下：qi900900q；1、强度验算2 2 2 2M1 = 0.125qi

12、静 L +0.125q1 活 L = 0.125 X.463 >0.9 +0.125 3.78 0.9 = 0.531kN m2 2M2 = q1L12/2=5.243 0.12/2= 0.026kN mMmax= maxM 1, M2 = max0.531, 0.026 = 0.531kN m6 2 2(T =Mmax/W=0.531 >10/54000=9.831N/mm < f=12.87N/mm满足要求！2、抗剪验算Vi = 0.625C1 静 L+0.625qi 活 L = 0.625 X.463 冷.9+0.625 &78 冷.9= 2.949kNV2=

13、qiLi = 5.243 冷.1 = 0.524kNVmax= maxVi, V2 = max2.949, 0.524= 2.949kN2 2Tmax=3Vmax/(2bho)=3 >2.949 1000/(2 40 >90)= 1.229N/mm2< t =1.386N/nim满足要求！3、挠度验算q = ( Y(G1k +(G2k+G3k) X h)+QQ1k) >b=(1 >(0.3+(24+1.1) 0.15)+1 9) >0.3 =3.92kN/m挠度,跨中 vmax = 0.521qL4/(100EI)=0.521 3.92 9004/(100

14、8415 >243 >104)=0.655mm< v=min(L/150 , 10) = min(900/150, 10)= 6mm；悬臂端 vax = qh4/(8EI)=3.92 1004/(8 8415 >243 >104) = 0.002mm< v=min(2 X1/150, 10) = min(2 >100/150, 10)= 1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48 X 3.5主梁计算截面类型(mm) 48 X 3主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)205主梁抗剪强度设计值t (N/mn?)125主梁截面抵

15、抗矩W(cm3)4.492主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁截面惯性矩I(cm 4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q11.2 (G1k+(G2k+G3k) >h)+1.4 Qik >b=1.2 ®5+(24+1.1) 0. K5)+1.4 9J 03 = 5.315kN/mqi静=1.2 >(Gik +(G2k+G3k) >h) >b= 1.2 >(0.5+(24+1.1) 0.15) 0<3= 1.535kN/mqi 活=1.4 >Q1k >b

16、= 1.4 9 >0.3= 3.78kN/mq2= ( Y(G1k +(G2k+G3k) > h) +Q*Q1k) >b=(1 >(0.5+(24+1.1) 0.15)+1 9) >0.3=3.98kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax= 1.25q1L = 1.25 5.315 0.9= 5.98kN按悬臂梁，R1 = 5.315 >0.1 = 0.532kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R= maxRmax, R1 >0.6= 3.588kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R' max= 1.25q2L = 1.25

17、 3.98 0.9= 4.477kN按悬臂梁，R'1= q2l1=3.98 0.1 = 0.398kNR' = maxR'max，R'1 >0.6= 2.686kN;计算简图如下：S.BBBkN3.5BBKM 3.5S8N3.58&kN3,58SkN*57tC>0L驱LWK4 <主梁计算简图一212、抗弯验算主梁弯矩图一（kN m）622（T =Mmax/W=0.916 XI0 /4490=203.965N/mm < f=205N/mm满足要求！3、抗剪验算斗.962 4.962S.SO25.EO21,3741,374-2.214

18、1,7945.3S：-5.3S22.2142.214-_3.5S61.374137-5.8O；-5.SO2主梁剪力图一 (kN)Tmax=2Vmax/A=2 X5.802 沐000/424= 27.366N/mm2< t =125N/n2m满足要求！4、挠度验算主梁变形图一 (mm)跨中 vax=1.133mmc v =min900/15010=6mm悬挑段 viax= 0.294mmC v =min(2 x 150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 Ri=8.55kN，R2=11.184kN, R3=11.184kN, R4=8.55k

19、N七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N = 11.184/0.6=18.639kN w甘flOkN满足要求!八、立柱验算钢管截面类型(mm) 48X3.2钢管计算截面类型(mm) 48X3钢材等级Q235立柱截面面积A(mm 2)424立柱截面回转半径i(mm)15.93立柱截面抵抗矩 W(cm )4.492抗压强度设计值f(N/mm )205支架自重标准值 q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数n1.2悬臂端计算长度折减系数 k0.71、长细比验算loi=h x +2ka=1000+2 x 0.7 x 450=1

20、630mmlo= n h=1.2 x 1500=1800mm入=max01, l0/i=1800/15.9=113.208< 入=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2:小梁验算q1 = 1.2 (0.5+(24+1.1) 0X5)+1.4 X9 X X.3 = 4.937kN/m同上四六步计算过程，可得：R1 = 7.943kN, R2= 10.389kN, R3= 10.389kN, R4= 7.943kN顶部立柱段：；1=l 01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，©二0.

21、573不考虑风荷载：N1 =MaxR 1,R2,R3, R4/0.6=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6=17.315kN2 2f= N1/(外仃315/(0.573 424)= 71.269N/mm2< f> 205N/mm2满足要求!考虑风荷载：2 2Mw = YQc3kXa>h /10= 1.4 冷.9 E.076 E.9 沐.5 /10 = 0.019kN mNiw=MaxRi,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+0.0 佃/0.9=17. 336kN6f =N1w/(

22、' A)+ Mw/W = 17336/(0.573 424)+0.019 M/4490 =2 275.588N/mm < f> 205N/mm满足要求！非顶部立柱段：入咄i=1800.000/15.9=113.208查表得，创=0.496不考虑风荷载：N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+ GYqxH=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.2 0.15 3 .75=17.99kN3 2 2仁N/( 1A) = 17.99 103/(0.496 424)=85.543N/mm2< c =205N/m"m满足要求！考虑风荷载：

23、2 2Mw = YQ 從 3kXla>h2/10= 1.4 M0.9 0.076 0.9 1.5/10 = 0.019kN mNw=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+ gY|XH+M w/lb=Max7.943,10.389,10.389,7.943/0.6+1.20.15 3.75+0.019/0.9=18.011kN仁 Nw/( 1A)+M w/W18.011 初3/(0.496 424)+0.019 K)6/4490=89.875N/mm2w & =205N/nim满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010第6.1.4:

24、对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.75/30=0.125 <3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm 2)8.2942混凝土的实测抗拉强度 ft(N/mm 2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100F1=N=18.011kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范 GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析F1局部荷载设计值或集中反力设计值Fl< (0.7hfi+0.25 pc,m) n mhO3hft截面高度影响系数：当h<800mm时，取 升1.0 ；当h> 2000mm时，取 鬲=0.9 ;中间线性插入取用。混凝土轴心抗拉强度设计值opc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm 2范围内umhonin2临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边处板垂直截面的最不利周长。截面有效高度，取两个配筋