高支模架方案

1、中城建第九工程局尚海茗苑住宅工程 专项施工方案目 录第一章工程概况1第二章编制依据1第三章搭设工艺2第四章 安全技术措施4第五章 应急救援预案5第六章楼板扣件钢管支撑架计算书7第七章附图14第一章 工程概况本工程位于镇江市宗泽路69号地段，工程由C3、C4两栋高层建筑、B1一栋多层建筑及B、C、D三个地下车库组成。其中C区地库正负零标高为黄海高程19米，顶板标高为6.1米，基础底板面标高为0.95米，顶板板厚150mm，架体搭设高度5米，大于4米，已属于高大支模架范围；因此特编制该支模架方案。C区地下室，框架梁最大截面尺寸为500*900，最大净跨度为7.8m，板厚150，现在基础板主楼面积3

2、220 m2，层高5.15米。基础支模架见后附图1第二章 编制依据一、工程设计图纸文件1.1尚海茗苑工程C区地库施工设计图纸；1.2设计图纸会审纪要、变更通知单。二、现行施工规范、质量标准2.1建筑工程质量验收统一标准GB50300-2002；2.2建筑施工安全检查标准JGJ59-99；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20012.3建筑施工高处作业安全技术规程GB180-91；2.4混凝土结构工程质量验收规范GB50204-2002；2.5建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；三、公司颁发的项目管理手册、质量保证手册等相关文件四、与业主签订的工程承包合同文件、招投标

3、文件第三章 搭设工艺一、搭设尺寸1、 平板模板采用1.8厚胶合板，平板次楞采用50*100方木 300。梁底钢管间距不能大于650，梁头梁底钢管距柱边不能大于300。梁底中间另加支撑，间距800，梁宽大于400或梁高大于700设对拉螺杆间距600。2、 立杆纵横间距梁底为0.80m、板底为0.9米。3、 扫地杆：设置纵横向上下两道扫地杆。纵向扫地杆距地面不大于0.20m。4、 步距为1.50m。5、 竖向剪刀撑：沿排架四周及梁边，每隔四跨连续设置纵横向剪刀撑，倾斜角度4560度。6、 水平剪刀撑：在3.6m高度设置水平剪刀撑一道，在模板支架两端和中间每隔四跨连续设置水平剪刀撑，夹角4560度。

4、二、工艺流程按上述立杆间距，在楼板上放线定位立杆与水平杆用扣件连接成第一层支架体对立杆的垂直度进行初步校正搭设扫地杆并对立杆的垂直度进行校正逐层搭设支撑架体和竖向剪刀撑。1、梁模板安装：（1）在楼板上弹出轴线、梁位置、水平线。（2）梁底模板：按照设计标高调整好支模架体高度（支模架体比楼层净高扣50），然后安装梁底模板，拉线找平。跨度大于4m时，中间起拱20，主次梁交接处，先主梁起拱，后次梁。（3）梁侧摸板：根据墨线安装梁侧模板，梁侧模板制作时要根据梁高及楼板高度确定。（4）梁底模三道方木，侧模三道方木，梁底48×3.0钢楞水平支撑间距600。2、板模板安装：（1）架体严格按照方案执行

5、，立杆间距不大于800，横杆步距不大于1800，木方间距不大于300，平板次楞采用50*100方木。钢管连接必须采用双扣件，单个扣件拧紧力矩达到4065N·m。（2）楼板模板压在梁侧模，角位模板要通线钉固。（3）楼面模板铺完后，要认真检查，防止楼板中部下绕。三、搭设注意事项模板排架由立杆、水平杆、扫地杆、水平剪刀撑、垂直剪刀撑、扣件、底座组成。1、 钢管1.1规格48×3.0，表面黄黑漆；1.2质量符合国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）；钢号Q235-A级钢；1.3禁止使用：严重锈蚀、弯曲变形、有裂纹、无出厂合格证和生产许可证的管材；1.4立杆两端面切口必须平直。严

6、禁有斜口、毛口、卷口等现象。2、扣件2.1质量符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-1995）；2.2禁止使用：脆裂、变形、滑丝、无出厂合格证和生产许可证的扣件；2.3在螺栓拧紧力矩65N.m时，不得发生破坏；2.4新旧扣件均应进行防锈处理。3、垫板在立杆底部放200×200木板垫块。4、立杆4.1立杆采用一根5m通长钢管，不设搭接。 4.2垂直度不得大于8mm。5、剪刀撑：5.1搭接长度不小于1m；5.2剪刀撑应与立杆或水平杆用旋转扣件连接；在整个平面和立面内连续设置，不中断。6、纵横向水平杆6.1采用对接接长；6.2沿每排立杆的纵横向分别设置连续，不得单向设置或隔排单向设置

7、以及隔步单向设置纵向或横向水平杆。第四章 质量检查和要求4.1支撑系统质量检验4.1.1模板支架投入使用前，必须进行验收，项目经理、项目技术负责人和相关人员、现场监理或建设单位等参加支模架验收；4.1.2模板支撑搭设完成后须检查的主要项目、技术要求、检查方法等见下表：模板支撑安装质量检验项目、要求和方法序号项目技术要求检查方法备注1钢管、扣件的质量证明材料须有检测报告和产品质量合格证等证明材料，钢管壁厚不得小3.0mm，不得采用锈蚀、裂缝和弯曲的钢管检查扣件须提供生产许可证2施工专项方案须有审批手续检查3地基基础承载能力复核设计要求查设计计算书对支撑基础须出隐蔽工程验收记录4排水性能排水性能良

8、好观察5底座或垫板无晃动、滑动观察6立杆垂直度3吊垂直线和钢尺检查7杆件间距层高±50mm钢尺8纵距±50mm钢尺9横距±50mm钢尺10水平加强支撑按设计规定的向距和要求设置钢尺11扣件拧紧力抽检数允许不合格数力矩扳手安装扣件数量505190819115013115128020228150032350112005051201320012钢管壁厚按30%比例抽检10%超声波测厚仪不合格比例大于30%的应扩大抽检比例模板支模架验收标准项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质

9、量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065N·m立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 第五章 安全技术措施1、拆模板过程中，操作人员必须带好安全帽，挂好带好安全带，穿适合于本工种的衣物，禁止穿宽松衣

10、服，高跟鞋等上班，禁止酒后上岗；2、拆模时应有专人（带班）指挥，并在下面标出作业区，暂停人员引，在楼前并作出通告。3、固钉及木工具要入专用背包或箍件中，不得随意丢弃，防止掉落伤人；4、支模过程中如停歇，必须将支撑、搭头、柱头板等钉牢，拆除间歇时应将已活动的支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落；5、拆模时作业人员要站在安全地点进行操作，不允许站在拆除的模板上，并防止在同一垂直作业面；应设班组安全员和监护人。6、拆除楼层外边的柱梁板时，严防高坠落，防止模板外倾，坠落措施操作人员应系好安全带，严禁单独一人在楼层边、予留洞口边、层面边等“四口五临边”工作；7、拆除顶板模板前必须划出安全区域和安

11、全通道，将非安全通道用钢管、密闭网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员在该区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。8、在拆柱、墙模板前不准将脚手架拆除，用塔吊吊拆时应有起重工配合；经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。已拆模板起吊前必须认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方。清理模板上的杂物，仔细检查吊钩是否有开焊、脱扣现象。9、拆除的模板、钢管扣件不得堆放在外脚手架上，不得集中堆放在楼板上，并应及时清运；10、模板部件拆除后，在楼层边、予留洞口边、电梯口边，不得堆放模板、钢管扣件，临时堆放处至少离开边1m以上，堆放高度不得超过1米，楼层边口、挑板等悬臂构件

12、、楼梯通道口、脚手架边缘等处上严禁堆放任何拆下的物资材料。11、浇注混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇注混凝土时必须设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并及时组织修复。12、及时清除模板、方木中的铁钉，防止伤人，在钉设铁钉时，应锤正铁钉，防止砸偏飞射伤人。13、高空作业时，连接件必须放在箱盒中，严禁放在模板上或脚手架上；扳手等工具必须系在身上或工具袋内，不得掉落；14、现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾点。做模板工程施工、加工工完场清。严禁高空抛物，不管是钢管扣件，还是建筑垃圾。第六章应急救援预案1、应急救援机构组长：陆仁福（项目经理）副组长：章方军、张鸿喜组员：胡国茂

13、、金明军、郑浙峰、章良、张进钱2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。3、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动

14、救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。4、模板及支架倒塌事故的应急救援（1）模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。（2）应急救援方法a、有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。b、人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并

15、做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。c、伤员救护对休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30 度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120 急救电话或送医

16、院。d、现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第七章 木板支模架计算书一、 梁模板及支模架计算书：尚海茗苑住宅工程一期项目二标段工程工程；属于框架结构;地上19层;地下3层；建筑高度：56.95m；标准层层高：2.90m ；总建筑面积：41520.00平方米；总工期：620天；施工单位：中城建第九工程局。本工程由镇江中轩置业投资建设，时杰建筑设计事务所设计，镇江勘察测绘研究院地质勘察，上海申邑工程咨询有限公司监理，中城建第九工程局组织施工；由陆仁福担任项目经理，张鸿喜担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑

17、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.90混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支

18、撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：5.00；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/

19、m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm

20、，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇

21、筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位

22、：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.

23、720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 250mm；面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×2502 = 6.86×104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.86×104 / 2.70×104=2.542N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.542N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内

24、楞间距): l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×9×2504/(100×9500×2.43×105) = 0.103 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.103mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载

25、，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3；I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×

26、;0.9+1.4×2×0.9)×0.25=5.49kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.1×5.49×500.002= 1.37×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×5.49×0.5=3.02 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.37×105/8.33×104 = 1.647 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.647 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17

27、N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.25= 4.50 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.677×4.5×5004/(100×10000×8.33×106) = 0.023 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.023mm 小于 内楞的最大

28、容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.02kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f

29、-外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.604 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.04×105/1.67×105 = 3.623 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =3.623N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.164 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.164mm 小于 外楞的最大容许挠

30、度值 =0.8mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六

31、、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -

32、梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.90×0.90=19.83kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q = q1

33、+ q2 + q3=19.83+0.30+2.02=22.15kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.10×22.147×0.1672=0.062kN.m； =0.062×106/4.32×104=1.424N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.424 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0

34、.80= 18.64KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×18.64×166.74/(100×9500×3.89×105)=0.026mm；面板的最大挠度计算值: =0.026mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混

35、凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.9×0.167=3.825 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35×0.167×(2×0.9+0.5)/ 0.5=0.268 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)×0.167=0.75 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q

36、 = 1.2×3.825+1.2×0.268=4.912 kN/m；活荷载设计值 P = 1.4×0.75=1.05 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.912+1.05=5.962 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.1&#

37、215;5.962×0.8×0.8= 0.382 kN.m；最大应力 = M / W = 0.382×106/83333.3 = 4.579 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.579 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6×5.962×0.8 = 2.862 kN； 方木受剪应力计算值 = 3×2861.76/(2×50×100) = 0.859 N/m

38、m2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.859 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.825 + 0.268 = 4.093 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.677×4.093×8004 /(100×10000×416.667×104)=0.272mm；方木的最大允许挠度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.272 mm 小

39、于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.900= 22.950 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(22.950 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 34.260 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间

40、距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.098 kN，中间支座最大反力Rmax=6.071；最大弯矩 Mmax=0.165 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.054 mm；支撑钢管的最大应力 =0.165×106/4490=36.672 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 36.672 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度

41、205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.071 kN；R < 12.80

42、kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.098 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×5=0.775 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.35=0.218 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.50)/2)×0.80×0.15

43、0×(1.50+24.00)=2.387 kN； N =1.098+0.775+0.218+2.387=4.478 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计

44、算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4477.505/(0.209×424) = 50.527 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 50.527 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高

45、支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.5+0.1×2) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4477.505/(0.423×424) = 24.965 N/mm2

46、；钢管立杆稳定性计算 = 24.965 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.071 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5-0.9)=0.775 kN； N =6.071+0.775=6.706 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W

47、- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到

48、轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6706.266/(0.205×424) = 77.154 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.154 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.003 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.003×(1.5+0

49、.1×2) = 1.99 m；Lo/i = 1989.852 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6706.266/(0.423×424) = 37.392 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.392 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全二、 板模板及承重架计算书：尚海茗苑住宅工程一期项目二标段工程工程；属于框

50、架结构;地上19层;地下3层；建筑高度：56.95m；标准层层高：2.90m ；总建筑面积：41520.00平方米；总工期：620天；施工单位：中城建第九工程局。本工程由镇江中轩置业投资建设，时杰建筑设计事务所设计，镇江勘察测绘研究院地质勘察，上海申邑工程咨询有限公司监理，中城建第九工程局组织施工；由陆仁福担任项目经理，张鸿喜担任技术负责人。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米

51、，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.00；采用的钢管(mm):48×3.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000