高大支撑架专家论证方案

1、 高大支模架专项方案XXXXX工程高大支模架专项施工方案XXXX建设有限公司二O一四年二月目 录一、编制依据3二、工程概况3三、计算书：3四、支撑材料选用4五、施工组织41、施工工序42、满堂钢管架、支撑的安装43、梁、板模板的安装 54、混凝土浇筑55、模板拆除56、模板施工注意事项67、安全技术要求及应急准备6六、构造节点要求7七、模板支架的验收71.梁模板验收72.板模板验收83.柱模板验收84钢管验收85扣件验收86立杆验收87剪刀撑验收8八、应急预案9九、附件（一）121、KL1（350×1100mm）模板支架计算书132、KL2（300×900mm）模板支架计算

2、书293、板（100mm厚）模板支架计算书45十、附件（二）53平面布置图、立面图、剖面图、剖面详图53一、 编制依据1、 JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范2、 JGJ84-2001、JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范3、 JGJ59-2011 建筑施工安全检查标准4、 建筑施工手册5、 DB33/1035-2006 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（浙江省工程建设标准）6、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、 工程概况XXXX工程位于绍兴县平水开发区，总建筑面积约为33975.8，由汽配车间一（钢结构一层）、汽配车间二（四层）、测试车间和

3、装配车间（六层）组成。其中汽配车间首层层高为8.47m，属于高大支模架范畴，需编制专项方案并通过专家论证。具体情况如下：汽配车间二：搭设范围112轴×AJ轴,总搭设面积约为6000.0m²,搭设高度为8.67m (-0.208.470m)。最大截面梁为KL1(350×1100mm)，其跨度为14.9m。其它最大梁KL2（300×900mm），最大跨度为9m，板厚为100mm。其它结构情况见下表:单体名称主梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)小梁截面尺寸(mm)最大跨度(m)柱(mm)板厚(mm)汽配车间二350×1100300×90014

4、.99.0250×5006.0500×500650×650100本工程由绍兴思源科技有限公司投资建设，上海颐景建筑设计有限公司设计，核工业金华工程勘察院勘察，绍兴市工程建设监理有限公司监理，浙江中恒建设有限公司组织施工，由 担任项目经理， 担任技术负责人。三、计算书：（详见附一）为简化计算，按最大荷载及最大搭设高度，取相应的梁进行验算。具体搭设情况见下表:名称最大梁截面尺 (mm)搭设高度（m）立杆横距（mm）立杆纵距（mm）步距（mm）板厚(mm)KL1350×11008.677508001500100KL2300×9008.67700900

5、15001001、KL1（350×1100mm）模板支架计算书2、KL10（300×900mm）模板支架计算书3、板（100mm厚）模板支架计算书四、支撑材料选用A、梁: 面板采用18mm 木胶合面板，60×80木方（内楞）现场拼制，60×80木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固，梁底采用60×80木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用48×3.0钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。B、板：面板采用18mm 木胶合面板（大梁底采用20mm的松木板），板底采用60

6、mm×80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用48×3.0钢管。C、柱： 采用18mm 厚木胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用60×80 木方，柱箍采用圆钢管48×3.0围檩加固，大截面柱采用可回收M12对拉螺栓进行拉接。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。D、斜向支撑：采用48×3.0钢管斜向加固，采用双扣件连接，斜向支撑角度以45度为宜。E、托板及基础：采用300×300×40的木板。本工程立杆基础为不小于400mm的塘渣回填层压实，压实厚承载力不小于200Kpa

7、（密实）。上面浇筑100厚的C20垫层。五、 施工组织1、 施工工序 弹线柱边支模架搭设焊接、绑扎柱钢筋柱筋验收柱立模柱砼浇筑（需分层浇筑）拆除部分柱模淋水养护进行整体、梁板支撑体系施工及梁底模 柱子施工缝凿毛清理梁板支模梁、板钢筋绑扎梁、板筋验收梁、板砼浇筑 淋水或盖麻袋养护。2、 满堂钢管架、支撑的安装钢管架搭设采用逐列逐排和逐层搭设方法，并应随搭设剪刀撑。满堂脚手架的立杆水平间距900×900mm。KL1大梁两侧立杆间距为750mm，延梁的跨度方向为763mm，（最大不超过800mm），KL2大梁两侧立杆间距为700mm，延梁的跨度方向为900mm（最大不超过900mm）其它梁

8、梁底两侧立杆间距均按梁宽左右各外伸200mm设置（最大不超过750mm），延梁的跨度方向间距不超过900mm；详见平面布置图及计算书。沿高度方向从地面以上200扣结一道纵横两个方向的扫地杆，第一道水平杆离楼面高度按照1.70m设置，步距按照1.5m设置，详见立面及剖面图。立杆顶端最大悬臂长度不大于300，所有水平杆均双向与立杆扣接，并且均采用双扣件连接。钢管顶架施工搭设前必须清底弹线，清底保证底座能放线，保证立杆位置准确。立杆每隔4跨纵、横设置竖向剪刀撑。竖向剪刀撑与地面夹角以45°为宜所有杆件连接均用扣件，扣件必须拧紧、不得松动。支模架四周及中间每隔4个排距设置一个水平剪刀撑，水平

9、剪刀撑设置到梁底以下第一道水平杆位置，水平剪刀撑夹角以45°为宜，水平剪刀撑宽度不应小于4跨且不小于6m，水平剪刀撑连接均采用三个旋转扣件连接。3、梁、板模板的安装 该梁板模板的安装应遵循“先梁后板”、“先主梁后次梁“的原则，大楞用60×80木枋，设置在顶部立杆上，小楞用60×80木枋垂直放置于大楞上，梁中间距为150250，板下间距为350，梁底采用18mm厚木板、板底模采用18厚夹板，放置于小楞上。梁侧模为18夹板，梁侧次棱采用60×80500木枋，主楞采用3.0×48的钢管，两根合并，并加方木固定支撑60×80350，同时侧上、

10、下各加托木板20控制梁的变形。截面超过700mm（含）的梁设置M12螺栓对拉加固，小梁采用固定支撑点固定。对于大跨度梁（跨度超过6m）应按规范要求起拱，起拱按照1/10003/1000设置。具体根据现场实际情况计算确定起拱高度。4、 混凝土浇筑浇筑顺序：浇筑主体结构-0.208.47m柱子（浇筑到梁底以下150mm处）浇筑8.47m层结构梁板养护浇筑设备及布管要求：现场根据中间伸缩缝位置，分左右两部分浇筑。因场地浇筑面积较大，现场拟配备固定泵和汽车泵协同作业。外围侧均采用汽车泵进行浇筑，浇筑范围约为临边30m范围内的砼。其它中间部位拟采用固定泵进行浇筑，设置1条固定泵能满足现场砼浇筑的需要。固

11、定泵应与结构支撑架脱离，严禁拉结，同时应有独立的固定泵管的措施，避免撞击支撑体系。泵管铺设在板筋上时，应铺设枕木，设置缓冲装置。要求：1、 柱浇筑过程中，每次浇筑高度不超过3m；后一次浇筑必须在前一次浇筑初凝前完成，采用导管浇筑混凝土，防止砼离析。2、 梁浇筑过程中，截面高度超过400mm的梁需分层浇筑，每层浇筑厚度不超过400mm，必须在上一层混凝土初凝前进行第二层混凝土浇注。3、 高支模部位的柱与梁板混凝土应分二次浇筑，水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注。5、模板拆除1）、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2）、模板及其支架

12、在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到100%（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002表4.3.1的规定后方可拆除。    3）、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。6、模板施工注意事项1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，6 的按要求起拱1/10003/

13、1000；4）梁侧设置斜向支撑（固定支撑点位设置），对称斜向加固（尽量取45°）；5）板模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；6）板模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距500mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严

14、密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂；7）、脚手架采用的扣件必须全数检查，有滑痕、裂缝等质量问题的扣件一律不得使用；8）、垂直和水平剪刀撑必须按照脚手架搭设规程设置，其间隔距离不得大于4个排距；7、安全技术要求及应急准备1、 施工应符合设计要求，不得超载，不得集中堆放模板、钢筋等物件于操作层上；2、 支模系统安装完毕后，须经项目经理、技术、质检、安全负责人验收，符合施工方案及有关规范要求后，方可进行下一道工序的施工；3、 搭设、拆除时，设置围栏、悬挂工作区警示标志，并设专人看护，统一指挥，动作协调，操作面以下禁止其他人员穿行；4、 搭、拆时严格遵守搭拆顺序，不得在中部随意抽取横

15、立杆件；5、 施工现场配置适量的钢管、扣件和千斤顶，以适应异常情况之用；6、 施工期间不得拆除交叉支撑、水平杆、扫地杆等杆件；7、 材料、工具不得乱抛，以防砸伤人员及产生杆件弯曲、变形等；8、 浇砼期间，安排考勤人员观察支撑系统和模板的变形情况；9、 拆除架子时，应做到工完场清，严禁在操作面内堆放材料。六、构造节点要求1）、立杆：立杆底部设置底座或垫板；立杆各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接

16、长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上；2）、水平杆：水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件且严禁拆除；主节点两个直角扣件的中心距离不应大于150mm；每步的纵横向水

17、平杆应双向拉通。3）剪刀撑：水平剪刀撑：模板支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（共三道）；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m。竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间纵横两个方向每隔4根立杆设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；竖向剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，交角宜为45°60°；倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；剪刀撑连接：剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

18、4）其他：详见建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006及建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008七、模板支架的验收 施工队质检员验收合格后，上报责任工程师三检单，后由责任工程师与项目质检部统一验收，所有验收均按照国家现行有关标准进行。1.梁模板验收梁板验收时，检查梁模板的拼缝质量、截面尺寸、标高、模板加固、支撑情况等项，尤其是大跨度梁应严格测量梁的起拱高度是否达到规范要求的值，当全部验收合格后，进行下道工序施工。2.板模板验收板模板验收时，检查板面标高、拼缝质量、表面平整度、模板支撑等项。检查板面标高，通过地面设定的+0.50线进行复核检查。3.柱模板验收柱模板验收

19、时，检查模板垂直度、拼缝质量、表面平整度、截面尺寸、模板加固、支撑情况等项。高支模架搭设完毕后，需要进行定期检查，对扣件松动、模板裂缝及支撑架变形等情况应高度重视，并按要求进行统一验收。4钢管验收承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用48×3.0钢管。钢管必须无严重锈蚀、弯曲压扁、变形等现象，否则不得使用。5扣件验收扣件必须符合相关规定，不得有弯曲，缺损、滑扣。扣件螺栓的扭矩力要求在4565N.m，螺栓拧紧扭矩达65N.m时应完好无损。对普通板梁进行抽检，对大梁底应全数进行检查。6立杆验收立杆间距应严格按照方案要求进行搭设，局部位置考虑到施工方便，可适当调整，

20、但间距不得超过方案允许的最大间距。大梁底两侧立杆间距应对称，偏差不大于25mm。7剪刀撑验收 剪刀撑应按方案要求进行搭设，每根剪刀撑斜杆与架体连接扣件不少于3个点。剪刀撑连接应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。附：建筑工程重大危险源施工程序验收表附件建筑工程重大危险源施工程序验收表工程名称形象进度施工单位项目经理分包单位分包项目经理监理单位总监危险源类型危险源部位验收内容1、安全生产责任是否落实：是否2、分包合同是否备案：是否3、专项施工方案有否已经通过论证：是否4、专项施工方案有否

21、按照专家意见进行完善：是否5、施工单位的隐蔽工程验收与技术复核情况：是否6、监理安全旁站记录是否齐全：是否7、作业人员持证上岗情况：是否8、其他：是否参加验收人员签名项目经理签名总监签名施工单位审核意见（盖章）年 月 日监理单位审核意见（盖章）年 月 日八、应急预案1、概况本高大支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理为第一安全责任人，安全员为直接安全责任人，并相应成立高支模施工管理领

22、导小组。组 长：项目经理 徐 辉副组长：现场技术负责人 赵建华组 员：安全员、施工员、质检员，木工班组长及各施工班组长。3、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长： 公安110副组长： 医疗120组员：交通122组员公司办公电话组员：4、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。（2）现场技术负责人（直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）现场安全员 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急

23、救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职

24、安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120” 急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪

25、，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害

26、发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下表：序号器

27、材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒5个停电时照明求援6应急灯3个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机2台联系指挥求援九、附件（一）在结构安全性和稳定性验算时，取最大截面梁KL1（350×1100mm）进行验算；取KL2（300×900mm）进行验算；板厚按照100mm厚屋面板进行验算，高度取最大屋顶高度即8.67m。1、 KL1（350×1100mm）模板支架计算书梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB500

28、10-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)14.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×1100新浇混凝土结构层高(m)8.67梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k

29、(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.29风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)750步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)375梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的

30、要求结构表面外露模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)&#

31、215;h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2×135.966kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×1.1×134.202kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.

32、9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×1.1×128.15kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.125×35.966×0.17520.138kN·m Mmax/W0.138×106/375003.672N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.521×28.15×1754/(100

33、15;10000×281250)0.049mml/400175/4000.438mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×34.202×0.175+0.437×1.764×0.1752.379kN R2=1.25q1l=1.25×35.966×0.1757.868kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×28.15×0.1751.847kN R2'=1

34、.25q2l=1.25×28.15×0.1756.158kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.379+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×1.1+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.3&

35、#215;2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.3×0.7×2×(0.75-0.375-0.35/2)/2×1，7.868+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/2=7.91kN/m q2max1.847+(0.3-0.1)×0.35/2+0.5×1.1+(0.5+(24+1.1)×0.1)×(0.75-0.375-0.35/2)/2×1，6.158+(0.3-0.1)×0.35/26.193kN/m 1、抗弯验算 M

36、maxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×7.91×0.2672，0.5×7.91×0.320.356kN·m Mmax/W0.356×106/640005.562N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×7.91×0.267，7.91×0.32.373kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.373×1000/(2×60×80)0.742N/mm21.78N

37、/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.632×6.193×266.6674/(100×9350×2560000)0.008mml/400266.667/4000.667mm 2q2l24/(8EI)6.193×3004/(8×9350×2560000)0.262mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×7.91&#

38、215;0.267，0.393×7.91×0.267+7.91×0.33.202kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.251kN，R23.202kN，R31.46kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×6.193×0.267，0.393×6.193×0.267+6.193×0.32.507kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'11.036kN，R'22.507kN，R'31.245k

39、N 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.872×106/4490194.168N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.005kN max2Vmax/A=2×3.005×1000/4241

40、4.175N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.647mml/400750/4001.875mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR23.005kN1×8=8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算钢管类型48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 1、风荷载计算

41、 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.29×0.8×1.52/100.059kN·m 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+0.9×1.4×2×132.67kN/m 2)小梁验算 q1max2.169+(0.3-0.1)×0.35/2+0.9×1.2×(0.5+(2

42、4+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1×(0.75-0.375-0.35/2)/2×1，7.147+(0.3-0.1)×0.35/2=7.182kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.014kN，R22.088kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2+N边+0.15×(8.67-1.1)+Mw/lbmax2.014，2.088+0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1×(0.9+0.75-0.375-0.35/2)/2

43、5;0.8+1.136+0.059/0.755.35kN fN/(A)+Mw/W5350.119/(0.634×424)+0.059×106/449033.086N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力NmaxR1×12.908kNRc=kc×12=1×12=12kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力设计值fak(kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2

44、)0.09 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.35/(0.4×0.09)148.614kPafak200kPa 满足要求！KL1侧模计算书一、工程属性新浇混凝梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350×1100梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)100 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k

45、(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.1min29.868，26.426.4kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.1min29.87，26.426.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4&#

46、215;0.7Q2k0.9max1.2×26.4+1.4×4，1.35×26.4+1.4×0.7×40.9max37.28，39.560.9×39.5635.604kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数5,4主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧支撑距梁底距离依次为150，500，850梁右侧支撑距梁底距离依次为150，500，850 设计简图如下：模板设计剖面图

47、 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000×152/637500mm3，Ibh3/12=1000×153/12281250mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1bS承1×35.60435.604kN/m q1静0.9×1.35×G4k×b0.9×1.35×26.4×132.076kN/m q1活0.9&#

48、215;1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×4×13.528kN/m Mmaxmax0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=max0.107×32.076×0.2752+0.121×3.528×0.2752，0.1×32.076×0.3332+0.117×3.528×0.33320.402kN·m Mmax/W0.402×106/3750010.727N/mm2

49、f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正1×26.426.4kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×2754/(100×10000×281250)0.339mm275/400=0.688mm 2max0.677qL4/(100EI)=0.677×26.4×333.3334/(100×10000×281250)0.785mm333.333/400=0.833mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143×q1静

50、15;l左+1.223×q1活×l左，1.1×q1静×l右+1.2×q1活×l右=max1.143×32.076×0.275+1.223×3.528×0.275，1.1×32.076×0.333+1.2×3.528×0.33313.172kN 正常使用极限状态 R'maxmax1.143×l左×q，1.1×l右×q=max1.143×0.275×26.4，1.1×0.333

51、15;26.49.68kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)60×80小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q13.172kN/m Mmaxmax0.125×q×l2,0.5×q×l12=max0.125×13.172×0.52，0.5×13.172&

52、#215;0.22=0.412kN·m Mmax/W0.412×106/640006.432N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5×q×l,q×l1=max0.5×13.172×0.5，13.172×0.2=3.293kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.293×1000/(2×80×60)1.029N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.68kN/m 1max5qL4/(384EI)=5×9.

53、68×5004/(384×9350×2560000)0.329mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=9.68×2004/(8×9350×2560000)=0.081mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax13.172×0.5，0.5×13.172×0.5+13.172×0.26.586kN 正常使用极限状态 R'maxmax9.68×0.5，0.5×9.68×0.5+9.68&

54、#215;0.24.84kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 梁左侧计算简图 梁右侧计算简图 同前节计算过程，可依次解得： 梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R10.975kN，R23.293kN，R32.323kN，R43.293kN，

55、R50.975kN (正常使用极限状态)：R'10.713kN，R'22.42kN，R'31.684kN，R'42.42kN，R'50.713kN 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R10.991kN，R23.293kN，R33.293kN，R40.991kN (正常使用极限状态)：R'10.726kN，R'22.42kN，R'32.42kN，R'40.726kN 1、抗弯验算 梁左侧弯矩图(kN·m) 梁右侧弯矩图(kN·m) 1maxM1max/W0.244×106/4490=54.287N

56、/mm2f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.149×106/4490=33.107N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) 梁右侧剪力图(kN) 1max2Vmax/A=2×3.92×1000/42418.489N/mm2=120 N/mm2 2max2Vmax/A=2×1.714×1000/4248.086N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) 梁右侧变形图(mm) 1max0.416mm350/4000.875 mm 2max0.057mm350/4000.875 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.95×4.895×29.3kNNtb12.9kN 满足要求！2、 KL2（300×900mm）模板支架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017