大体积混凝土浇筑方案26781

1、循环水泵房混凝土浇筑施工方案一、 编制依据1. 循环水泵房施工方案2. 循环水泵房施工图纸二、 工程概况本工程位于主厂房西侧，循环水泵房离A1860.5 公路为 8 米左右。根据本工程的施工方案确定本工程混凝土浇筑分四次：第一次为循环水泵房底板混凝土-11.5m -10m，第二次为循环水泵房池壁混凝土-10.0m -5.0m ，第三次为池壁混凝土 -5.0m -0.6m ，第四次为池顶板混凝土-0.6m -0.3m ，混凝土标号为C35抗渗混凝土。此次混凝土浇筑第一次和第四次为重点，特别是第一次的水泵房底板3厚为 1.5m，长为 50m，宽为 20m；水泵房底板混凝土量为1500m, 施工时按

2、照大体积混凝土进行施工。三、 施工部署由于本工程施工区域左侧为公路，所以混凝土浇筑时，应考虑混凝土输送泵、混凝土运输车辆的运输路线，根据现场情况，选择在水泵房南、北两侧布设混凝土输送泵进行混凝土浇注。根据现场实际情况，分2 个区同时进行混凝土浇筑。四、施工准备4.1 技术准备混凝土配合比确定1、水泥：采用 32.5 级矿渣水泥（华新水泥厂） 。此种水泥为以适当成分的硅酸盐水泥熟料，加入适量的石膏，磨细制成的具有中等水化热的水硬性胶凝材料，适用于要求水化热较低的大体积混凝土工程所用的水泥，并不得将不同品种或标号的水泥混合使用。2、砂、石：砼所用的砂 、石技术指标应符合普通砼用砂质量标准及检验方法

3、（JGJ52-79）和普通砼用碎石或卵石质量标准及检验方法（JGJ53-79）的规定。最大粒径 3cm所含泥土不得呈块状或包裹在石子表面，吸水率不大于1.5%，砂采用中砂。3、水：为降低混凝土的入模温度，保证混凝土入模温度在25以下。4、 外加剂：第1页共 12页减水剂：在砼中掺入减水剂，不仅可获得减水和改善和易性的功效，更能提高水泥石的密实度，改善砼内部空隙分布，降低水灰比，减少水泥用量，降低水化热。本工程采用 FDN-2型缓凝减水剂。CAS：CAS活性成分较高，可以明显改善混凝土的和易性，流动性，可泵性，提高混凝土的性能，同时CAS有微膨胀的性质，可以在一定程度上延缓大体积混凝土的裂缝的发

4、展，达到工程的施工要求。粉煤灰：在混凝土中掺加水泥用量10%-30%以下的粉煤灰可减少单方水泥用量50-70kg ，显著的推迟和减少发热量，延缓水泥水化热的释放时间，降低温升值20%-25%，（按单位水泥用量每增减10kg，温升约升、降1），如掺入 30%的粉煤灰，可使绝热温升降低10，还可提高混凝土的抗压强度和弯曲强度。掺粉煤灰主要是用于替代部分水泥。减少水泥用量，降低水化热；改善混泥土的和易性和可泵性，提高混凝土的抗裂强度。本工程粉煤灰采用GB1556-88标准中的 II级粉煤灰。根据所选定的原材料，进行配合比计算，参考普通防水砼配合比的技术参数，通过试配求得外加剂的最佳掺量。经过实验优化

5、，最终的配合比如下表：序号材料名称技术指标每立方米混凝土材料用量（kg）1矿渣水泥32.5 级3422石1 3cm10523砂中6504粉煤灰1265水1786CAS527FDN-23.98坍落度11-13cm9砂率38%10水灰比0.34砼用料必须按质量配合比准确称量，计量允许偏差不应大于下列规定：a 水泥、水、外加剂、掺合料为±1%；b 砂、石为± 2%。支设好后浇带处的模板，并做好防水处理。提前购置测温仪器。对参加底板混凝土施工的管理人员及操作人员进行培训，明确施工方法及施工程序。注意天气预报，避开大雨浇筑混凝土。第2页共 12页4.2 施工机械根据现场情况，所需机械

6、如下表序号名称单位数量备注1砼罐车台88m3、 10m32砼泵车台237、 48m 各 1 台3插入式振捣棒根184潜水泵台65经纬仪台16水准仪台27探照灯盏48塑料薄膜21000m9彩条布m2200010草袋m21000底板混凝土浇筑完后满铺五、施工阶段砼浇筑块体的温度、温度应力的验算5.1 砼浇筑块体的温度砼的最大绝热温升Th =mc· Q/c··(1-e-mt )式中： T h混凝土的最大绝热温升（） ；Q水泥 28d 水化热，查表得32.5 级矿渣水泥 28 天水化热 Q=334kj/kg ；mc每立方米混凝土水泥用量（kg/m3）， mc=342kg；

7、c混凝土比热，取0.97kj/(kg·K)； 混凝土密度，取2400（ kg/m3）；t 混凝土的龄期 (d) 取 3、6、9、12、 15、18、21；e为常数，取2.718 ；m系数，随浇筑温度改变，取：0.362 （浇筑温度约 20）。则：1 T h3=342 ×334/0.97×2400×（ 1-2.718 -0.362× 3) =74.12=342 ×334/0.97×2400×（ 1-2.718-0.362× 6) =55.4 T h63=342 ×334/0.97×240

8、0×（ 1-2.718-0.362× 9) =51.0 T h94=342 × 334/0.97× 2400×（ 1-2.718-0.362×12 T h12) =49.75=342 × 334/0.97× 2400×（ 1-2.718-0.362×15 T h15) =49.36=342 × 334/0.97× 2400×（ 1-2.718-0.362×18 T h18) =49.17=342 × 334/0.97× 2400

9、5;（ 1-2.718-0.362×21 T h21) =49.1混凝土中心计算温度T1 （t ）= T j +Th·(t)第3页共 12页式中： T1（ t ） t 龄期混凝土中心计算温度（） ；Tj 混凝土浇筑温度 ( ) ，取 25 度 ; (t) t 龄期降温系数，查表计算得：对 1.65m 混凝土板： (3) = 0.514 ； (6) =0.484 ；(9) =0.409 ；(12) =0.319 ；(15) =0.236 ；(18) =0.171；(21) =0.137 ；1 T 1（ 3） = 25+ 74.1 ×0.514=63.1 2 T 1（

10、 6） = 25+ 55.4 ×0.484=51.8 3 T 1（ 9） = 25+ 51.0 ×0.409=45.9 4 T 1（ 12）= 25+ 49.7 ×0.319=40.9 5 T 1（ 15）= 25+ 49.3 ×0.236=36.6 6 T 1（ 18）= 25+ 49.1 ×0.171=33.4 7 T 1（ 21）= 25+ 49.1 ×0.137=31.7 由上可知：混凝土内部温度在养护9 天后温度约可降至4050间，考虑现在日平均气温在2025间，因此混凝土养护时间约需912 天。混凝土表层（表面下50100

11、mm处）温度1、保温材料厚度 =0.5h · x(T 2-T q)K b/ (T max-T 2)式中： 保温材料厚度（ m）； x所选保温材料导热系数W/(m·K) ，查表得草袋 x=0.14 ；T2混凝土表面温度（） ；Tq施工期大气平均温度，取25（）； 混凝土导热系数，取2.33W/(m·K)；Tmax计算得混凝土最高温度（） ；计算时可取 T2-T q=15 20，取平均值为 20.5 ； Tmax-T 2=20 25，取平均值为 22.5 ；Kb传热系数修正值，采用在易透风保温材料上下各铺一层不易透风材料，Kb =1.3 1.5 ，由于处于地下部分，基

12、坑不易受风的影响，故取1.3 。 =0.5h ·x (T 2-T q )Kb/ (T max-T 2)=0.5×1.65 ×0.14 ×20.5 ×1.3/2.33 × 22.5 0.06 米则实际采取三层草袋、 两层塑料薄膜保温保湿养护，即可保证水池底板1.65m（1.6m）厚混凝土板的控裂要求。第4页共 12页混凝土表面模板及保温层的传热系数: =1/ i / i +1/ q=1/0.06/0.14+1/23 2.12式中： 混凝土表面模板及保温层等的传热系数W/(m2· k) ； i 各保温材料厚度，保温材料选用草袋，

13、厚度为0.06 （m）； i 各保温材料导热系数，草袋为0.14W/(m ·k) ； q空气层的传热系数23W/(m2· k) ；混凝土虚厚度：h =k·/ =(2/3) ×2.33/2.12=0.733米式中：h 混凝土虚厚度（ m）;k 折减系数，取 2/3 ； 混凝土导热系数，取2.33W/ （m·k;混凝土计算厚度：H=h+2h =1.65+2 ×0.733=3.12 米式中：H混凝土计算厚度（ m）；h混凝土实际厚度（ m）；混凝土表层温度：T2(t) =Tq+4·h(H-h )T 1(t) -T q/H 2 ;式

14、中：T2(t)混凝土表面温度（） ；Tq施工期间大气平均温度，取 25（）；h混凝土虚厚度，取 0.733 米（ m）;T1(t)混凝土中心温度（） ；1）× 63.1-25/3.122=52.4 T 2(3) =25+4×0.733 ×（ 3.12-0.7332）× 51.8-25/3.122=44.3 T 2(6) =25+4×0.733 ×（ 3.12-0.7333）× 45.9-25/3.122=40.0 T 2(9) =25+4×0.733 ×（ 3.12-0.7334T 2(12) =25+4

15、×0.733 ×（ 3.12-0.733）× 40.9-25/3.122=36.4 5）× 36.6-25/3.122=33.3 T 2(15) =25+4×0.733 ×（ 3.12-0.7336）× 33.4-25/3.122=31.0 T 2(18) =25+4×0.733 ×（ 3.12-0.733第5页共 12页7=25+4×0.733 ×（ 3.12-0.733）× 31.7-25/3.122=29.8 T 2(21)混凝土内平均温度：T1234567m(t) =

16、 T1(t) + T 2(t) /2T m(3)= 63.1+52.4/2=56.85T m(6)= 51.8+44.3/2=48.05T m(9)= 45.9+40.0/2=42.95T m(12) = 40.9+36.4/2=38.65T m(15) = 36.6+33.3/2=34.95T m(18) = 33.4+31.0/2=32.20T m(21) = 31.7+29.8/2=30.755.2温度应力的验算5.1单纯地基阻力系数3CX1（N/mm）; C X1=0.6 1.0 ，取 0.8 。5.2大体积混凝土瞬时弹性模量：E(t) =E0 (1-e -0.09t )式中：2E t

17、 龄期混凝土弹性模量（ N/mm）；(t)E0 28t 混凝土弹性模量（24；N/mm），C35混凝土为 3.15 ×10E 常数，取 2.718 ；t 龄期（ d） ;1 E (3)= 3.15 ×104×(1-2.718-0.09 × 3)=0.745 ×1042= 3.154-0.09 × 64 E(6)×10 ×(1-2.718)= 1.314× 103= 3.154-0.09 × 94 E(9)×10 ×(1-2.718)= 1.749× 104= 3.1

18、5×4× (1-2.718-0.09 × 124 E (12)10)=2.080× 105= 3.15×4× (1-2.718-0.09 × 154 E (15)10)= 2.333×106= 3.15×4× (1-2.718-0.09 × 184 E (18)10)= 2.527×107= 3.15×4× (1-2.718-0.09 × 214 E (21)10)= 2.674×105.3地基约束系数 (t) =(CX1+CX2)/h

19、 · E(t) (t) t 龄期地基约束系数（ 1/mm）；h 混凝土实际厚度（ mm），为 1.65 米；3CX1单纯地基阻力系数 (N/mm) ，基坑底部为硬塑粘土， 而在前期浇筑 C15第6页共 12页素混凝土垫层较厚（约300mm），综合考虑取值 0.8 ；3CX2桩的阻力系数（ N/mm），在此不考虑桩的作用，故CX2 =0；E(t) t 龄期混凝土弹性模量（2N/mm）；1=0.8/4-5 (3)（1.65 ×0.745 × 10） =6.51×102=0.8/4-5 (6)（1.65 ×1.314 × 10） =3.69

20、×103=0.8/4-5 (9)（1.65 ×1.749 × 10） =2.77×1044-5=0.8/（ 1.65×2.080×10 ）=2.33 × 10 (12)5=0.8/（ 1.65×2.3334-5 (15)×10 ）=2.08 × 106 (18)=0.8/ （ 1.65×2.527×104 ）=1.92 × 10-57 (21) =0.8/ （ 1.65 ×2.674 ×104 ）=1.81 × 10-55.4 混凝土干

21、缩率和收缩当量温差：1、混凝土干缩率： Y(t) = 0Y (1-e -0.01t )M1 ·M2····M10 Y(t) t 龄期混凝土干缩率； 0y 标准状态混凝土极限收缩值，取3.24 × 10-4 ;M1· M2····M10各修正值；查表得：M1=1.25 ；M2=0.93 ；M3=1.00 ；M4=0.91 ；M5=1.00 ；M6=0.96 ；M7=1.00 ；M=0.86 ；M=1.00 ； M =0.86 ；89101-4×(1-e-0.01 ×

22、3)-4 Y(3)=3.24 ×10×0.75=0.072 ×10 Y-4×(1-e-0.01 × 6)-4=3.24 ×10×0.75=0.142 ×102(6)3-4×(1-e-0.01 × 9)-4 Y(9)=3.24 ×10×0.75=0.209 ×104=3.24 ×10-4×(1-e-0.01 ×12-4 Y(12) ×0.75=0.275 ×105=3.24 ×10-4×(1-e-0

23、.01 ×15-4 Y(15) ×0.75=0.338 ×106=3.24 ×10-4×(1-e-0.01 ×18-4 Y(18) ×0.75=0.400 ×107=3.24 ×10-4×(1-e-0.01 ×21-4 Y(21) ×0.75=0.460 ×102、收缩当量温差TY(t)= Y / (t)式中：TY(t) t 龄期混凝土收缩当量差（） ；混凝土线膨胀系数，1×10-5 (1/ );1 T Y(3) = 0.072 ×10-4 /

24、1 ×10-5 =0.72 第7页共 12页234567-4-5T Y(6) = 0.142 ×10 / 1 ×10 =1.42 -4-5T Y(9) = 0.209 ×10 / 1 ×10 =2.09 -4-5T Y(12) = 0.275 × 10 / 1 × 10 =2.75 -4-5T Y(15) = 0.338 × 10 / 1 × 10 =3.38 -4-5T Y(18) = 0.400 × 10 / 1 × 10 =4.00 -4-5T Y(21) = 0.460 

25、15; 10 / 1 × 10 =4.60 5.5 结构计算温差（一般3 天划分一个区段）Ti =Tm(i) -T m(i+3) +TY(i+3) -T Y(t) Ti i 区段结构计算温差（） ；Tm(i) i 区段平均温度起始值（） ；Tm(i+3) i 区段平均温度终止值（） ；TY(i+3) i 区段收缩当量温差终止值（） ；TY(t) i 区段收缩当量温差起始值（） ；1 T3 =56.85-48.05+1.42-0.72=9.52 T6 =48.05-42.95+2.09-1.42=5.773 T9 =42.95-38.65+2.75-2.09=4.964 T12=38.

26、65-34.95+3.38-2.75=4.335 T15=34.95-32.20+4.00-3.38=3.376 T18=32.20-30.75+4.60-4.00=2.055.6 各区段拉应力 i = E i ·· Ti · S i ·1-1/ch( i ·L/2) 式中： i i区段平均地基约束系数；L 混凝土最大尺寸（ mm）；ch双曲线余弦函数； 3= （ 0.745+1.314 ） × 104 × 1 × 10-5 × 9.5 × （ 0.57+0.52 ） × 0.25 &

27、#215;1-1/ch(6.51+3.69)×10-5 ×38000/2 =0.383 6= （ 1.314+1.749 ） × 104 × 1 × 10-5 × 5.77 × （ 0.52+0.48 ） × 0.25 ×1-1/ch(3.69+2.77)×10-5 ×38000/2 =0.203 9= （ 1.749+2.080） × 104 × 1 × 10-5 × 4.96 × （ 0.48+0.44 ） × 0.25

28、×第8页共 12页1-1/ch(2.77+2.33)×10-5 ×38000/2 =0.147 12=（ 2.080+2.333 ） × 104 × 1 × 10-5 × 4.33 × （ 0.44+0.41 ） × 0.25 ×1-1/ch(2.33+2.08)×10-5 ×38000/2 =0.110 15=（ 2.333+2.527 ） × 104 × 1 × 10-5 × 3.37 × （ 0.41+0.386 ） &

29、#215; 0.25 ×1-1/ch(2.08+1.92)×10-5 ×38000/2 =0.076 18=（ 2.527+2.674 ）× 104 × 1 × 10-5 × 2.05 ×（ 0.386+0.368 ）× 0.25 ×-51-1/ch(1.92+1.81)×10 ×38000/2 =0.0425.7 到指定期混凝土内最大应力： max=1/(1- ) i2 max 到指定期混凝土内最大应力（N/mm） ; 泊桑比，取 0.15 ； max=1/(1- ) i=

30、1/ （1-0.15 ） ×（ 0.383+0.203+0.147+0.110+0.076+0.042） =1.135.8 安全系数K=ft / max=1.65/1.13=1.461.15因此，采取的措施满足抗裂要求。式中：K大体积混凝土抗裂安全系数，应1.15 ；f t 到指定期混凝土抗拉强度设计值，取21.65 （N/mm）。六、混凝土浇筑方案混凝土采用由建业商品混凝土公司供应的商品混凝土，因此要求混凝土搅拌站根据现场提出的技术要求，提前做好混凝土试配。混凝土配合比应提高试配确定。按照国家现行混凝土结构工程施工及验收规范、普通混凝土配合比设计规程及粉煤灰混凝土应用技术规范中的有

31、关技术要求进行设计。粉煤灰采用外掺法时仅在砂料中扣除同体积的砂量。另外应考虑到水泥的供应情况，以满足施工的要求。由于本次施工的第一次混凝土为高标号加早强混凝土和第二次混凝土为大体积混凝土，所以混凝土要严格控制出泵温度。3本工程混凝土浇灌量1500m, 要求一次浇注完成，为减小浇筑强度，施工时采用“分层浇注，薄层浇注，循序渐进，一次到位”的方法浇注，每层混凝土的厚度为 400mm。6.1 浇注施工机具安排第9页共 12页1、施工机械及布置选用1 台 37 米泵、 1 台 48 米泵， 2 台输送泵分别布置在基坑南侧和北侧中间，安排专人负责指挥车辆进出。2、混凝土的运输第一次最大混凝土量约为150

32、0m3,底板混凝土选择在气温相对较低的天气或开始浇筑，现场设置2 台混凝土输送泵，根据泵送能力及现场实际情况，每台泵每小时泵送混凝土按4050m3/h，2 台泵输送能力为80 100 m3/h，共需配备 8m3/h 罐车 1012 辆，预计浇筑时间需要20h 左右。3、砼振动棒：沿池壁方向，在两池壁处分别布置4 台振动棒，池子中间布置4台振动棒，振动棒共计18 台，其中 6 台备用。4、施工人员安排1）混凝土振捣人员一台振动器安排2 名振动手， 1 名替补，共需 24 名振动手， 12 名替补振动手，总共 36 名。2）放下料及安拆泵管人员：由泵车操作人员进行操作。3）现场配备混凝土车辆指挥2

33、 人。4）收光 8 人，电工 3 人。6.2 砼浇筑过程中注意问题振捣1 、由于考虑模板的支撑系统的稳定，混凝土浇筑要分层进行，每层厚度为400500mm。浇注混凝土浇筑应连续进行，间歇时间不得超过2.5h。2、混凝土浇筑时在每台泵车的出灰口处配置34 台振捣器，底板混凝土浇注时，因为混凝土的坍落度比较大，在1.65 米厚的底板内可斜向流淌1 米远左右， 2 台振捣器主要负责下部斜坡流淌处振捣密实，另外12 台振捣器主要负责顶部混凝土振捣。3、由于混凝土坍落度比较大，会在表面钢筋下部产生水分，或在表层钢筋上部的混凝土产生细小裂缝。为了防止出现这种裂缝，在混凝土初凝前和混凝土预沉后采取二次抹面压实措施。表面处理泵送混凝土表面水泥浆较厚，在浇筑后，初凝前初步按标高用长刮尺刮平，然后用木搓板反复搓压数遍，使其表面密实，在终凝前再用铁搓板压光。第 10页共12页混