竹根河特大桥墩身施工技术

1、北京交通大学毕业设计（论文） 毕业设计（论文）中文题目：竹根河特大桥9#16#墩墩身施工技术 英文题目：River super major bridge bamboo 9 # - 16 # pier pier construction technology 学 院：远程与继续教育学院专 业：土木工程学生姓名：赵静学 号：09726613指导教师：肖宏2011 年 4 月 30 日目 录第1章 绪论. 71.1 引言. 7第2章 桩基计算. 82.1 桩顶作用效应计算. 82.2 桩基竖向承载力计算. 82.3 原位测试法. 112.4 经验参数法. 13第3章 主要分项工程施工工艺. 16 3

2、.1 摸板安装前要求. 16 3.2 摸板施工. 163.3 内模工作平台. 173.4 支架检算. 193.5 模板安装质量标准. 19第4章 墩顶实体段施工. 21 4.1 墩顶0.5m封顶段施工. 21 4.2 强度检算. 234.3 剩余实体段施工. 244.4 墩顶实体段施工人员进出、上下作业采取的方案及防护措施. 25第5章 工程概况. 265.1 桩基计算. 26第6章 总体施工方案. 29第7章 钢筋施工工艺. 32 7.1 钢筋加工. 32 7.2 钢筋连接. 327.3 钢筋安装质量标准. 33第8章 砼施工工艺. 35 8.1 拌和. 35 8.2 运输. 35 8.3

3、浇注. 35 8.4 振捣. 36 8.5 施工缝处理. 36 8.6 施工预埋件方式及砼面修复方法. 36 8.7 砼养生. 37 8.8 砼质量标准. 37第9章 测量控制. 38 9.1 建立墩身首级控制网与相对控制网. 38 9.2 测量定位. 38第10章 质量目标、质量保证体系及措施. 4010.1 质量目标 40 10.2 质量管理组织机构及质量保证体系 40 10.3 质量保证措施 4110.4 保证工程质量的组织措施 4210.5 安全目标及安全保证措施 44结束语 . 49参 考 文 献. 50致谢 . 51中文摘要题目：竹根河特大桥9#-16#墩墩身施工技术姓名：赵静本文

4、介绍了竹根河特大桥9#-16# 墩墩身施工过程,在9#-16# 墩墩身施工过程中根据墩身处地质、地形及墩身高度而采用翻模施工.经过实践证明,所采用的措施是行之有效和切合实际的.关键词:桥梁施工 桥墩墩身 翻模English AbstractTopic：River super major bridge bamboo 9 # - 16 # pier pier construction technology Name:Zhao jingThis paper introduces the river super major bridge bamboo 9 # - 16 # pier pier cons

5、truction process, in 9 # - 16 # pier construction process according to piers in geology, topography and piers piers used by turn mould construction height. After practice proves that the measure is effective and practical. KEYWORDS：Bridge construction Bridge piers Turn mould 第1章 绪论1.1 引言随着我国交通事业的蓬勃发

6、展，公路、铁路和城市道路不断出现越来越多和越来越高的桥墩。墩身越高，施工难度越大。高墩施工方法的研究成为桥梁建筑工作者十分关注的问题。自五十年代起世界上就出现了滑升模板（简称滑模），但在施工方法上都仍然存在着一定的局限性，如施工必须昼夜连续进行，需要劳动力较多；混凝土表面质量和内在质量不稳定；表面常出现横向裂纹和滑痕；支承杆耗钢量大；此外，混凝土等材料的提升，滑模在墩顶的解体，均需借助其他起吊设备，因而使滑模的滑升高度受到限制，也增加了不安全因素；清模施工的精度（垂直度、水平度、中心扭转等）低，抗扭、纠偏比较困难，加之施工组织较为复杂等。因此，七十年代初又出现了空心高墩桥梁，空心高墩的截面形式

7、较多，目前常用的有薄壁箱形结构、双肢薄壁结构、阶梯状变截面柱式结构以及实心圆柱结构等，其中最常用的还是薄壁箱形高墩。这是因为，混凝土薄壁箱形墩具有良好的抗弯、抗扭能力，适用于正负弯矩的配筋以及不同体系的施工，且对于大中跨径的预应力混凝土箱梁桥而言具有良好的经济技术指标。对于这种混凝土薄壁高墩桥梁，其薄壁高墩的稳定性研究相对全桥的整体性受力研究显得更加重要。桥梁结构的稳定性是关系其安全与经济的主要问题之一，它与强度问题具有同等重要的意义。由于大跨度桥梁往往采用高强材料和薄壁结构，稳定问题更显重要。对于受压区的构件或板件，如果技术上处理不当，可能使结构出现整体失稳或局部失稳。失稳前结构物的变形可能

8、很微小，失稳时结构的变形急剧增加，几何形状急剧改变而导致结构完全丧失承载能力，以致整体塌落。因失稳而使结构发生破坏的事故在国内外都曾发生过。 桥梁结构的失稳现象可分为：个别构件的失稳；部分结构或整体结构的失稳；构件的局部失稳，如板受压后的屈曲等，而局部失稳常导致整个体系的失稳。因而研究提出一整套混凝土薄壁箱形高墩的空间分析理论和实用计算方法，分析高墩极值失稳的机理，对失稳的极限承载能力及安全系数作出正确的估计，对指导今后类似桥梁结构的设计施工，避免不可接受的失稳的出现，对现有桥梁的设计、养护加固具有重要的理论意义和实用价值，具有很高的经济效益和社会效益。第2章 桩基计算21 桩顶作用

9、效应计算应按下列公式计算柱、墙、核心筒群桩中基桩或复合基桩的桩顶作用效应：2.1.1 竖向力轴心竖向力作用下 偏心竖向力作用下 2.1.2 水平力 式中 荷载效应标准组合下，作用于承台顶面的竖向力；桩基承台和承台上土自重标准值，对稳定的地下水位以下部分应扣除水的浮力；荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力；、荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的、主轴的力矩；、第、基桩或复合基桩至、轴的距离；荷载效应标准组合下，作用于桩基承台底面的水平力；荷载效应标准组合下，作用于第i基桩或复合基桩的水平力；桩基

10、中的桩数。2.2 桩基竖向承载力计算桩基竖向承载力计算应符合下列要求：2.2.1 荷载效应标准组合：轴心竖向力作用下 偏心竖向力作用下除满足上式外，尚应满足下式的要求： 2.2.2 地震作用效应和荷载效应标准组合：轴心竖向力作用下 偏心竖向力作用下，除满足上式外，尚应满足下式的要求： 式中 荷载效应标准组合轴心竖向力作用下，基桩或复合基桩的平均竖向力；荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力；地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力；地震作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力；基桩或复合基桩竖向承载力特征值。2.2.3单桩竖向承载力特征值应按下式确

11、定： 式中 单桩竖向极限承载力标准值；K安全系数，取K2。对于端承型桩基、桩数少于4根的摩擦型柱下独立桩基、或由于地层土性、使用条件等因素不宜考虑承台效应时，基桩竖向承载力特征值应取单桩竖向承载力特征值。对于符合下列条件之一的摩擦型桩基，宜考虑承台效应确定其复合基桩的竖向承载力特征值： 1 上部结构整体刚度较好、体型简单的建（构）筑物；2 对差异沉降适应性较强的排架结构和柔性构筑物；3 按变刚度调平原则设计的桩基刚度相对弱化区；4 软土地基的减沉复合疏桩基础。2.2.4 考虑承台效应的复合基桩竖向承载力特征值可按下列公式确定：不考虑地震作用时 考虑地震作用时 式中 承台效应系数，可按表1.2.

12、5取值；承台下1/2承台宽度且不超过5m深度范围内各层土的地基承载力特征值按厚度加权的平均值；计算基桩所对应的承台底净面积；为桩身截面面积；为承台计算域面积。对于柱下独立桩基，为承台总面积；对于桩筏基础，为柱、墙筏板的1/2跨距和悬臂边2.5倍筏板厚度所围成的面积；桩集中布置于单片墙下的桩筏基础，取墙两边各1/2跨距围成的面积，按条基计算。地基抗震承载力调整系数，应按现行国家标准建筑抗震设计规范GB 50011采用。当承台底为可液化土、湿陷性土、高灵敏度软土、欠固结土、新填土时，沉桩引起超孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取。承台效应系数 3456>60.40.060.080.14

13、0.170.220.260.320.380.500.800.40.80.080.100.170.200.260.300.380.440.100.120.200.220.300.340.440.50单排桩条形承台0.150.180.250.300.380.450.500.60注： 表中为桩中心距与桩径之比；为承台宽度与桩长之比。当计算基桩为非正方形排列时， ，为承台计算域面积，为总桩数。 对于桩布置于墙下的箱、筏承台，可按单排桩条基取值。 对于单排桩条形承台，当承台宽度小于1.5d时，按非条形承台取值。 对于采用后注浆灌注桩的承台，宜取低值。 对于饱和黏性土中的挤土桩基、软土地基上的桩基承台，宜

14、取低值的0.8倍。2.3 原位测试法2.3.1 当根据单桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，如无当地经验，可按下式计算： 当时 当时 式中 、分别为总极限侧阻力标准值和总极限端阻力标准值，可按取值； 桩身周长；用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第层土的极限侧阻力；桩周第层土的厚度；桩端阻力修正系数，可按表取值；桩端附近的静力触探比贯入阻力标准值（平均值）；桩端面积。桩端全截面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；桩端全截面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，如桩端持力层为密实的砂土层，其比贯入阻力平均值超过20MPa时，则需乘以表中系数C予以折减后，再计算及值；折减系

15、数，按表选用。注：值应结合土工试验资料，依据土的类别、埋藏深度、排列次序，按图折线取值；图中，直线(A)（线段gh）适用于地表下6m范围内的土层；折线(B)（oabc）适用于粉土及砂土土层以上（或无粉土及砂土土层地区）的黏性土；折线（c）（线段odef）适用于粉土及砂土土层以下的黏性土；折线(D)（线段oef）适用于粉土、粉砂、细砂及中砂。图曲线 为桩端穿过的中密密实砂土、粉土的比贯入阻力平均值；为砂土、粉土的下卧软土层的比贯入阻力平均值； 采用的单桥探头，圆锥底面积为15cm2，底部带7cm高滑套，锥角600。 当桩端穿过粉土、粉砂、细砂及中砂层底面时，折线（D）估算的值需乘以表1.3.3-

16、1中系数值；表1.3.3-1 系数值 57.5101.000.500.33表1.3.1-2 桩端阻力修正系数值 桩长(m)l<1515l3030< l600.750.750.900.90注：桩长15l30m，值按l值直线内插；l为桩长（不包括桩尖高度）表1.3.1-3 系数C 203035>40系数C5/62/31/2表1.3.1-4 折减系数 7.512.515/62/31/2注：表1.3.1-3、表1.3.1-4可内插取值。2.3.2 当根据双桥探头静力触探资料确定混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值时，对于黏性土、粉土和砂土，如无当地经验时可按下式计算： (2.3.2)

17、式中 第层土的探头平均侧阻力(kPa)； 桩端平面上、下探头阻力，取桩端平面以上为桩的直径或边长）范围内按土层厚度的探头阻力加权平均值(kPa)，然后再和桩端平面以下范围内的探头阻力进行平均；桩端阻力修正系数，对于黏性土、粉土取2/3，饱和砂土取1/2；第层土桩侧阻力综合修正系数，黏性土、粉土：；砂土：。注：双桥探头的圆锥底面积为15cm2，锥角600，摩擦套筒高21.85cm，侧面积300cm2。2.4 经验参数法2.4.1 当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算： 式中 桩侧第层土的极限侧阻力标准值，如无当地经验时，可按表取值；极限端阻力标

18、准值，如无当地经验时，可按表取值。表2.4.1 桩的极限侧阻力标准值 (kPa) 土的名称土的状态混凝土预制桩泥浆护壁钻（冲）孔桩干作业钻孔桩填土223020282028淤泥142012181218淤泥质土223020282028黏性土流塑软塑可塑硬可塑硬塑坚硬IL>10.75< IL10.50< IL0.750.25 <IL0.500< IL0.25IL0244040555570708686989810521383853536868848496961022138385353666682829494104红黏土0.7<11332123012300.5<

19、0.7327430703070粉土稍密中密密实e>0.90.75e0.9e<0.75264646666688244242626282244242626282粉细砂稍密中密密实10<N1515<N30N>30244848666688224646646486224646646486中砂中密密实15<N30N>30547474955372729453727294粗砂中密密实15<N30N>30749595116749595116769898120砾砂稍密中密(密实)5<N63.515N63.5>15701101161385090116

20、13060100112130圆砾、角砾中密、密实N63.5>10160200135150135150碎石、卵石中密、密实N63.5>10200300140170150170全风化软质岩30<风化硬质岩30<N50140160120140120150强风化软质岩N63.5>10160240140200140220强风化硬质岩N63.5>10220300160240160260注：1 对于尚未完成自重固结的填土和以生活垃圾为主的杂填土，不计算其侧阻力； 2 为含水比，w为土的天然含水量，wl为土的液限； 3 N为标准贯入击

21、数；N63.5为重型圆锥动力触探击数； 4 对于预制桩，尚应根据桩长l，将表中qsk值乘以下列修正系数：桩长l (m)5102030修正系数0.81.01.11.25全风化、强风化软质岩和全风化、强风化硬质岩系指其母岩分别为frk15MPa 、frk>30MPa的岩石。2.4.2 根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系，确定大直径桩单桩极限承载力标准值时，可按下式计算： 式中 桩侧第层土极限侧阻力标准值，如无当地经验值时，可按本规范表5.3.5-1取值，对于扩底桩变截面以上长度范围不计侧阻力；桩径为800mm的极限端阻力标准值，对于干作业挖孔（清底干净）可采用深层载荷板试验确定；当不

22、能进行深层载荷板试验时，可按表5.3.6-1取值；、大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按表取值。 桩身周长，当人工挖孔桩桩周护壁为振捣密实的混凝土时，桩身周长可按护壁外直径计算。表2.4.2 干作业挖孔桩（清底干净，D=800mm） 极限端阻力标准值（kPa） 土名称状态黏性土0.25<IL0.750<IL0.25IL 080018001800240024003000粉土0.75e0.9e<0.751000150015002000砂土碎石类土稍密中密密实粉砂500700800110012002000细砂70011001200180020002500中砂1000200022003

23、20035005000粗砂120022002500350040005500砾砂140024002600400050007000圆砾、角砾160030003200500060009000卵石、碎石2000300033005000700011000注： 1 当桩进入持力层的深度hb分别为:hbD，D< hb4D, hb>4D时，qpk可相应取低、中、高值。 2 砂土密实度可根据标贯击数判定，N10为松散，10<N15为稍密， 15<N30为中密，N>30为密实。3 当桩的长径比时，宜取较低值。4 当对沉降要求不严时，可取高值。表2.4.3 大直径灌注桩侧阻尺寸效应系数

24、、端阻尺寸效应系数 土类型黏性土、粉土砂土、碎石类土第3章 主要分项工程施工工艺3.1 模板施工工艺 3.1.1 模板安装前要求模板应光洁平整、无翘曲、无变形、无破损，否则一律禁止使用。模板内表面没有砂浆等杂物，并在使用前除锈并均匀涂抹脱模剂，脱模剂采用新机油或色拉油。新模板第一次使用前至少经过3次打磨，经主管工程师、安全工程师、质量工程师检查合格后，现场责任人确认方可试拼调整。3.2 模板施工3.2.1 模板安装及加固模板采用人工配合塔吊安装。在空心段时先安装内模再安外模，在测量人员的配合下调整已经支立好的模板，调整模板的位置与标高，调整达到要求后，将模板用螺栓与既有模板固定，对模板接缝进行

25、嵌缝处理。内模采用2015和3015组合钢模，利用人工逐块拼装在既有模板上，拼装完成后在模板外侧利用纵横肋加固，每节环向设两道通长水平肋，水平肋采用2根20钢筋制成，环向水平肋布置完后，在与外模拉筋眼对应位置加竖肋，竖肋采用2根48钢管，通过对拉筋使内外模形成整体。在上拉筋时内外模之间加内撑，当混凝土浇筑到该位置时拆除内撑以便从复利用。拉筋外套PVC管，PVC管两端伸出模板2cm。3.2.2 模板位置调整 当大块模板组拼成形后，所有螺栓不必拧紧，留出少量松动余地。测量后模板位置用千斤顶或倒链调节，倒链挂在主筋上，千斤顶支承在肋带上。 水平方向偏斜的调整通过手拉倒链拉至正确位置，竖直方向偏斜的调

26、整则在模板底边靠倾斜方向的一端塞加垫片实现。模板之间的缝隙塞橡胶条，以防漏浆。如模板制作精度及起始第一节模板调整精度高，以后每次调整幅度很小。调整完毕后，拧紧全部螺栓，即可浇筑砼。 3.2.3 拆模 混凝土浇筑完24小时后既可拆模，拆模时用倒链将下面一节模板与上面一节模板上下挂紧，同时另设两条钢丝绳栓在上、下节模板之间。将自制小吊篮挂在上节模板上拆除左右和上面的连接螺栓，在上连接缝处用千斤顶顶下节模板使其脱落。脱模后放松倒链，使拆下的模板由钢丝绳挂在上节的模板上。然后逐个将四周各模板拆卸并悬挂于上节模板上。这样将拆模工作和钢筋安装工作同时进行，节约了至少半天时间，同时最大限度地减少了对塔吊工作

27、时间的占用。模板翻升示意图详见图3。3.2.4 外模工作平台 墩外采用外插式“”形牛腿，牛腿由一根80 cm长和一根30 cm长10槽钢焊成 “”形状,将牛腿30 cm 长“坚肢”插入外模下层10槽钢横肋内侧,在牛腿80 cm长“横肢”顶面铺设竹笆形成外模工作平台,牛腿间距按1米1道布设,每层模板均设外模工作平台。在外模工作平台外侧和下方布设双层安全网形成全封闭结构。3.3 内模工作平台在空心墩内搭设48钢管脚手架，脚手架顶面铺设5厘米厚木板形成工作平台为安装钢筋、支立模板、浇筑混凝土提供内操作平台。钢管脚手架顺桥向搭设四排，横桥向9#、16#墩搭设五排，11#14#墩搭设六排。脚手架

28、0;钢管必须无裂缝、无弯曲；搭设作业人员必须是经过培训，且取得上岗证以及作业时身体能适应的。搭设作业时，钢管应从底层往高层搭，而且应有栏杆防护，使搭设作业人员有安全保障，防护栏杆应合理设置两道，立杆之间必须有斜撑以及剪刀撑。底层框架必须在立杆底部设置扫地横杆，不得使立杆悬支在底座上。支架的垂直必须严格控制，确保整体稳定性，垂直偏差必须小于全高得。为了保证支架的稳定性，必须在支架搭设中每隔57排立杆为一组，沿全高设置双杆剪刀撑（十字盖），斜杆与地面角度夹角应为45°60°，十字盖必须用扣件与立杆连接。为方便施工人员上、下在支架内靠圆端侧搭之字形马道作为施工爬梯, 爬梯搭设宽度

29、为0.8米,每隔3米高度设一道体息平台支架搭设详见图4 内外模施工平台详见图53.4 支架检算本支架为多排支架，不用进行整体稳定性检算。只对单杆进行强度、稳定性检算。3.4.1 计算参数拟采用48×3mm钢管，截面积为A=424mm2 f=205N/mm2钢管的回转半径：i=15.94mm长细比：=L/i=1500/15.9=94.3 根据查得稳定系数：=0.6813.4.2 荷载计算支架所承受的荷载竹跳板(或木板)支架及连接件自重力：q1=3200N/m2布料杆及冲击荷载：q2=20000N/m2施工荷载：q3=5000N/m2合计：q=3200+20000+5000=28200N

30、/m2按每平方2根立杆考虑,则每根立杆承受的荷载为：q=14100N3.4.3 结构检算强度计算：=q÷A=14.1×103÷(424×10-6)=33.25(MPa)容=140 MPa 符合要求。稳定计算：=q÷（A）=14.1×103÷(424×10-6×0.681)=48.8 (MPa)容=140 Mpa 符合要求。3.5 模板安装质量标准前后、左右距中心线尺寸±10mm， 表面平整度1mm，相邻模板错台2mm，模板接缝严密不漏浆，模板及支架强度、刚度、稳定性满足施工要求。脱模剂涂刷均匀。

31、第4章 墩顶实体段施工4.1 墩顶0.5m封顶段施工空心墩封顶采用预埋工字钢、满铺木板来实现，工字钢型号根据墩顶空心段直径通过检算确定间距1m,其中12#、13#墩采用I25a、I22b、I20a三种工字钢；其中11#、14#墩采用I22b、I20a二种工字钢；9#、10#、15#、16#墩采用I20a工字钢。木板为6cm厚柏松板。现以12#墩封顶施工进行检算: 12#墩封顶处圆端直径为7.7m，壁厚0.7m，刚性角尺寸1.×0.5m，空心直径为5.3m（不含刚性角）。4.1.1 荷载计算钢筋混凝土荷载：木板荷载：混凝土振捣荷载：人员、机具荷载：各类型工字钢均按1m布置，则其所承受的

32、荷载分别如下：4.1.2 工字钢型号选定分别选定a、b、c这三类工字钢的型号。工字钢预埋入混凝土内30cm，则简化结构的支点位于工字钢预埋入混凝土内的15cm处。a型工字钢：现按正应力强度条件选择工字钢型号： 故 查阅相关资料与Wz=374.1cm3接近的工字钢型号为I25a，其Wz=401.9cm3。据此校核剪应力强度： < 满足！由于该梁跨度较大，且工字钢的容许剪应力较大，故该梁的强度是由正应力强度条件控制的。 b型工字钢：现按正应力强度条件选择工字钢型号： 故查阅相关资料与Wz=483.8cm3接近的工字钢型号为I22b，其Wz=325cm3。据此校核剪应力强度： < 满足！

33、 c型工字钢：现按正应力强度条件选择工字钢型号： 故查阅相关资料与Wz=163.1cm3接近的工字钢型号为I18a，综合施工因素这里选用I20a其Wz=237cm3。 据此校核剪应力强度： < 满足！ 通过以上计算，工字钢型号暂选定为I25a、I22b、I20a。4.2 强度检算正如先前计算，该梁的强度是由正应力强度条件控制的，故这里仅检算各类型钢的正应力强度条件是否满足。查阅相关资料，各类工字钢的自重分别为I25a：0.42kN/m；I22b：0.36kN/m；I20a：0.28kN/m。通过计算各类工字钢在自重下产生的弯矩为：I25a：I22b：I20a：I25a： < 满足！

34、I22b： < 满足！I20a： < 满足！4.2.1 工字钢挠度检算I25a： <满足！I22b： <满足！I20a：<满足！4.2.2 木板强度检算木板宽度取20cm，则荷载先按正应力强度条件进行检算： < 满足！按剪应力强度条件进行检算： < 满足！ 12#墩的施工检算资料，可以类似计算出其余空心墩封顶所采用的工字钢型号和间距，完成封顶工作。4.3 剩余实体段施工在0.5m厚的封顶混凝土强度达到80%的设计强度后，即可施工余下的实体段，并同时预埋托架预埋件。墩顶实体段混凝土在预埋托架预埋件时位置要准确，为连续梁施工打好基础。4.4 墩顶实体段施工

35、人员进出、上下作业采取的方案及防护措施 提前将墩顶至上进人洞间围篮、吊篮设施加工好，当施工到该位置拆外模时，拆一块外模安装相应部分吊篮，并挂设双层安全防护网作为墩顶实体段施工人员进出、上下作业的通道。第5章 工程概况合武铁路竹根河特大桥位于金寨县斑竹园镇境内，中心里程为DK194+837.235处，全长1483.75米，特大桥跨210省道及规划中的合武高速公路。9#16#墩墩身为变截面圆端形空心墩，墩身外坡35:1，内坡10#15#墩为70:1，9#、16#墩为90:1，墩身壁厚为0.5m1.51m，墩高34m69.5m。9#16#墩墩身施工采用高墩翻模施工技术。5.1 桩基计算由单桩竖向承载

36、力设计值为 =0.3×（50-5）×125 =1687.7kN考虑列车荷载及5.0m填土高度，路堤中心最大附加应力Pa=171kPa.若间距按2.3m×2.3m正方形布置，填土荷载全部由桩承担，则路堤中心单桩最大受力=2.3×2.3×171=904.69kN由桩侧土力学指标计算单桩竖向极限承载力标准值 =1.256（2.53×15+5.76×7+1.09×15+11.06×12+4.41×15+2.64×12+12.51×15）+2800×0.125 =1493.2

37、5kN则单桩竖向承载力设计值 侧端阻综合抗力分项系数，取=1.65。计算得944kN因此单桩承载力905kN（2）置换率m =2.3%=7008根（3）管桩复合地基承载力 =1.437×110 =158.07>150满足设计要求。1.首先根据给定荷载条件是双线路双列车荷载，线间距4.6m，列车及轨道荷载换算成土柱为宽度为3.3m，高度为2.8m。2.根据面积相等将荷载换算土柱简化为一个梯形荷载，换算如图5-3所示：简化前： 简化后： 图5-3 荷载换算图根据图示梯形荷载换算路堤基底压力：大于天然地基承载力80kPa。所以必须要对地基进行加固处理。由于复合地基承载力，计算最小桩长

38、时取。3.计算面积置换率：根据已给定桩间距可计算得出桩的面积置换率。4.计算桩单桩承载力：设桩长为x，落在软土层上。桩的可按下式计算（无单桩荷载试验）：=同时满足785KN要求。桩的可按下式计算：和取两者的最小值，。5.复合地基承载力计算公式为：根据最小桩长计算要求，可得公式148.580.157。最后计算可得桩的最小桩长为4.7m，并且验算承载力符合条件要求。第6章 总体施工方案空心高墩采用翻模施工, 模板和钢筋等材料采用塔吊运输，钢筋采用剥肋滚轧直螺纹连接技术施工，砼采用拌和站集中拌和，泵送砼工艺进行施工, 12#13#墩人员采用2型施工电梯垂直运输，9#11#及14#16#墩人员在墩内爬

39、梯上下。9#、10#墩利用既有可调翻板模；11#-16#墩墩身外模采用厂制大块整体钢模板，从上到下每节高度2m，分平板和圆端模两种模板，面板采用5mm厚钢板；10槽钢做纵、横肋，12mm钢板做法兰；20钢筋作拉杆。11#-16#墩圆端外模配置情况为： 11#、14#墩共用一套整体钢模板，12#、13#墩共用一套整体钢模板，15#、16#墩共用一套整体钢模板。11#-16#墩每个墩加工平板模8m，每次可灌注46m。为了保证墩身外观质量，模板接缝采用双面胶带或钢板胶嵌缝。模板组装详见图1、图2。内模采用2015和3015组合钢模拼装而成。上实心段分两次浇筑，第一次浇筑0.5米高。在空心段顶部纵桥向

40、预埋工字纲, 间距100cm，工字钢类型根据计算确定。在工字钢上横桥向上满铺设6cm厚木板。在方木与工字钢之间加垫木楔以便于浇筑完达到一定强度后拆模，在方木上铺设组合钢模。第7章 钢筋施工工艺7.1 钢筋加工钢筋制作在钢筋棚配料、下料、弯制、编号、堆码。弯曲部分要调直，特别是主筋接头处变形严重时经人工不易校直时，必须切除，在连接接头处不能出现弯折现象。用无齿锯断料，保证切口断面平齐，与钢筋轴线垂直，不得有弯曲、马蹄等缺陷。不得采用气割及普通切筋机下料。钢筋加工检查标准见下表。钢筋加工检查标准次 项检 验 项 目允许偏差（mm）1受力钢筋顺长度方向加工后全长±102弯起钢筋各部分尺寸&

41、#177;203箍筋、水平筋各部分尺寸±37.2 钢筋连接为了加快高墩的施工进度，针对空心高墩墩身竖向钢筋数量大，接头多的具体情况，主筋接长选择了CBR剥肋滚轧直螺纹连接技术，其余钢筋采用焊接或绑扎连接。CBR剥肋滚轧直螺纹连接技术多数工作在地面加工完成，高空连接工作量小、操作简单，工作速度快，能满足了现场快速施工的要求。7.2.1 滚轧直螺纹钢筋连接有关要求连接套筒的尺寸及螺纹牙型、精度应经检验；接套筒装箱前套筒应有保护端盖，套筒内不得混入杂物；丝头有效螺纹长度应满足设计规定，丝头加工应使用水性润滑液，不得使用油性润滑液；丝头中径、牙型角及丝头有效螺纹长度应符合设计要求，丝头有效螺

42、纹中径的圆柱度误差不得超过0.20mm，标准型接头丝头有效螺纹长度应小于己于1/2连接套筒长度，防止装卸钢筋时损坏丝头；钢筋连接时应用工作板手将丝头在套筒中央位置顶紧，当采用加锁母型套筒时应用螺母锁紧；7.2.2 滚轧直螺纹钢筋连接施工工艺先将钢筋的横肋和纵肋进行拨切处理，使钢筋滚压前的柱体直径达到同一尺寸，然后滚压螺纹。钢筋滚压螺纹检验合格后通过人力配合架子车运至墩旁，用塔吊将钢筋吊至墩上施工平台，由人工进行安装。钢筋长度均为4.5m，但在高度上将一半数量的接头错开2.25m，这样每节砼外露钢筋有高低两层。施工时，先在长钢筋上点焊一道箍筋，并依靠已立好的内模将钢筋调整到正确位置，然后以此为定

43、位筋安装接长钢筋。钢筋连接之前，先将钢筋丝头上的塑料保护帽及连接套筒上的塑料密封盖取下并回收，检查螺纹是否完好，如有杂物需用铁刷清理干净。把钢筋装好连接套筒的一端拧到被连接钢筋上，然后用长度大于40cm的扳手将连接的两根钢筋拧紧，连接套筒两端的外露完整丝扣均不得超过1扣。钢筋连接完毕，随后立即用油漆画上记号。钢筋在墩身内外层钢筋之间安装临时定位钢管框架，保证钢筋顺直和位置准确，主筋和部分箍筋安装后，取出定位钢管框架，然后安装拉筋。钢筋安装完毕立模前，按照设计图纸要求的保护层厚度安装垫块，垫块采用预制的砂浆垫块，按1个/m2布置，垫块与墩身砼同标号的。7.2.3 滚轧直螺纹钢筋连接现场质量检查现

44、场接头工艺检查：在正式加工连接前，用现场的设备、钢筋、套筒、量具、按“剥肋滚轧直螺纹钢筋连接生产操作规程”作工艺试验，即每种规格钢筋做一组（3根）试件，待静力拉伸试验合格后方可大量加工连接。现场接头抽检：现场钢筋连接应分批进行检验，质检员按每一验收批规定的抽检接头数量进行接头外观检查和抗拉强度检验。连接套筒两端的钢筋丝扣外露部分不宜超过一完整丝扣，如因套筒不居中或因加工丝头过长，引起外露丝扣超公差，则应调整套筒位置使其居中。抗拉强度检验以每500个接头为一批，每批抽检3个接头。每个试件均应满足设计强度要求，如有一个试件不满足强度要求，则应再取6个试件进行复检，复检时如均合格，则判定该批合格，如

45、仍有一个试件不满足强度要求，则该验收批判为不合格。出现上述情况时必须查明原因，针对问题改进并与有关部门共同研究这批接头的处理方法。7.3 钢筋安装质量标准 钢筋安装质量标准见下表钢筋安装允许偏差表序号检 验 项 目允许偏差（mm）1受力钢筋间距两排以上排距±5同 排±202横向水平钢筋间距0,-203钢筋骨架尺寸长±10宽、高±54保护层厚度+10、-5第8章 砼施工工艺8.1 拌和混凝土拌合采用全自动计量2-500型或2-750型搅拌站机械搅拌。原材料的称量偏差为：水泥、粉煤灰、外加剂为±1%，粗细骨料为±2%，拌合用水±

46、1%。混凝土拌和前工地现场试验人员测试砂石的含水率，将理论配合比换算成施工配合比，按每盘用料调好各原料用量。并将施工配合比交付搅拌机操作员。未经现场试验人员同意，其他人不得随意改动已设置好的各原材料用量。混凝土坍落度为160mm-200mm，初凝时间约为3.0小时。混凝土拌和时间（从材料进搅拌筒到混凝土出搅拌筒）为3分钟，先将砂、碎石、水泥、粉煤灰搅拌30s，加入水、高效减水剂再搅拌150 s后出料。新拌混凝土应为质地均匀、颜色一致的混凝土拌合物。第一盘混凝土拌合好后，工地现场试验人员检测混凝土的坍落度、粘聚性、饱水性、混凝土出机温度等工作性能，全部满足要求后方能浇注，以后工地现场试验人每拌制

47、50m3或每工作班检测混凝土的工作性能不少于一次。当搅拌设备停用超过30分钟时，应将搅拌筒彻底清洗后才能拌和新混凝土，并重新检测混凝土的各项工作性能。8.2 运输混凝土运输采用混凝土搅拌运输车运送，当罐车到达浇筑现场时，使罐车高速旋转2030s，再将混凝土送入泵车，由HBT60输送泵送至作业面，所有混凝土应在搅拌后1小时内浇筑完毕。竖向输送泵管用钢丝绳固定在塔吊上，在塔吊与墩身之间用型钢搭设平台以安装、拆卸输送泵管，混凝土浇筑前塔设操作平台，在平台上安装布料杆，混凝土通过输送管布料杆泵送入模，浇筑过程应使四周均匀下料,混凝土面高差不超过50cm，以防止浇筑过程中跑模。8.3 浇注浇注混凝土前，

48、全部支架、模板、钢筋、和预埋件全部检查合格，并清理干净模板内杂物。在浇注前，应先泵送一部分高标号水泥砂浆或者清水以润滑泵送管道。混凝土的泵送作业应使混凝土连续不断输出，且不产生气泡。泵送结束后，应及时清洗泵送设备和管道。混凝土入模前，测量混凝土温度、塌落度、含气量等， 混凝土浇筑温度(振捣后50-100mm深处的温度)不宜高于30,若温度超出规定,及时采取降温措施。混凝土夏季施工应尽量安排在晚上以避开中午高温时段。在施工中为降低水化热应减慢浇注速度，其浇筑速度约0.7米/小时，减少浇注层厚度，浇注层厚度为控制在30cm为宜。其浇筑速度为 混凝土浇筑过程中由专人检查模板和钢筋、预埋件的稳固情况。如有松动变形，要及时处理。同时，在浇筑过程中利用相对控制网用全站仪对墩身中轴线进行控制测量。混凝土按每台班拌制不超过100 m3制作混凝土抗压强度试件一组，前3次多做2组混凝土试件，以确定混凝土的拆膜时间。同时每墩以不超过5000 m3混凝土留置同条件养护试件2组8.4 振捣混凝土振捣使用插入式机械振捣，振捣器要垂直插入混凝土内，并要插至前一层混凝土，以