省道隧道工程中桥现浇箱梁施工专项方案

1、.省道303线巴朗山隧道工程TJ1标项目经理部小魏家沟中桥施工专项方案编 制： 审 核： 审 批： 华通路桥集团有限公司巴朗山项目部二O一三年三月*;省道303线巴朗山隧道工程项目土建施工TJ1合同段 小魏家沟中桥现浇箱梁施工方案目 录一、总概况11.1编制依据11.2工程概况11.3方案设计原则1二、箱梁施工方案22.1三角桁架结构32.2托架检算42.3墩穿心棒验算52.4贝雷梁上部支架布设92.5贝雷梁验算92.5.1贝雷梁布置92.5.2支撑梁受力情况92.5.3各支墩受力分析92.5.4墩强度和刚度演算10三、支架预压：113.1预压的目的113.2加载方法113.3观测点设置及观测

2、频率11四、施工质量控制124.1模板工程124.1.1底模124.1.2内模124.1.3外侧模板和翼缘模板134.2钢筋工程144.3混凝土浇筑与振捣154.3.1混凝土拌制工艺154.3.2混凝土入模与振捣154.4混凝土施工保证措施17五、安全及文明施工保证措施175.1安全保证措施175.2文明施工措施18小魏家沟中桥施工专项方案一、总概况1.1编制依据1、省道303线巴朗山隧道土建工程施工TJ1标工程招标文件。2、四川兴蜀公司工地标准化管理办法。3、省道303线巴朗山隧道土建工程送审稿文件图纸。4、国家和交通部现行相关技术标准、技术规范、质量验评标准.5、现场踏勘调查所获得的有关资

3、料。6、我单位现有的管理水平、劳力设备、技术能力，以及从事公路建设所积累的丰富的施工经验。1.2工程概况本合同段小魏家沟中桥为 4-22m预应力连续桥梁，小魏家沟中桥起讫点桩号为K99+069K99+163（中心桩号K99+116），全长94m。桥面宽9m，本桥平面位于圆曲线和直线上，圆曲线半径R=175m。纵面位于竖曲线上。桥面路拱横坡为双向5%2%，全桥为1联4x22m预应力现浇小箱梁，下部结构采用双柱式桥墩、桩基础，0号和4号桥台采用桩柱式桥台。本桥箱梁采用贝雷架形式托梁现浇，分两跨整体现烧。现烧支架用贝雷架形式，支撑采用三角托架固定在双柱墩上，箱梁模板内外用优质竹胶板拼装。示意图如下：

4、1.3方案设计原则 1、在确保安全质量的前提下，尽量经济的原则； 2、取材和安装方便的原则； 3、尽可能利用现有常备材料的原则； 4、尽可能利用既有结构物并尽量减少对既有结构强度影响的原则。二、箱梁施工方案根据本桥的特点，本桥贝雷架施工采用三角桁架型托架支撑。托架的主承重架采用三角形桁架，桁架用热轧型钢组拼而成，结构受力明确，自重轻，刚度较大，变形稳定可以有效预防混凝土开裂。托架顶面主要受力杆件采用贝雷架，连接采用J506焊条焊接，支撑端以直径为150mm，45号圆钢贯通墩柱固定，装拆方便。外模采用优质竹胶板关模，以槽钢焊接支架支撑；内模采用优质竹胶板关模，以槽钢焊接的内模支架及钢管支撑。现浇

5、箱梁施工工艺框图：2.1三角桁架结构该托架由三角桁架、贝雷架、墩柱穿心棒（150mm，45号圆钢）锚固三个基本受力系统组成，其基本结构布置图详见下图所示，节点具体布置图在后面计算检验说明书中有详细说明。托架主承重的上桁梁采用228及斜撑采用222b槽钢焊接组成，材质为Q235钢，=215MPa ， =125MPa。次要受力杆件采用220a槽钢组成，横向系杆为220a及L125×14mm角钢焊接而成，均采用Q235钢材，E=210GPa，=215MPa ， =125MPa。托架锚固系统由直径、贝雷梁上部支架布设贝雷梁上部横梁和下次梁横梁采用10×15cm方木，间距按15cm布

6、设在贝雷梁上。下次梁采用5×10cm方木按90cm间距顺桥向布设。方木接头错开布置。、L125×14、2cm钢垫板组成（具体尺寸见附图），钢材为40Si2Mov，屈服强度750MPa，容许拉（压）应力=0.7×750=525MPa,容许剪应力=0.5=0.58×525=304.5MPa。托架结构详图(见下图)2.2托架检算（1）、荷载分析：托架所受荷载包括新浇砼梁体自重18.34t/m;内外模板及其框架重（0.0234t/m）;支架自重（0.83t/m）；浇注混凝土、振捣混凝土、施工机具、冬季措施、人员等施工荷载（合计6.5KN/m2）托架结构所受静载作

7、用图如下：（2）、杆件内力计算：由于杆件的弯距与剪力相对轴力来说很小，可忽略不计，各杆节点以铰节形式考虑，根据结构及荷载的对称性，取半结构进行计算，计算简图如下：求出各杆轴向力：N1=+75t；N3+75t；N2=-106.07t；N4-106.07t（3）、构件选材及其截面特性：（1）、（3）杆件选用228b组合结构，截面参数为：A45.62cm2，g35.81Kg/m，Ix5118.4cm4，Wx=365.6cm3，ix10.59cm，Iy241.5cm4，iy2.3cm，Z02.02cm，斜杆（2）、（4）杆选用222b组合结构，截面特征为：A=36.24cm2,g=28.45kg/m，

8、IX=2571.3cm4，Wx=233.8cm3，ix8.42cm，Iy176.5cm4，iy2.21cm，Z02.03cm。（4）、强度检算：二力杆强度检算：由于在所有杆件中（2、4）号杆件受力最大，且截面积最小，所以只需对（4）号杆件检算即可。2.3墩穿心棒验算针对钢棒的受力特点，主要结构计算分为抗剪计算、抗弯计算、挠度计算。其中钢棒的直径为150mm，45号圆钢。（1）、抗剪计算：作用于墩柱钢棒上的荷载为P1=1992/2=996KN;钢棒的许用应力为t=105MPa钢棒的容许应力值:Q容=t×A=1.05*105*0.075*0.075=1854.5KNP1安全系数：1854

9、.5/1272.64×100%=145%(取钢棒最大荷载进行演算)（2）、抗弯计算取荷载作用于钢棒墩柱支点距离为2cm（实际施工中小于2cm）.则产生弯矩：M1=-P1X=9.96*0.02=19.92KN.m钢棒的许用弯曲正应力d=180MPa，弯曲截面系数W=220.78cm3.钢棒容许抗弯承载力M容=d*W=180*220.78*10-3=39.74KN.mM1，M2，M3;(3)挠度计算取上部荷载作用于钢棒上的有效宽度为200mm,F=PL3/(3EI)=1272.64*2003/(3*210*104*490.9)=3.29mm所以钢棒的变形挠度仅为3.29mm.2.4对连接

10、角钢的检算连接角钢采用L125×14，单块角钢承受的最大拉力为单根拉杆所受的最大剪力Qmax，（5）、受压杆件长细比检算：只需对（4）杆检算即可。 绕定轴x的长细比：绕虚轴y的长细比：按绕虚轴稳定确定分肢轴线间距C和杆截面高h按等稳定原则oyx，可求y和iy。x25.2分肢长细比oy0.5max0.5×25.212.6，取12hc+2Z0182.32+20.3×2223mm，采用h230mm，实际ch-2 Z0230-2×20.3189.4>100mm；由于y22.6，0.961，N/A106.07×104/0.961×72.4

11、8×102152.28N/mm2<215 N/mm2受压杆件缀尺寸确定：A、构件的剪力每个缀板面剪力为V1V/218.33/29.17KN;B、初选缀板尺寸：纵向高度hb2/3·C2/3×189.4126.27mm，厚度tbc/404.375mm，取hb×tb70×6,相邻缀板中心距l1l01+hb，l01oyXi112×21.1253.2,l1253.2+70423.2mm;缀板刚度和等分肢线刚度比值： 满足。C、检算缀板强度：弯距Mb1V1L1/29.17×403.2/21848.67KN剪力Vb1V1L1/L9.

12、17×403.2/189.419.52KN6 Mb1/tbhb26×1848.67×103/6×170263.97<f215KN1.5 Vb1/ tbhb1.5×19.52×103/（6×170）28.7N/mm2<f2125 N/mm2D、缀板焊缝计算：采用三面周围角钢焊缝，计算时偏于安全地只取端部纵向焊缝，Lw200mm，焊脚尺寸hf （焊条为E43）hf2.9，用4mm。（6）、结点焊缝强度检算A、对于A结点即（1）与（2）号杆焊接为对接，焊厚t为9mm，焊长Lw277.2-10267.2mmB、对于B结点

13、，（2）号杆与角钢之间采用角焊形式，焊缝高度hf10mm 取100mm。（7）、A、D点竖向位移计算：A点的竖向位移计算采用单位力法： D点竖向位移的计算：1，2.4贝雷梁上部支架布设(1)、贝雷梁上部横梁和下次梁横梁采用10×15cm方木，间距按15cm布设在贝雷梁上。下次梁采用5×10cm方木按90cm间距顺桥向布设。方木接头错开布置。(2)、底模横梁和下次梁底模横梁采用10×15cm方木，间距按0.9米布设在贝雷梁上。底模下次梁采用5×10cm方木按15cm间距顺桥向布设。方木接头错开布置。(3)、底模混凝土梁自重通过底模，将荷载传递给贝雷梁上，然

14、后再传递到三角托架。底模的预拱度及表面平整度采用不同厚度的钢板垫块在模板肋带处调节。2.5贝雷梁验算2.5.1贝雷梁布置每个墩柱（包括临时墩）各2排，每排由2片贝雷片并列组成，每排之间用标准杆件连接。平均横断面面积为16.69，梁高150，梁底宽520cm，梁面宽970cm。2.5.2支撑梁受力情况a、梁体钢筋混凝土自重取183.4KN/m；b、模板自重取0.234KN/m；c、贝雷梁自重=8.3KN/m；d、施工人员及机具重量=3.3KN/m；e、混凝土灌注振捣=2KN/m；将以上（1项+2项+3项+4项）×2.0+5项×1.4简化为均布荷载。将（1项+2项+3项）考虑1

15、.5的安全系数，（4项+5项）考虑1.4的安全系数。墩荷载组合：q=（183.4+0.23+8.3）×1.5+（3.3+2）×1.4=295.315KN/m 2.5.3各支墩受力分析各墩及中间临时支柱墩受力：295.315KN/m*11m=3248.465KN E=2.1*105N/mm2,I=1154868.8cm4,容许弯矩M=1576.4KN.m,容许剪力N=490.5KN强度验算：贝雷梁长度按最宽处计算，长9.7m各墩及临时墩：最大组合荷载为3248.465KN÷9.7m=334.89KN/m；2.5.4墩强度和刚度演算1、强度演算墩贝雷梁弯矩：Mmax=

16、q×l2/8=1/8*334.89×4.85×4.85=984.68KN.m单片贝雷片承受弯矩：W=984.68/4=246.17KN.mM=1576.4KN.m墩支撑贝雷片强度满足要求。墩支撑梁最大剪力：墩柱支点：Qmax=334.89*4.146/2+334.89*4.85/2=963.46KN单片贝雷片容许剪力：墩柱支点：Qmax=963.46/4=240.86KNQ= 490.5KN强度满足要求。2、刚度验算贝雷纵梁最大挠度fmax=5ql4/(384EI)=5x334.89x4.8544/(384x2.1x105x0.11548688)=0.1027cm

17、f=L/400=485.4/400=1.21cmfmaxf刚度满足规范要求。即每个墩柱需要4榀贝雷梁进行支撑，强度和刚度才能满足要求。三、支架预压：3.1预压的目的为检查地基承载力及支架承受梁体荷载的能力，减少和消除支架产生的非弹性变形、方木间的间隙、地基瞬时沉降等并获取支架预压沉降观测值用来做设置预拱值的参考数据。3.2加载方法支架搭设完毕、底板模板铺设完毕之后进行加载预压。拟采用人工装满砂袋，用25t汽车吊吊装，按要求的位置和高度人工配合堆码，预压重量为设计重量的1.2倍。堆码混凝土预制块或砂袋的加载方法对现浇箱梁支架进行预压。预压分两级进行，第一级荷载控制在总荷载的2/3左右。第一次加载

18、后，荷载维持一天进行观测，第二天，进行最后一级荷载加载。最后一级维持时间根据预压沉降观测值确定，每隔12个小时测一次，直至24小时内排架变形量不超过设计要求的变形量即可卸载。预压过程中应对支架沉降进行连续观测。3.3观测点设置及观测频率观测点设置：根据受力分析可知在跨中的弯矩最大，因此布点选择在跨中，每跨布置三点（三点分布在箱梁的中间以及两侧1/4跨径处）。沉降观测频率：每级荷载添加前观测一次；每级荷载添加完毕观测一次；荷载的全部已加上后第一天4小时观测一次，其余每天至少观测一次；卸载前观测一次；卸载后观测一次。观测注意事项 ：a.观测频率和时间按上述规定外，可根据实际情况适当增加。b.箱梁浇

19、注前在底板位置与预压对应位置设置观测点，观测混凝土施工过程中的支架沉降。c.每次观测得到的数据认真记录在沉降量观测专用表格内。3.4数据整理分析及预拱度的设置（1）观测结束对测量数据进行处理，根据总沉降值和卸载后观测值计算弹性变形量。根据试验所测得的数据进行分析，对本工程所设计的预应力现浇箱梁模板支架进砼浇筑时产生的变形进行有效的控制。可依据变形量调整箱梁的底标高，实现砼浇筑完成后能达到设计所要求的梁底标高。如发现立柱下沉比较明显，需对地基处理进行加强。（2）预拱度的设置确定预拱度时考虑下列因素：支架在荷载作用下的总变形量，支架在荷载作用下的弹性压缩，支架在荷载作用下的非弹性压缩；箱梁设计反拱

20、度，根据设计院提供。根据梁的拱度值线形变化，其它各点的预拱度值，应以中间点为最高值，以梁的两端为零，按二次抛物线进行分配。四、施工质量控制4.1模板工程为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，本工程箱梁底模、外模、内模均采用优质竹胶板铺设。模板拼缝间夹贴双面棉胶，拼缝表面用石腊密封。在铺设底模前先放置好支座，并在支座位置处根据梁底的楔块尺寸在底模上开孔，在开孔处支立梁底楔块的模板，楔块的底模根据预埋钢板的尺寸也开孔，预埋钢板与楔块的底模用高强砂浆密封。 4.1.1底模箱梁底模采用优质竹胶板，模板加工时应根据箱梁线形及宽度将模板分段（按顺桥向每5m为一段考虑）制作，将每一

21、段视为直线段，即分段用折线代替圆曲线，从而提高了模板的使用效率。竹胶板存放时板面不得与地面接触，要下垫方木，边角对齐堆放，保持通风良好，防止日晒雨淋，并定期检查。当一联砼浇筑完成后，等强度达到95%且达到相应的龄期后，方可进行张拉并及时进行压浆。待预应力管道内净浆强度达到设计强度的70%后，方可将底模板下的可调顶托下降，将木枋和底模拆除。4.1.2内模箱梁内模采用优质竹胶板，木枋顺向布置。为施工方便，内模分块加工成几种型号，并确保同一类型号的模板能够互用；加工时，将面板和木枋通过铁钉加工成整体。为便于内模从箱梁内取出，在每一跨箱梁顶板上预留三个100（纵向）×80（横向）的人洞，人孔

22、分布在每跨离桥墩6米处；每联箱梁钢束张拉、压浆及封锚完成后，将人孔浇注砼封闭。箱梁内模支撑采用钢管做横支撑和竖支撑形成组合“”字排架，立柱支撑在底模顶面上，顺桥向按0.9米设置一排,且每排均需设置纵、横水平撑，以增加支架的整体稳定性，防止内模胀模，内模支架的搭设原理及方式与满堂脚手架的搭设原理及方式基本相同；立柱支撑点必须与横桥向底模下的木枋位置对应，而且立柱不可直接支撑在底模顶，两者间须垫设混凝土垫块。浇注砼之后，等强度达到设计强度的30%后方可进行拆除内模。如果拆模时间过早，容易造成箱梁顶板砼下饶、开裂，粘模、甚至坍塌；如果拆模时间过晚，将增大了拆模难度，造成拆模时间长且容易损坏模板。具体

23、拆模时间由现场技术人员视现场砼的凝固情况把握好。4.1.3外侧模板和翼缘模板为确保模板整体不向外滑移，翼缘模板下方的木枋与底板下方的横向木枋连接在一起，如此一来，浇注砼时两侧腹板砼向外的胀力可以相互抵消。施工时必须保证模板支架的强度与刚度，箱梁侧模与翼板底模须连成一体。为保证侧模稳固在箱梁主筋和腹箍筋上，设置一定数量的定位钢筋。准确确定模板位置。首跨外侧模板及翼缘模板安装时，采用16t汽车吊起吊。模板起吊前，要将相应的丝杆和横向木枋联接好，在模板就位时，要将模板上的横向木枋与底模板下的横向木枋位置对齐。由于每块模板面板均为平面，没有按照箱梁平曲线设置弧面，故安装模板时，确保模板与模板之间留有1

24、5mm左右的间隙，以此来调出箱梁的平曲线（实际为若干折线）。模板之间的间隙通过木板条和玻璃胶进行堵塞，不留缝隙。当砼强度达到设计强度的70%后，方可脱离外侧模板和翼缘模板。在梁端与横梁位置预应力锚头位置的模板和支座处模板，应按设计要求和支座形状做成规定的角度与形状，并保证锚头位置混凝土面与该处钢绞线的切线垂直。所有排气孔、压浆孔、泄水孔的预埋管及桥面泄水管按设计图纸固定到位，预埋件的预埋无遗漏且安装牢固，位置准确。4.2钢筋工程现浇箱梁钢筋加工及安装的特点是钢筋密、预埋件多、弯曲钢筋多，施工要求高。钢筋加工形状、尺寸应严格按设计图纸执行，标准弯钩应严格执行规范。钢筋绑扎时，可在底模边用油漆标出

25、位置，这样既保证质量，又方便施工。(1)、进场钢筋应提供质量保证书或检验合格证，并按照规范要求进行原材料力学性能试验，对直径大于12mm的钢筋要进行可焊性性能试验。各项试验合格后方可用于工程。（2）、进场钢筋应按照进行分类分规格存放，存放区要高于地面30cm，同时要覆盖进行防雨防锈蚀。（3）、钢筋表面应清洁，平顺无局部弯折。钢筋加工配料时，要准确计算钢筋长度，减少断头废料和焊接量。钢筋的弯制和末端弯钩应符合设计要求，设计无规定时，按规范办理。（4）、通长受力主筋的连接采用搭接焊。接头处的钢筋轴线偏移不大于0.1d，并不得大于2mm，接头处不得有横向裂纹，弯折不得大于4°。构造钢筋的连

26、接可采用绑扎，绑扎长度不小于35d，且不小于300mm。从事对焊、电焊的操作人员要有上岗合格证。电焊时要根据钢筋的材质选用相应的焊条，不得随意滥用。（5）、受力主筋焊接或构造钢筋的绑扎接头应设置在内力较小处。对于绑扎接头，两接头间距不小于1.3倍搭接长度，接头错开布置。接头面积百分率为：受拉区25%，受压区50%。对于焊接接头，在接头长度区段内（35D且不小于500mm）同意根钢筋不得有两个接头。接头面积百分比为：受拉区50%。受压区不限制。（6）、钢筋布置按设计图纸，在底模上先绑扎底板钢筋，再绑扎腹板钢筋，最后绑扎顶板及翼板钢筋。按施工图纸要求将钢筋排列标记做好，以保证成型钢筋绑扎规则、美观

27、。钢筋绑扎过程中对规格、数量、间距、尺寸、标高、绑扎方式、保护层厚度进行严格检查，确保符合规范要求。（7）、梁钢筋按设计图纸在钢筋加工棚内进行加工；纵向通长钢筋采用搭接焊焊接，焊接接头应符合JGJ-T27-2001钢筋焊接及验收规程的要求。为保证钢筋保护层的厚度，在钢筋与模板间设置砂浆垫块，垫块用预埋的铁丝与钢筋扎牢，并互相错开布置。（8）、箱梁钢筋现场绑扎时,顶板、底板、腹板内有大量的预埋预应力管道，为了不使预应力波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，当普通钢筋与波纹管位置发生矛盾时，适当移动钢筋位置，确保预应力筋管道位置准确。若无法避开需要切断钢筋，应当再次连接。连

28、接时必须符合焊接接头的相关规定。调整钢筋时必须保证混凝土保护层厚度。（9）、钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中高程包括按支架的计算挠度所设的预拱度，依据设计图纸，跨中最大预拱度为1.5cm，经测量无误后方进行钢筋绑扎。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及规范要求。为使保护层数据准确，箱梁施工底板采用高强砂浆垫块，腹板垫块采用塑料垫块。4.3混凝土浇筑与振捣 4.3.1混凝土拌制工艺混凝土的配合比设计、拌和、运输、浇注、养护，均应按规范和监理工程师的指示进行施工，但要浇筑高强度、高质量的混凝土还要按下列工艺组织施工。混凝土由拌合站集中拌合，并准确控制水灰比及

29、用水量，为提高混凝土强度及增加混凝土和易性，应掺入外加剂。拌和时间1.5min。搅拌混凝土时，骨料中不得带有冰雪和冻结团块。投料前先用热水冲洗搅拌机，投料顺序为骨料、水，搅拌，再加水泥搅拌，搅拌时间不小于2.5分钟。混凝土的出盘温度不得低于10，入模时温度不得低于5。经常测试混凝土坍落度，不符合质量要求的混凝土绝对不准入模。4.3.2混凝土入模与振捣混凝土浇筑前应对模板和预埋件进行认真检查，清除模板内的杂物，并用清水对模板进行认真冲洗。浇注砼为C50泵送砼，为防止混凝土本身的收缩及施工时间较长，应及时养护。浇筑过程中底板腹板用插入式振捣器振捣，顶板部分采用平板式振捣器配合插入式振动器振捣，箱梁

30、砼浇注前，必须进行全面检查，经自检和监理检查确认后，方可进行浇筑。每联箱梁砼分两次浇筑，第一次浇筑底腹板，第二次浇筑顶板部分及翼缘板，砼浇筑采用砼泵车泵送砼，砼的坍落度控制在140160mm。第一次浇筑砼的总体顺序为：由低处向高处方向斜向分层浇筑振捣，浇筑顺序按照先浇注底板再浇注腹板，浇注腹板时纵向分段、水平分层浇向另一端，逐孔进行。底板砼一次布料一次振捣，腹板砼分两次布料两次振捣。每层浇注厚度不超过30cm，两侧腹板内下料要均衡，避免内模偏心受压引起位移而导致腹板混凝土厚度不均，下层混凝土未振捣密实，严禁再下注混凝土。混凝土振捣以机械振捣为主、人工振捣为辅相互结合的方法。插入式振动器不得振动

31、钢束锚垫板，不得碰撞模板钢筋、振捣时不得损伤预应力管道等。钢束靠近模板的地方和锚垫板处钢筋密集，下料振捣都有困难，要采取随下料随振捣的方法，除使用30mm插入式振动器正确振捣外，对下料空隙较小的地方加强振捣。混凝土应振到混凝土表面停止下沉，不冒气泡，表面泛浆为止。混凝土浇注过程中应安排专人分片负责对混凝土振捣质量进行检查，以防漏灌及漏振，发现问题及时解决，并制定奖优罚劣的办法，以加强施工人员的责任心。待砼初凝后，对腹板顶及横梁顶进行拉毛作业。在二次浇筑前，将该面用水冲洗干净，浇洒水泥净浆，增加其与二次浇筑砼的粘结性。第二次浇筑的总体顺序为由低处想该处纵向平行浇筑翼缘板及顶板。浇注砼前在模板纵横

32、5m测设标高控制点，保证梁面横向坡度符合要求，表面平整。砼初凝后终凝前及时做拉毛处理，确保桥面铺装砼与梁面的结合面牢固。浇筑混凝土前需将模板内的污物洗、吹干净，但表面不得有积水。浇注混凝土时，翼板腹板面尽量避免水泥浆溅在模板上，影响混凝土的质量和美观。不合格的混凝土绝对不能入模。砼浇筑时，派专人负责检查支架稳定和模板的加固情况，并检查是否有漏浆现象，并及时采取措施。箱梁砼浇注过程中注意预留通气孔、泄水洞（外边缘）、伸缩缝预留钢筋及护栏预埋钢筋等预埋件，并确保位置准确。浇筑时需注意在每室的1/4处留出人孔，待内模拆出后，室内建筑垃圾清理出后，经监理工程师同意后，补上钢筋，用铁丝吊住底板，补上人孔混凝土的浇筑。用于控制拆模，落架的混凝土强度试压块放置在箱梁室内，与之同条件进行养生。在混凝土浇筑完成后，应在初凝后尽快保养，采用土工布或其他物品覆盖混凝土表面，洒水养护，混凝土洒水养护的时间为7天，每次洒水以保持混凝土表面经常处于湿润状态为度。冬季养护采用三层覆盖养生，并保持砼表面湿润。在养护期内，要严禁利用将桥面作为施工场地或堆放原材料。4.4混凝土施工保证措施1、对现场混凝土配制，拌和过程、骨料计量增加检测力度。根据砂、石含水量及时调整