热工自动装置检修工(高级、应会)答案

1、电力工人职业技能鉴定考试复习资料热工自动装置检修工（高级、应会）答案一、选择题241C2A3C4B5B6B7C8C9A10A11A12A13A14A15C16A17B18A19A20B21C22B23B24A25B26C27A28C29A30B31A32C33C 34C35C36C37A38A39A40C41C42C43B44C45C46C47A48C49B50B51B52B53A54C55A56C57B58C59B60B61B62A63B64C65C66B67C68B69C二、判断题12×感抗为零3×比电流超前4×比电流落后5×成反比6. ×

2、在相位上超前电流7. ×不可表示其它规律8. ×不同相角9. ×幅值高一倍10×不适用于11×衰减振荡过程121314×微分作用，采用PD调节器15161718×两端温度函数的差1920×电压的升高212223×可斜置2425×不用汽油26272829×比例度可减小一些30313233×能获得34353637×成比例的数字量3839×不可用楞次定则40×4142434445×必须有结束条件46×单向的4748×495

3、0×伺服放大器和执行器51525354555657585960616263×断电时64×暂时关调速汽门656667686970三、计算题1 解：C点电位： C点接地 C0B点电位： BCIR2UBC BIR2C5×105VA点电位： ABIR1UAB AIR1B5×2×515VD点电位： CDIR3UCD DCIR305×15V2 解：当调节可变电容器使电路谐振时： XCXL又： 2f 谐振频率范围为4201532kHz。3 解：（1）当滑动触点移至M点时：UAUM10.5×51（12×10351）4.4

4、4×10-444.4mV（2）当滑动触点移至N点时：UAUN8×51欧（12×10351）3.39×10-433.9mV即电压变化范围为44.4mV33.9mV4 解：（3010）40（3010）×40（301040）20505050×50（5050）25R2025202085IER48850.565A5 解：IcIb（Ec0.7）Rb25×5.3（50×103）2.7×103A2.7mA UceEcIcRc62.7×103×1×1033.3V6 解：基极电压： 发射极电压：

5、VeVbVbe20.51.5VIe1.51500.01A根据题意，基极电流Ib可忽略不计，因此IeIcR（20Vc）Ic（2015）0.015007 解： IcIe（UbUbe）ReUbRe3.7mAUceEcIcRcIeReEcIc（RcRe）243.7×103×（3.3×1031.5×103）6.2V8解：Ic可由下列式定出：Ec（IbIc）RcIbRbUbe由于Ec >> Ube，IcIb >> Ib 上式可简化为：EcIcRcIbRbIc（RcRb）UceEcIcRc20128VIbIc1.2×10-3（50&#

6、215;103）2.4×10724A电路的静态工作点： Ic1.2mA，Uce8V，Ib24A9解：又： U2U1 为了使Usr2与Usr1直接相减，应使R4R2，R3R4R1R2，于是可简化为： 为了使K40，则R2R140若选取R120k，则：R240×20k800kR4R2800 k，R3R120k10解：由积分基本电路公式得：V0V0（0）当初始条件为零，即Vc（0）0时：V0（0）0V V0当Vi0.1V为一常数。 V0s 允许积分时间为50秒。11解：（1）能给出的最大负载电流：ILmax（E0VH）R0（123）（3×103）3×103A3

7、mAVH高电平（2）允许RL的最小值：RLminVHILmax3（3×103）1k（3）流入前一级的最大电流：I0maxER012（3×103）4×103A4mA（4）门效率：ILmaxI0max347512解：经电容滤波的电压： Ud1.2E21.2×1821.6V流经R的最大电流值应为： I5mA30mA35mA因此： R（UdUw）I（21.65）（35×103）474取电阻值R460：四、问答题1答：LC正弦波振荡器实际上是正反馈的选频放大器，它由晶体管放大器、LC振荡回路、反馈回路三部分组成。2答：传递函数是指在零初始条件下，系统输出

8、信号的拉氏变换与输入信号的拉氏变换之比。3答：集成运算放大器的应用电路包括信号运算电路和信号处理电路。4答：电阻上任一瞬间电流与电压瞬时值的乘积，即为电阻所消耗的瞬时功率。瞬时功率在一周期内的平均值为平均功率。5答：负载从网络获得最大功率的条件是：负载电阻和有源两端网络的等效电势源的内阻相等。6答：导通条件：（1）可控硅阳极和阴极之间要加正向电压；（2）控制极和阴极之间加正向控制电压；（3）触发电流应足够大。截止条件： 断开阳极电压或在阳极加反向电压，才能使可控硅关断，或使阳极电流小于维持电流。7答：可控硅整流电路触发电路中，如果触发脉冲与主电路的电压不同步，在每个半周时可控硅的导通角则不同，

9、在电源电压没有变化的情况下，输出电压却忽大忽小，没有规律，无法实现可控整流。8答：计算机是由存贮器、输入和输出设备、控制器和运算器等四个基本部分组成。9答：通常把各种各样的程序叫软件，软件大体上由系统软件、应用软件、程序设计语言三部分组成。10答：计算机编程语言有三种，即机器语言、汇编语言和高级语言。11答：实现给水全程自动调节必须对水位、给水流量、蒸汽流量信号进行压力温度修正，以及进行旁路给水和主给水管道阀门的切换。12答：（1）调整锅炉燃烧，降低火焰中心位置。（2）在允许范围内减少过剩空气量。（3）适当降低锅炉蒸发量。13答：可以采取以下几种手段：（1）减少部分燃料投入和减少燃烧强度。打开

10、排汽门排掉多余蒸汽，恢复压力。（2）具有旁路系统的机组，投入旁路系统，回收多余蒸汽。（3）当锅炉压力达到危险值时，安全门动作，排掉多余蒸汽，恢复锅炉压力，保证锅炉的安全。14答：在试验前要切断调节器对调节对象的控制作用，用手动远方操作，保持被调量稳定在其给定值的附近，然后再用手动远方操作，突然改变调节机构的位置，即给调节对象加一个阶跃扰动这时要尽量保持调节对象的其他条件不变，记录下被调量随时间变化的情况，并画出飞升特性曲线。15答：先根据经验把调节器的参数定在某一数值上，然后将调节器投入系统工作，施加一定的扰动（如改变给定值），观察过渡过程曲线的形状。若形状不令人满意，则按一定的程序试凑参数值

11、，直至调节质量合格为止。16答：一般应具备以下条件方可进行投入工作：（1）锅炉运行正常，达到向汽轮机送汽条件，汽轮机负荷最好在50以上；（2）主给水管路为正常运行状态；（3）汽包水位表、蒸汽流量表及给水流量表运行正常，指示准确、记录清晰；（4）汽包水位信号及保护装置投入运行；（5）汽包水位调节系统的设备正常、参数设置正确。17答：当被调参数接近给定值时，将系统切为自动方式运行，并根据汽包水位表来观察水位的变化过程，若调节过程衰减慢或偏差大，则应修改相应的整定参数。当出现异常时，应立即切除自动，做进一步检查。18答：进行甩负荷试验的方法是：在正常运行工况下，突然切除一只（或两只）喷燃器，待负荷下

12、降到不再下降的程度后，又立即以最大速度升负荷。若调节系统能正常运行，可再次切除12只喷燃器，观察调节器保持水位的情况。通过甩负荷试验，如证明调节系统能把水位保持在允许值范围内，则可以认为调节系统能适应甩负荷工况。19答：给水调节系统投入运行后，必须加强监督和维护。每天对调节系统的各部分认真进行现场巡视检查，发现问题要及时处理。要定期进行调节系统的各种扰动实验，并做好实验记录。定期冲洗脉冲管路。20答：当锅炉断水时，水冷壁冷却不足，受热面会严重超温，要立即停炉。带强制泵的锅炉，以强制泵进出口联箱差压代表水冷壁循环流量，当此差压低至一定值时，认为锅炉断水，发出报警并立即停炉。21答：减温减压器的压

13、力测点，一般装在减压阀后不远的地方，压力变化时反应较快，即压力调节对象的滞后时间很小，飞升速度很快。因此，整定调节器时，比例带应设置得小一些（放大倍数较大），积分时间小一些，一般推荐2040，Ti510s。由于微分作用对快速调节对象的反应敏感，一般不采用微分作用。 22答：减温减压器的温度一般通过喷水减温来控制，温度测点离喷水点的距离比较近，因此温度调节对象的滞后时间小，飞升速度也比过热蒸汽喷水减温要快，对自动调节有利。一般推荐3050，Ti1020s，Td（）Ti。压力变化对温度的影响较大，投好压力自动调节可以提高温度调节的质量。23答：给水调节门特性试验的目的在于求出阀门开度与给水量之间的

14、关系，绘出曲线，并分析出阀门的线性度、漏量和死行程。试验方法：取得锅炉运行人员的配合，在锅炉运行正常负荷稳定时，由司炉操作将汽包水位提高到50mm处，然后将阀门以每次关小10，直到全关为止，记录各次的有关数据；再以每次10开大给水门，直到全开为止，记录下各次的有关数据，并作出曲线。试验前应检查确信给水流量表、水位表指示正确。应记录的数据是：阀门开度、给水流量、给水压力、汽包压力。24答：如果系统特征方程式根的实部为负值，则系统是稳定的。如果系统特征方程式的实部有一个为正值，则系统是不稳定的。如果系统特征方程式二个根的实部均为零，则系统仍属不稳定的（即为临界稳定状态）。25答：当被测介质温度高于

15、70、压力表管路长度小于3m时，二次阀门前应装U形或环形管，环形管内充满被测液体或其它中性液体，以免高温被测介质冲入表内，损坏压力表。压力表不宜直接装在锅炉以及其他发热设备的附近。装在这些地方的压力表，它与表管之间，也要装有环形管，并装上吸收辐射热的保护档板。26答：热电偶损坏的处理方法：（1）普通金属热电偶有轻度损坏时，如电极长度允许，可将热端与冷端对调，将原来的冷端焊接，经校验合格后重新使用。中度以上损坏时，应更新。（2）贵金属热电偶有轻度和中度损坏时，应进行清洗和退火处理，经校验合格后方准使用。较严重损坏时，应报废。27答：一般按以下程序进行检查：（1）检查指示表本身是否损坏； （2）检

16、查差动变压器次级有无输出电压；（3）检查差动桥式整流二极管是否有损坏或反接；（4）检查调整斜率的电位器W3是否损坏；（5）检查差动变压器的铁芯是否损坏。28答：电动执行器的相线主要为位置发送器提供电源，不为伺服电机提供电源。伺服电机的电源则由手操器或伺服放大器的相线提供。所以，当电动执行器未送电（相线未通）时，只影响位置发送回路。由于零线是公用的，从手操器或伺服放大器去的电源仍能操作执行机构，此时执行机构随手操器动作，但位置发送器没有输出指示。29答：一般应具备以下条件方可进行投入工作：（1）锅炉正常运行，过热蒸汽温度达到额定运行参数。（2）机组负荷在60以上，再热蒸汽温度达到额定运行参数。（

17、3）减温水调节阀有足够的调节裕量。（4）过热蒸汽温度表、再热蒸汽温度表指示准确、记录清晰。（5）温度调节系统的设备正常，参数设置正确。30答：高压加热器是一种表面式热交换器，一般放在除氧器之后，用汽轮机的抽汽来加热给水。高压加热器都装有疏水器，用来不断地排出加热蒸汽凝结后的疏水，这些疏水的水位（即高压加热器的水位）需要维持一定。水位过高，影响加热效果，还可能使疏水从抽汽管倒流入汽轮机，形成水冲击；水位过低，加热蒸汽可能直接通过疏水阀排出，影响加热效果和经济性，同时还影响环境。因此，对高压加热器的水位需要进行自动调节，以维持水位一定。由于高压加热器给水侧和蒸汽侧的压差很大，当加热器铜管破裂时，高

18、压给水会迅速进入加热器的汽侧，使水位迅速上升，自动调节无法解决这一问题。因此，在高压加热器的给水侧设有自动保护，当铜管破裂时，解列高压加热器，保证不间断地向锅炉供水。 31答：连续排污扩容器的作用是将锅炉汽包内不合格的高温高压水进行减压扩容，回收蒸汽（称二次汽），作为厂内排汽系统的汽源之一。该设备一般都没有水位调节，往往是无水位运行，使部分二次汽从疏水管排入地沟，热量损失较大。实现水位调节，可使连续排污扩容器在一定的水位下运行，减少热损失，充分利用能源。由于这种设备对水位调节的精确度要求不高，所以可用简单的二位式调节，如采用液位继电器和蒸汽电磁阀等，并考虑设置高水位报警功能。32答：这是因为，

19、检测铝片与检测线圈的距离调得太小，以致高频振荡器已工作在特性曲线上工作区的边缘。当输入信号突然增大时，检测铝片骤然贴在检测线圈上，因此高频振荡器停振，变送器输出为零，通过反馈线圈的电流为零，反馈力消失，检测铝片一直贴在检测线圈上。所以，在调整时一定要注意检测铝片与检测线圈的初始距离。五、叙述题1答：PD调节器的调节效果较好，被调量的动态偏差较小，稳定偏差也不大，调节过程结束快。但PD调节器有时也受到限制，主要是不允许被调量的信号中有干扰成分。因为微分作用对干扰的反应很灵敏，容易造成调节机构误动，因此PD调节系统的抗干扰能力差，它适用于迟延较大的温度调节系统。2答：微分作用可以减少过渡过程的最大

20、偏差和调节过程时间，积分作用能够消除稳态偏差，但它使过渡过程的最大偏差及调节过程时间增大，如果系统的迟延大，积分作用将会引起振荡。比例作用的特点是动作快，输出毫无迟延的反映出输入的变化，是各种调节中最基本的调节作用，缺点是调节结束后被调量有稳态偏差。3答：在火电厂生产运行中的各种参数经过传感器以后，变成系统中统一电平的模拟量信号，再经过输入系统转换成计算机所需要的数字量，由输入接口传给计算机，计算机经过运算处理后，将运算的结果经过输出接口送到输出子系统转换成与调节对象相匹配的模拟信号，以控制对象，这样的过程就是计算机控制。4答：主要特点是：（1）单元机组不存在锅炉之间负荷分配任务，调节系统比较

21、简单。（2）在大型单元机组中由于增加了中间过热器在中、低压缸之前，当主汽门安全开大时，汽轮机高压缸的出力相应迅速增加，而中、低压缸压力的变化比较迟缓有惰性，功率变化对调峰不利。为消除惰性和提高对负荷变化的适应性，要求出力能很快跟随汽门开度变化而变化。因此在开始时就将汽门开多得一些，这给调节带来困难。（3）外部负荷变动时调速系统动作，主汽压力发生变化，使锅炉调节系统相应动作，实现锅炉、汽机的两个调节系统协调控制。5答：首先，要在燃料、送风、引风三个子系统协调动作的基础上进行整定。调节对象动态特性试验、调节器参数整定都要符合这个前提。其次，调节系统中的有关系数，一般是从满足稳态配比的原则来确定的。

22、第三，燃烧调节系统中的三个调节量和三个被调量在动态过程中不允许有过分的超调、过大的动态偏差以及反复波动。因此，三个子系统的整定指标都取1。6答：（1）试验时必须保持给水压力不变并须单方向进行。即进行开大试验时，中途不能有关小操作。进行关小试验时，中途不能有开大操作，而且两个方向都要做。（2）试验时要求负荷稳定，尽量设法保持管道系统总差压不变。（3）试验时所有旁路阀都必须关死，所有的串联阀必须全部开着。（4）为了防止被调量超越安全范围，在做开大阀门试验时，应预先使被调量保持较小的数值（如果调节阀在对象的流入侧）；在做关小阀门的试验时，应预先使被调量保持在较大的数值。7答：锅炉过热器安全门和汽包安

23、全门都是为了防止锅炉超压的保护装置。过热器安全门是第一道保护，汽包安全门是第二道保护。整定时要求过热器安全门先动作，如果过热器安全门拒动或动作后压力仍不能恢复，汽包安全门动作。这是因为过热器安全门排出的蒸汽对过热器有冷却作用，而汽包安全门排出的蒸汽不经过过热器，这时过热器失去冷却容易超温，故只有在过热器安全门失灵的情况下或过热器安全门动作后压力仍不能恢复时，汽包安全门才动作。8答：压力变送器的基本误差是输出电流与输入压力之间不成线性关系而引起的非线性误差，要提高压力变送器的使用精度，必须减少非线性误差。因此要求位移检测放大器增益必须足够大，负反馈要足够深，这样就可以克服放大器元件非线性因素影响

24、，使输出与输入成线性关系。在上述条件满足时，影响精度的主要因素是测量元件特性、杠杆系统支点位置和电磁反馈系统特性。因此要求变送器测量元件工作特性要线性，量程范围不要调得过小，杠杆系统支点位置应固定，矢量板角度应固定，反馈线圈磁场要稳定，避免敲击永久磁钢，最后应适当地进行变送器零点迁移。9答：其误差主要来源是：（1）锅炉运行中，当汽包压力变化时会引起饱和水、饱和蒸汽的重度发生变化，造成差压输出有误差。（2）平衡容器补偿装置是按水位处于零水位情况下设计计算的，锅炉运行时水位偏离零水位就会引起测量误差。（3）当汽包压力突然下降时，由于正压室内凝结水可能被蒸发掉，会导致差压输出失常。10答：应满足以下

25、几点：（1）因氧化锆的电势与温度成正比关系，所以在测量系统中应有恒温装置，保证工作温度稳定，或者采用温度补偿装置；（2）工作温度要选在850以上。（3）必须有参比气体。参比气体中的氧分压要恒定不变。同时，要求它比被测气体中的氧分压大得多，这样输出灵敏度大。 （4）必须保证烟气和空气都有一定的流速，以保证参比气体中氧分压的恒定和被测气样有代表性。（5）被测气体的总压应保持不变，以使氧分压能代表其容积成分。11答：比例积分微分调节器的主要参数对调节过程的影响可归纳如下： （1）比例带增加时，比例作用减弱，调节过程变慢，但系统较稳定；比例带减小时，比例调节作用增强，调节过程变快，静态偏差减小，但系统

26、稳定性降低；比例带过小时，调节过程会出现等幅振荡。（2）积分时间长时，积分调节作用弱，积分速度慢，消除静态偏差需要经过较长的时间；积分时间短时，积分作用强，积分速度快，消除静态偏差快，但可能使调节过程出现振荡；积分时间太短时，调节过程将可能变成等幅振荡。（3）微分时间长时，微分调节作用强，超调量减小，调节时间缩短；微分时间太长时，调节过程会出现周期较短的等幅振荡。微分时间短时，则微分作用减弱，超调量增大。12答：调节器接入实际调节系统后，确定它的比例带、积分时间和微分时间的工作，就是调节器的参数整定。调节器参数的整定，是自动调节系统投入运行的一项重要工作，通过整定可对系统设计方案是否合理进行检

27、验。对设计不合理的系统，在调节系统确定之后，通过整定调节器的比例带（）、积分时间（Ti）和微分时间（Td），可使调节质量尽可能好些，这就是调节器参数整定的目的。13答：调节单元或操作单元的010mA（420mA）直流信号送到伺服放大器，与执行器的位置反馈信号相比较，两者的偏差信号经伺服放大器进行放大，再由触发器去控制伺服电动机，使伺服电动机转动（正转或反转）。减速器把电动机的高转速小转矩的转动转换成输出轴的低转速大转矩的0900范围的位移。输出轴还带支楔形凸轮使位置发送器输出010mA（420mA）直流电流信号，作为伺服放大器的反馈信号。当位置反馈信号与输入信号数值相等时，伺服电动机停止转动。

28、输出轴的转角与输入信号成正比，整个电动执行器可近似地看成是一个比例环节。14答：在三冲量给水调节系统中，调节器接受汽包水位、蒸汽流量和给水流量三个信号。其中汽包水位H是主信号，在调节过程中起校正作用，使在稳态时汽包水位等于其给定值。蒸汽流量信号D是前馈信号，当负荷变化时，它快于水位偏差信号，起前馈调节作用；同时，它能防止由于“虚假水位”而引起的调节器的误动作，改善蒸汽流量扰动下给水调节品质。给水流量信号W是介质反馈信号，动态过程中，给水流量能及时反映调节效果（调节阀开度变化），消除给水流量的自发扰动；稳态时，给水流量与蒸汽流量保持平衡，以适应负荷变化的要求。蒸汽流量和给水流量两个信号相配合，可

29、消除系统的静态偏差。15答：在投入前，必须充分做好检查工作，检查无误后，按以下顺序进行：（1）在手动工况下，调整给水调节阀，使汽包水位维持在给定值附近，同时观察水位、蒸汽流量、给水流量三个记录参数，待比较稳定，蒸汽流量基本上等于给水流量时，可考虑投入自动。（2）将给水流量及蒸汽流量分流系数W、D设置为0.2左右（以测量电压相等为好），把调节器的、Ti设置保守一些，投入自动调节，作给水流量扰动，以整定调节器的和Ti（可按4:1衰减指标）。（3）投入自动后，应观察一段时间，特别在干扰情况下，观察调节器的动作情况。若无干扰，可进行定值或给水流量扰动，观察调节效果，修正W、D。如有条件，可进行负荷扰动

30、试验，再适当修改W、D值。16答：理想可调范围和实际可调范围不一致，是因为配管状态s对可调范围R的影响。理想的可调范围是，当s1时，RQmaxQmin，由于在选择调节阀口径时，要考虑一定的安全余量，最小开度到最大开度并不是由全关到全开，而只是其中的一段范围，通常为1090从而实际可调范围远小于设计值。实际可调范围应按下式计算：R式中PminPmax值近似等于s值。 R1017答：这是由微分调节规律自身的特性所决定的，即微分环节的输出量与输入量的变化速度成正比。如果用微分调节器单独构成调节系统，则：（1）调节过程结束后，被调量的变化速度为零。这时不论被调量与给定值的误差有多大，调节器都不动作，因

31、而无法满足定值调节器的需求。（2）因为实际的调节器都有一定的不灵敏区，在这种情况下，如果调节对象只受到很小的扰动，被调量则以极小的而为调节器不能觉察的速度“爬行”，这种微小速度又不象偏差那样可以叠加起来由小变大，所以调节器不会动作。但经过相当长的时间以后，被调量的偏差却可以积累到相当大的数值而得不到矫正。（3）对于较快的对象，微分器起恶化调节品质的作用。18答：给水泵启动时，应满足以下条件才能运转：（1）冷却水阀门已打开，各轴承已有足够的冷却水流量；（2）各轴承的温度不高；（3）润滑油泵已开启，润滑油压不降低；（4）给水泵出口电动门及旁路门在关闭位置；（5）轴向位移不大；（6）给水泵的勺管在关

32、小位置；（7）给水泵入口水压力不低；（8）给水泵再循环阀巳打开；（9）给水泵电动机电源已送电。19答：（1）假水位，即不真实的水位，也即是此水位的变化规则不是按汽量（负荷）与给水量的平衡关系进行的，故称为虚假水位。（2）假水位是由于汽包内压力变化所造成的。汽包内部压力又是随蒸汽负荷变化及锅炉燃烧工况而变的，如当锅炉燃烧强度未变，而负荷突然增加时，需从汽包内多取出一部分蒸汽量，水位应下降，但因此时燃料未及时增加，势必引起汽包压力降低，由此将使汽包内有一部分水要变成蒸汽，使整个汽水混合物的体积增大，结果反使水位提高了。待燃料增加后，压力才能逐步恢复额定值，虚假水位现象才逐步消除。（3）假水位的出现

33、会降低系统调节质量，使水位在调节过程中波动大，例如负荷增加时，为了保持汽包水位不变，调节器应将给水门开大，使给水量与蒸汽量平衡（入量出量），但由于假水位是升高的，输入水位变送器的是水位高信号（主信号），通过调节器反将给水门关小，势必引起真实水位再降低，造成过调现象，即使水位波动大，又延长了调节过程。20答：（1）仪表平衡调整：膜盒式风压表一般为微压仪表。仪表的平衡情况对于测量结果影响很大。调整方法为：将仪表加压（正压或负压）至12满量程刻度处，再将仪表向左、向右分别倾斜50，其不平衡所引起的基本误差应小于或等于允许误差的一半。如果不满足上述要求，则应作如下调整，若指针向上偏，说明指针侧轻，则应

34、将平衡锤向内旋进；若指针向下偏，说明指针侧重，则应将平衡锤向外旋出。（2）零点调整：仪表零点的基本误差也应小于或等于允许误差。如果误差超出规定，应进行零点调整。零点调整一般采用零位调整螺丝进行，顺时针调为指示增加方向，反时针调为指示减少方向。但必须注意，零点，满量程及工作点的调整相互有关，往往需要反复进行。21答：利用活塞式压力计校验压力表时，应先将活塞调整垂直。调整方法是用活塞式压力计的手轮造压使活塞上升到工作位置，把水准器放在承重盘上，承重盘不动，调整底座螺丝，使水准器在相互垂直的两个方向均处于水平位置。为使压力示值平稳，还应把活塞压力计油系统内的空气排出。排空气的方法是将油杯阀门打开，关

35、死通往压力表的阀门，用手轮摇进摇出多次，就可以排出油系统中的空气。空气是否排出，其简便的检查方法是用活塞压力计手轮造压，使活塞升到工作位置，用手稍用力将活塞承重盘向下压，如活塞承重盘无明显下降感，则空气已排出。然后按被校验压力表的第一校验点加放砝码造压，同时用手转动砝码，待活塞升到工作位置时，读取被校压力表指示值，轻敲表壳后，再读取指示值第二次读数为被校表的指示值，轻敲表壳前后两次读数之差，为指针轻敲位移，作好记录以同样方法，校验以后各点，校完上限点后关闭压力表阀门作耐压试验，再作回程校验。22答：弹簧管灵敏度的高低是用弹簧管的最大工作压力与在该压力作用下所产生的弹簧管自由端的位移量之比值来确

36、定的。它表征了弹簧管自由端在单位压力作用下的位移量。弹簧管的灵敏度主要取决于弹簧管的材料和尺寸。弹簧管材料越软灵敏度越高，管子弯曲半径和截面的两轴径比（长轴比短轴）增大、管壁厚度减小，灵敏度增加。因此，要获得高灵敏度需采用薄壁软材料的管子制作弹簧管，并将其尽量地制得扁平些。23答：（1）应在530室温下进行校验。（2）压力表的指针轴应位于刻度盘孔中心，当轻敲表壳时，指针位置不应变动。（3）标准表与被校压力表安装在校验台上时，两个表的指针轴应高度相等，以免由于传压管内液位的高度不同而造成附加误差。（4）校验中应仔细观察被校表的指针动态，校对读数时，应使被校压力表指针对准刻度线中心，再读取标准压力

37、表的示值，并算出误差值。（5）校验中应进行两次读数，一次是在轻敲表壳前，一次是在轻敲表壳后，当轻敲位移符合要求后，才能判断校验点误差。（6）计算各校验点的误差时，以轻敲表壳后的指示值为准，每一校验点的误差都不应超过所规定的允许误差。24答：（1）取压点的位置应选择在速度场比较稳定，并具有代表性的管段上，不能将测压点选在有涡流的地方。（2）取压点到一次阀门的导管应选用4mm以上的无缝钢管，取压点与压力表安装处之间的距离应尽量短，一般取压管的长度不应超过50m。（3）取压孔应用电钻钻孔，取压口应光滑无毛刺（4）取压导管内端面与管道内壁必须保持齐平，不应有凸出物和毛刺。在测量含尘气流的压力时，应采用

38、带分离器的取压装置，避免灰尘进入取样管，取压点应选在管道的上半部。 （5）被测介质为蒸汽或液体时，取压点宜选在管道下半部与水平中心线成450夹角的范围内。 （6）在炉墙和烟道上安装的取压装置应倾斜向上，与水平线所成的夹角一般应大于300。（7）风压的取压孔孔径应与取压装置（如分离器）进出口管径符合，其内径差不超过2mm，以防管径突变，造成积灰堵塞。25答：（1）管路的材质和规格，应符合设计要求。（2）管路在安装前应进行清理，以达到清洁畅通。（3）管路敷设在地下及穿过平台或墙壁时应加保护管。（4）管路的水平段应保持一定坡度，一般坡度应大于1:10。（5）正负压头导管应靠近敷设，以使周围温度对其影

39、响一致，并与高温热表面隔开。（6）管路敷设应整齐、美观，尽量减少拐弯和交叉，当需要拐弯时，其弯曲半径不应小于管子外径的35倍。（7）对口焊接的不同直径管子，其内径差不应超过2mm；相同直径管子对口焊接时，不应有错口现象。（8）管路应采用可拆卸的卡子固定在支架上，支架的间距应尽量均匀，无缝钢管水平敷设时，支架间距为11.5m；垂直敷设时为1.52m。（9）在施工完毕的管路两端，应挂有标明编号、名称及用途的标示牌。 26答：为了正确起动流量变送器，必须在起动前进行检查。（1）取样装置、阀门接头、一次门、二次门、排污门完整严密；一次门、二次门、排污门应在关闭位置；平衡门应在开启位置。（2）一次变送器

40、、二次仪表内外部清洁、完好，二次仪表指针应在零位置上。（3）电源熔断器容量合适，一、二次仪表电气接线正确可靠，将仪表通电预热半小时以上，此时二次表内同步马达应处在关断状态。（4）对于新安装或者大修后的脉冲管路，仪表在投运前，必须冲洗管路，以排除管中的积污和空气（此时一次门已打开）。在完成上述检查步骤后，就可起动变送器：（1）当脉冲管路内的介质冷却至接近室温时，才可以启动一次仪表。（2）先开正压二次门，关平衡门，再开负压二次门。（3）投入二次仪表中的同步马达，并在记录纸上注明仪表投入时间。如需停运，按下述步骤进行：（1）先关负压门，开平衡门，再关正压门。（2）对于长期停用的仪表，在与运行人员联系

41、妥当后，关闭一次门。（3）关断一、二次仪表的电源开关，如停用时间较长，应关断盘内的电源，并取下熔断器。27答：氧化锆上的粘接剂熔化、裂口时，应用粘接剂重新粘接，粘接剂为氧化锆粉（3035）加微晶玻璃粉（6570），用酒精调成浆糊状。将粘接剂涂于氧化锆管和氧化铝管的接头处，放入高温电炉中加温至1050并稳定10min，停电后自然冷却到常温。内铂电极引出线脱落时，应用粘接剂重新粘接。粘接剂为微晶体玻璃粉，用酒精调成浆糊状，涂内电极引出线处，放入高温炉内加热至950，稳定10min，停电后自然冷却到常温。28答：不能在运行状态下停电源。压力或差压变送器几乎都是根据力平衡原理工作的，其中一个力是测量元

42、件所感受到的压力或差压信号，另一个力是变送器输出信号通过反馈动圈的电磁反馈力，这两个力大小相等、方向相反，保证变送器有一个稳定的输出。如果变送器在运行状态下停电源，则力平衡系统就失去了电磁反馈力，机械杠杆系统也就失去了平衡，就有可能造成机械传递系统损坏。一般短期停运变送器可以不停电源；长期停运（如检修时），要先泄掉压力再停电源。 29答：对整个调节系统而言，电动执行器振荡属小回路振荡，调节系统振荡是大回路振荡，它们在现象和特征上都是有区别的。从现象看，执行器本身振荡时，阀位指示表指针上下波动，而被调参数及调节器输出却无明显变化。调节系统振荡时，除执行器本身振荡外，调节器输出随被调量的波动而产生

43、有一定规律的振荡，两者的相位约差1800。从特征看，执行器振荡的频率较高，周期较短。调节系统振荡的频率较低，周期较长：被调量、调节器输出及执行器的振荡频率基本相同。30答：出现这种情况的主要原因是：调节器的参数设置不当；运行工况变化比较大；阀门特性变化以及运行操作人员投入自动时处理不当。调节器的整定参数直接影响调节系统的调节质量，参数设置不当，调节质量会变差，甚至无法满足生产的要求。调节系统参数一般按正常工况设置，适应范围有限，当工况变化较大时，调节对象特性变化也较大，原有的整定参数就不能适应，调节质量变差，所以运行人员反映自动不好用，这是正常的。要解决这一问题，需要增加调节器的自适应功能。阀

44、门特性变化相当于调节对象特性（包括阀门在内的广义调节对象特性）变化，原有的整定参数也就不能适应，影响了调节质量。运行人员投自动时，一般不太注意系统的偏差（特别是无偏差表的调节器或操作器），尽管系统设计有跟踪，切换时是无扰的，但如果投入时偏差较大，调节器输出就变化较大（相当于给定值扰动），阀位也变化较大，造成不安全的感觉。有时虽然注意了偏差，觉得偏差较大，又调整给定值去接近测量值，使偏差减小。这实际上又是一个较大的定值扰动，使阀位变化较大，又造成不安全感觉。正确的做法是，投自动时应在偏差较小的情况下进行，投入自动后不要随意改变给定值（给定值是生产工艺确定的），即使要改变，变化量也不要太大。31答

45、：（1）要正确选择变送器的量程及零点。（2）减小测量误差：减小测量元件与变送器间连线引起的附加误差。对于电阻温度计，采用三线制连接方式，对热电偶要正确选用补偿导线。减小传输信号线路混入的噪声干扰，强电和弱电信号线分开，动力线与信号线分开，采用屏蔽线，合理接地等。合理选择测点位置。（3）用补偿方法克服测量元件的非线性误差，如热电偶，氧化锆检测元件都存在非线性误差，可用补偿法使其线性化。（4）减小测量滞后，可在变送器后串接一只微分器，或采用微分先行的调节器。对气动仪表，若管路较长，可增加一台气动继动器，以提高气动信号的传输功率，减小信号的传输滞后。（5）减小信号波动。32答：（1）要严格按照调节仪

46、表的技术指标进行调校。（2）合理整定调节仪表的参数。（3）对一般的调节对象特性，要选择合理的调节规律。（4）对一些特殊调节对象特性，如发电机组负荷变化较大，调节对象特性变化也较大时，可以采用参数自整定调节器：调节对象特性若是非线性的，可以采用非线性的PID调节器；调节对象特性响应速度快，可以采用开关或PID双模调节器：对象特性是时变的调节对象，可以采用自适应的PID调节器。（5）对随动调节系统，可以采用给定值调节器（简称SPC调节器），即根据生产过程要求随时修改调节器的给定值（可采用时间程序和参数程序给定），以提高产品的质量和数量。33答：正常情况下，调节器偏差表指示的偏差值为给定值与测量值之

47、差，没有反映辅助通道信号的偏差。当偏差表指示近于零时，调节器输出仍不能跟踪阀位的原因，主要是辅助通道的蒸汽流量信号及给水流量信号长时间不平衡引起的，且这种偏差较大，使调节器输出不能跟踪阀位，投入自动后，扰动较大，不可能保证调节质量，甚至不能投入自动运行。 上述现象一般是蒸汽流量或给水流量测量系统的故障，如变送器、开方器故障。当调节器输出电流大于阀位电流时，一般是蒸汽流量变送器或开方器故障；当调节器输出电流小于阀位电流时，一般是给水流量变送器或开方器故障。34答：实现锅炉水位全程调节需要解决以下一些问题：（1）给水系统所有的截止阀都能远方操作，关得严，打得开，并能接受程控信号，送出状态信号。（2

48、）主给水管路和旁路给水管路在不同工况下能进行管路切换，管路上的阀门控制装置要准确可靠，调节阀性能良好，符合自动调节的要求。（3）锅炉在启动过程中，汽包压力变化较大，用差压原理测量水位误差很大，必须对水位信号进行压力校正。（4）锅炉在升压及低负荷（30以下）运行中，由于蒸汽流量无法测量，只有采用单冲量调节，而大于30负荷时又必须采用三冲量调节，因此，要解决单冲量调节同三冲量调节在调节系统上的切换及调节阀的切换。（5）要有一个可靠的程序控制器，该装置的连续运行无故障时间必须大于锅炉的大修周期。35答：给定值要减小才能运行，意味着测量信号已经比原来的数值减小。汽温调节系统的测量信号来自热电偶、补偿导

49、线和温度变送器组成的回路，这就要从这三部分中查找原因。检查温度变送器时，可以把开关拨到“检查”位置，如果输出为46mA，说明温度变送器本身是正常的，可进一步从输入侧加入毫伏信号，以检查温度变送器的起始零点和量程。测量信号减小，一般是起始零点偏高或量程发生变化。补偿导线的故障一般是断线和接地，使测量信号减小的原因可能是补偿导线两点接地，把热电偶的信号短路了一部分。热电偶的故障一般是特性发生变化，输出电势变小，或两点接地把信号短路了。36答：（1）敷设前，补偿导线应校验，校验合格者并经校对型号、规格后方可敷设。（2）为避免外界电磁场的干扰，补偿导线应与其它导线分开敷设，不允许和强电导线并排敷设，也

50、不应通过有强电磁场存在的区域。 （3）补偿导线的路径走向应避开高温、潮湿、有腐蚀性及爆炸性气体之处，严禁敷设在炉壁、烟道及热管道上。（4）补偿导线可穿在铁管或金属软管中，也可在单独的走线槽内敷设。在管中敷设时，不允许有接头，还必须防止绝缘层破坏。金属管应只有一个接地点，以避免地电位干扰引入测量系统。（5）补偿导线对地绝缘和极间绝缘应大于0.5M。37答：（1）玻璃温度计应安装在振动小、不易受到碰撞的地方，否则易损坏或引起感温液体在毛细管中中断的现象。（2）玻璃管温度计是直读式就地安装仪表，因此必须安装在便于读数的地方。（3）为了保证测温的准确性，玻璃温度计的感温包插入管道深度应超过管道中心线4

51、±1mm。（4）为了减小玻璃温度计的时间常数，一般应在金属保护套管中加入热传导良好的变压器油等物质。38答：温度测点的选取，通常应遵照下述三条要求：（1）测点应选在能正确反映被测介质温度的地方，不允许装在管道和设备的死角处，并应避免在炉门旁或与加热物体距离过近以及具有强磁场之处。（2）温度测点应选在振动小，应力小的地方，不允许选在弯头等应力集中的地方。（3）温度测点选取还应考虑检修、维护方便。对于玻璃和双金属温度计，测点则应选在观察方便和不易受机械损伤之处。在高温高压管道上安装测量元件时，为了避免开孔过大，不采用在直管段上斜装；两测点之间或测点与主管道接头焊接缝之间的距离，应大于主管道的外径，测量元件插座的材质必须和主管道的材质相同。39答：在现场运行中，XCT型动圈表的吸针和斥针现象，主要是一次元件引进工频干扰所致。如电源与输入线（补偿导线）平等布线、温度高时漏电等（有时冷端温度突变或接点接触不稳定也会引起干扰）都会引进干扰。干扰排除方法：（1）布