反力架、托架计算

1、附件 2 反力架验算反力架与结构间用双拼56b 工字钢管撑 , 支撑布置见下图。反力架支撑受力验算实际始发掘进正常推力一般不超过 1000t, 且加设钢环对应力起均衡作用，考虑不均匀受力和安全系数， 总推力按 3000t 计算。四个集中力 P 按 3000t 平均分配计算，四个集中受力范围内 P 按 3000t 平均分配计算 , 管片承受总推力为3000t ，集中受力点平均分配得 750t 。反力架本身刚度可达到要求，不会因推力而变形考虑，若图中所示四个受力区域可满足推力要求 , 则反力架支撑稳定 , 先计算四个角的钢支撑受力面积。左侧立柱为斜支撑受力最不利，按750t 平均分配精选文库2到

2、4 个支撑点，每点受力为188t ，其中双拼工字钢截面面积为29327mm：斜支撑受力最为不利 , 若此区域可满足最不利受力条件 , 则反力架稳定 , 按最不利受力状态 , 平均分配计算 , 每个角支撑所受压力为 750t, 双拼工字钢受力为188t ；双拼工字钢应力为22钢材设计强度为188t/29327mmcos38° =50.5N/mm,2235N/mm，故支撑可满足盾构始发要求, 即反力架稳定。附件 3 始发基座验算（1）计算简图：1324盾构托架使用 250x255H型钢制作，共 13 道横向支撑， 上图为一道横向支撑的半侧，主要受力梁为2号与 4号梁。盾构机按照374t

3、计算 , 由受力分析可得发射架每边承受总力：374G1，得 G1207. 278tsin 125sin 27发射架共 13 道横向支撑，共12 个区间，每个区间受力：G 2072. 78/12172. 73KN,最后力传递至横向支撑，由13 个支撑承受，得水平力：2072. 7872. 39KNFcos 6313（2）2 号梁计算：按照图纸取每个区间支撑钢板0.89m支撑钢板截面积为： A0.89 0.03 26710 4 m 2， 2 号梁长 L 0.567m。-2精选文库支撑钢板最小惯性矩I m inbh 30 .89(0.03 )32 .88104 m 4，1212i minI minb

4、h3h 20.0087，长细比l0.5 0.56732.59 （两端A12bh12i min0.0087固定，0.5 ），经查表：1 105,2 62,2 ，属小柔度结构，其强度计算公式为：G172. 731036. 47MPa235MPa，满足受力要求。A26710 4（3）4 号梁计算：4 号梁从受力角度也为小柔度结构，其强度计算公式为F / A 72.39KN/ 104.7 10 46. 91MPa235MPa满足受力要求。螺栓受力：F / A 72.39KN/ 6/ / 0.012226. 67MPa800Mpa焊缝受力：G1cos 6320730. 4545. 77MPatl wt1

5、0.2 20. 008f w根据以上计算可知盾构托架满足盾构机始发的受力要求。-3精选文库附件 4 盾构机的推力计算盾构机的推力计算按照始发阶段泥岩地层进行计算。1、在软土中掘进时盾构机的推力的计算地层参数按 1-1 泥岩、粉砂质泥岩选取，由于岩土体中水量较小，所以水压力的计算按水土合算考虑。选取可能出现的最不利受力情况埋深断面进行计算。根据线路的纵剖面图，1-1 层埋深不大，在确定盾构机拱顶处的均布围岩竖向压力 Pe 时，可直接取全部上覆土体自重作为上覆土地层压力。盾构机所受压力：Pe = h+ P0P01= Pe + G/DLP1=Pe×P2=(P+.D)式中：为水平侧压力系数，

6、=0.42h 为上覆土厚度， h=12.5m为土容重， =1.9 t/m 3G为盾构机重， G=340 tD 为盾构机外径， D=6.25 m ； L 为盾构机长度， L=8.39 m； P0 为地面上2为盾构机底部的均布压力； P为盾构机拱顶处的侧向水置荷载， P =2 t/m ； P0101土压力； P2为盾构机底部的侧向水土压力； Pe=1.9 ×12.5+2=25.75 t/m2P =25.75+340/（6.25 ×8.39 ）=32.23t/m2P1=25.75× 0.42=10.81t/m201P2 =(25.75+2 × 6.25) &#

7、215;0.42=16.06t/m 2盾构推力计算盾构的推力主要由以下五部分组成：FF1F2F3F4F5式中： F1 为盾构外壳与土体之间的摩擦力； F2 为刀盘上的水平推力引起的推力F3 为切土所需要的推力； F4 为盾尾与管片之间的摩阻力F5 为后方台车的阻力-4精选文库F11 ( Pe P01 P1P2)DL .4式中： ：土与钢之间的摩擦系 数，计算时取0.3F1 （25. 7532. 23 10. 81 16. 06） 6. 25 8. 39 0. 31048. 3t14（ 2）F24DPd式中： Pd 为水平土压力， Pd（ hD ）2hD6. 2812. 515. 64m22Pd

8、0.42 1.915. 6412. 48t/ m2F2/ 4（6. 28212. 48）386. 6tF3（D2C）/ 4式中： C 为土的粘结力， C=6.3t/m 2F3（6. 2526. 3） 193. 34tF4Wc c式中：WC 、 C为两环管片的重量 （计算时假定有两环管片的重量作用在盾尾内，当管片容重为2.5t/m3 ，管片宽度按 1.5m 计时，每环管片的重量为24.12t ），两环管片的重量为48.24t 考虑。 C=0.3F448.240.314.47tF5G h sing Gh cos式中： Gh 为盾尾台车的重量， Gh 160t ；为坡度， tg =0.025g 为滚

9、动摩阻，g=0.05F51600.0250.05160112.00t盾构总推力： F1048. 3386. 6 193. 3 14. 47 12. 00 1654. 67t-5精选文库盾构的扭矩计算盾构配备的扭矩主要由以下九部分组成。在进行刀盘扭矩计算时：MM1M2M3M4M5M6M7M8M9式中： M1 为刀具的切削扭矩； M2 为刀盘自重产生的旋转力矩M3 为刀盘的推力荷载产生的旋转扭矩；M4 为密封装置产生的摩擦力矩M5 为刀盘前表面上的摩擦力矩；M6 为刀盘圆周面上的摩擦力矩M7 为刀盘背面的摩擦力矩；M8 为刀盘开口槽的剪切力矩M9 为刀盘土腔室内的搅动力矩a刀具的切削扭矩M1M 1

10、R0M 11 (C hmax R02 )Chrdr02式中： C ：土的抗剪应力，C=C+Pd×tg =2.5+13.09 ×tg22 °=7.79t/m 2hmax：刀盘每转的最大切削深度，hmax=8cm/转R0：最外圈刀具的半径， R0=3.14mM 11(7.79 8 10 23.142 ) 3.072t m2b刀盘自重产生的旋转力矩M2M2=GRg式中： G：刀盘自重，计算时取刀盘的自重为G=60tR：轴承的接触半径，计算时取为R=2.6mg：滚动摩擦系数，计算时取为g=0.004M2=60×2.6 ×0.004=0.624t mc刀

11、盘的推力荷载产生的旋转扭矩M3M=WR W2zp= R P3p gc d式中： Wp：推力荷载；：刀盘封闭系数， =0.70Rg：轴承推力滚子接触半径， Rg=1.25m ；Rc：刀盘半径， Rc =3.14 z：滚动摩擦系数， z=0.004；Pd：水平土压力， Pd=13.09t/m 2Wp=0.70 × 3.142×13.09=283.82t ；M=283.82× 1.25× 0.004=1.42 tm3-6精选文库d密封装置产生的摩擦力矩M422M4=2 mF（n1Rm1 +n2Rm2 ）式中： m：密封与钢之间的摩擦系数，m=0.2 ；F：密封

12、的推力， F=0.15t/mn1 、n2 ：密封数，n1=3 n 2=3；Rm1、Rm2：密封的安装半径， Rm1=1.84m R m2=2.26m； M4= 2 × 0.2 × 0.15 ×（ 3×1.84 2+3×2.26 2） =4.80 t · me刀盘前表面上的摩擦力矩M5M 52 (P R 3Pd )3式中：刀盘开口率， =0.34 ；P：土层与刀盘之间的摩擦系数， P=0.15R：刀盘半径， R=3.14mM 52 (0.34 0.15 3.14 3 13.09) 43.29t m3f 刀盘圆周面上的摩擦力矩M6M6=2

13、 R2BPZP式中： R：刀盘半径， R=3.14m ；B：刀盘宽度， B=0.775mPZ：刀盘圆周土压力PZ=（Pe+P01+P1+P2）/4= （ 29.8236.3 11.63 16.09 ） /4=23.46t/m 2M6=2× 3.14 2×0.775 × 23.46 ×0.15=168.95t ·mg刀盘背面的摩擦力矩M7M7=2/3 （1- ） R3P× 0.8PdM7=2/3 （0.70 ×× 3.14 3× 0.15 × 0.8 × 13.09 ）=71.3t · mh刀盘开口槽的剪切力矩M8M 82C R33式中： C ：土的抗剪应力，因碴土饱和含水，故抗剪强度降低，可近似地22取 C=0.01Mpa=1 t/m ， =5°； C =C+P×tg =1+13.09 ×tg5=2.15 t/mdM 822.153.1430.3447.4tm3i 刀盘土腔室内的搅动力矩 M922M9=2（