高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案

1、高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案编制：审核：批准：编制单位：建筑工程有限公司（章）二0一年 月 日目 录第一章转换层工程概况.3设计概况 3.转换层框支柱概况 3：转换层框支梁概况 .3.转换层结构板概况 .-4：转换层硅概况 .4.第二章转换层各工序施工流程 .5结构层各工序施工流程 .5 .施工流水段的划分 .5：施工时间 6 .第三章施工测量 .7首层楼面控制线及上部结构内控点布辂 .-7.首层轴线、柱及梁边线 .7：二层楼面控制线、轴线及柱边线7.高程控制测量 8-二第四章转换层模板施工 .9模板体系选择及施工工艺 .9：楼梯模板支设 .10高支

2、模设计及验算 .工工.模板验收 ., .43 , 模板拆除 .4台.梁板模板支架搭设技术要求,44-.转换层荷载对首层及以下结构的要求 .46第五章 转换层钢筋施工 47钢筋抽料、制作的通用要求 .7 .4钢筋连接 .49.柱子钢筋预插、绑扎及焊接 .52梁钢筋连接及绑扎 .54板钢筋绑扎 .6.5钢筋验收 .6.5第六章 转换层硅施工58转换层彼施工的难度 58彼浇捣顺序 .58：彼浇捣时的运输机械 58技术要求 59.施工要求 59.第七章施工安全注意事项;2-6高层转换层专项施工方案住宅小区一期高层工程（1#3#）转换层层高（9.55m）较高，框支 柱、框支梁、框架梁的截面较大，楼层板厚

3、度（0.2m）较厚，对模板制安、钢筋制绑及硅浇捣具有较高的技术要求，为保证工程质量，避免 安全事故的发生，为此特编制该方案以指导该工程转换层安全顺利施 工！1.1 设计概况：住宅小区一期高层工程（13#楼）为“框支-剪力墙”结构，该工程转换层均 设在主体结构二层，在二层上下部的柱截面尺寸、 位谿均作了较大的变化，在二 层上部的大部分柱均为梁上柱。1.2 转换层框支柱概况：分别设有矩形、长方形、L形、Z字形、U形及工字形等极不规则的形 状，对模板的支设、安装及加固造成极大的困难。框支柱的柱身断面尺寸较大，钢筋布谿较密。框支柱钢筋全部为二级钢，钢筋直径为 2032。1.3 转换层框支梁概况：框支梁

4、截面尺寸分别有 500X2000、600 >2000、700 >2000、800 >2000、 1100 >2000、1300350、2250M500 等。框支梁跨度一般在5m、6m、7m等，最大跨度为8.3m。框支梁钢筋全部为三级钢，钢筋直径为 2032。框支梁底筋大部分只有一排，大梁配筋均为两排，梁底部最大配筋为42根32钢筋。框支梁面筋除部分一般梁只有一排外，其余大梁配筋均为两排。 框支梁腰筋间距均为200mm。1.4 转换层结构板概况：转换层结构板100、120、大部分为200。转换层结构板底、面配筋均为 1电150。1.5 转换层彼概况：框支柱碎强度C50,框

5、架柱、花架柱碎强度 C30,梁板碎强度C40, 碎强度不统一，浇捣难度较大。梁、柱钢筋多而密，梁截面相对较大。转换层层高为9.55M ,相对较高，给柱碎的浇捣带来较大困难。板面标高变化较大，给梁板碎的浇捣带来较大困难。2.1 结构层各工序施工流程：首层施工放线一首层柱钢筋制绑及二层框支梁底板模板制安一首层柱模板 制安一首层柱碎浇捣（浇至首层梁底弯锚段底部往下500位谿）一二层框支梁钢筋 建筑工程公司第5页共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案制绑一二层框支梁侧模制安一二层板模制安一二层板钢筋制绑一二层剪力墙柱 放线定位一二层剪力墙柱插筋一二层梁板碎浇捣一碎养护。施工放线施工流程：首层楼面

6、控制线 一首层轴线一首层柱边线一二层 楼面控制线一二层轴线一二层柱边线。首层柱施工流程：柱钢筋制绑 一柱模制安及加固一首层梁底部柱碎浇 捣一柱模板拆除及碎养护。二层框支梁施工流程：梁模支架搭设及加固 一梁底板模制安一二层框 支梁钢筋制绑一梁侧板模制安一二层梁板碎浇捣一碎养护。二层板施工流程：板模支架搭设及加固一板模制安一板钢筋制绑一二 层梁板碎浇捣一碎养护。2.2 施工流水段的划分:本工程转换层施工段作业按1#3龈建筑物位谿、建筑物间的沉降伸缩缝等划分为五个施工段，即1#施工段、2#-A施工段、2#-B施工段、3#-A施工段、 3#-B施工段。1#楼因在地下室出首层地面后未同 2龈连接，故1#

7、楼独立划分为一个 施工段施工。2龈、3龈分别各在中部设有一条沉降伸缩缝，故 2#楼、3龈划分为 2#-A施工段、2#-B施工段、3#-A施工段、3#-B施工段。施工段的划分如下图：2#-A施工段2#-B施工段"A/2、2#楼以沉降伸缩缝为界划分为2#-A施工段、2#-B施工段。3、3#楼以沉降伸缩缝为界划分为3#-A施工段、3#-B施工段。3#-a 施工段2.3 施工时间：按总计划要求每段在25天内施工完成，具体计划安排如下: 1#楼因只有一个施工段，故只能一个工序一个工序的施工，下一道工 序的施工只有待上一工序施工完成后进行。2# 3#楼的施工可以划分为两个施工段进行流水施工，当一

8、个工序在 最开始施工的施工段上完成后可转入第二个施工段继续进行，依此类 推，以此避免产生窝工现象。住宅小区一期高层工程（13#娄）由于在转换层上下的结构发生变化，相应在该位辂的施工放线也应作一定的调整，为此特编制该章节以指导施工放线工作。3.1 首层楼面控制线及上部结构内控点布路建筑工程公司第11页共62页该项工作在首层楼面碎浇捣完毕并可上人后进行。根据基坑四周设谿的外控点用全站仪或经纬仪引测放出各控制线，并 在碎地面上弹出相应的墨线。按 测量方案”在首层楼面上布谿出上部结构的内控点，并按要求作好 相应的保护措施。3.2 首层轴线、柱及梁边线该项工作在首层楼面控制线施测完毕后进行。根据基坑四周

9、引测放出控制线用 30m、50M、5m钢卷尺分别按设计图纸放出首层轴线，并在碎地面上弹出相应的墨线。根据设计图纸轴线用5m钢卷尺施放出各柱边线，并在碎地面上弹出 相应的墨线以作为柱子安装模板的依据。根据设计图纸轴线用5m、30m、50M钢卷尺施放出各梁边线，并在碎地面上弹出相应的墨线以作为梁支架搭设、 加固及梁模板安装的依据。3.3 二层楼面控制线、轴线、柱边线该项工作在二层楼面框架梁钢筋绑扎安装完毕后进行。根据首层布谿的内控点利用相应楼板位谿预留的 300mm< 300mm激光 传递孔引测放出二层楼面控制线，并在相应的梁钢筋上作出油漆标记。根据二层楼面控制线用5m、30m、50M钢卷尺

10、引测放出经转换层变化 后的主轴线，并在相应的梁钢筋位谿作出标记。根据二层经转换变化后的主轴线放出所有截面变化的框架柱、框支柱 及需重新预插的梁上柱，并在相应的梁钢筋位谿作出标记。3.4 高程控制测量在该工程开工前将业主方提供的坐标控制点高程引测到施工现场且不 受沉降影响的标志物上，用红油漆作好标记并作为该工程各栋建筑物、 构筑物、室内外相对标高及高程控制的依据。在首层楼面板碎浇捣完成后将各建筑物首层 +1.000m相对标高引测到 框支柱竖筋上，用红油漆作好标记并作为转换层框支柱顶面、结构梁、 结构板等底、面标高施工的依据。在二层楼面板钢筋绑扎完毕后，将二层楼面板的板面标高引测到板面 控制桩上并

11、作为板面碎浇捣的依据。在二层楼面板碎浇捣前将各建筑物二层 +1.000m相对标高引测到剪力 墙柱竖筋上，用红油漆作好标记并作为转换层框支柱顶面、结构梁、结 构板等碎面标高施工的依据。由于部分柱筋为插筋，碎浇捣时还得借助水准仪控制碎浇捣面标高。本工程转换层层高（9.55m）较高；框支柱、框支梁、框架梁的截 面较大，形状不规则；楼层板厚度（0.2m）较厚，对模板制作、安装及 加固具有较高的要求！4.1 模板体系选择及施工工艺:4.1.1主要部位配模方案:序号工程部位模板支撑及加固体系1框支柱九夹板散拼由 50X 100mmK力、小 48X 3.5mmffi管、 小12高强对拉螺栓及相应夹具等组成2

12、梁板、楼梯九夹板散拼（封闭式楼梯）由50X 100mm方、可调节钢支撑、（）48X3.5mm钢管、碗扣式脚手架组成以及小12高强对拉螺栓组成。高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案3电梯井九夹板散拼由50 x 100mm木方、（|）48 x 3.5mm钢管以及碗扣式脚手架组成以及小12高强对拉螺栓组成。4梁、柱接头九夹板散拼由50X 100mm方、可调节钢支撑、e 48 x3.5mm钢管以及小12高强对拉螺栓组成4.1.2 施工准备对施工班组做详细的技术交底，对高支模等作专项计算。钢筋等隐蔽工程检查合格后，由项目部通知后有关施工人员方可进行墙、梁、柱模板支设。每个施工段内支模顺序是：框支柱模板一

13、框支梁底模板一框支梁侧模 板一楼板模板一梁柱接头。4.1.3 模板施工工艺流程模板施工顺序为：支架一柱墙模板一梁模板一顶板模板一粱柱头模板。其中各段施工工艺流程：柱模：放线 一木模板一拼装第一块一拼装第 二块一背杨条一连接螺栓一背钢管一调垂直及加固；梁、板模：轴线 一水平线复核一搭设支架一支梁底模一支梁侧模一支顶板模一验收。4.2 楼梯模板支设将楼梯底模2钉于倾斜的木楞1上，楼梯的踏步钉在侧板10上，并用 反扶梯基4、木楞6和顶木5进行加强定位，斜撑7与木楞1成90°地 支撑楼梯模板、斜撑用木楔固定于木板上。踏步模板采用全封闭，在梯段中间开一个 300宽振捣孔，用作加强楼梯碎振捣。在

14、踢步面板支设时，可先将踢面面板11和踢面板先钉在木楞6上，呈“L形，然后再钉到侧板10上。见下图：1-50X100木 600 2-九夹板底板3-50X10映板，4-反扶梯基（50X100木楞）5-顶木（50X50）6-50X100木楞7-斜木撑（50X0 1080立柱（50X10 600）9-50X100木 600 10-九夹板侧板第10页共62页11-九夹板踏面12-九夹板踢面建筑工程公司第15页共62页4.3 高支模设计及验算4.3.2 工程概况深圳住宅小区一期高层（13#楼）转换层层高为9.55m,根据深圳市的有关规 定，层高超过4.0米的模板支设即为高支模，必须进行专项的模板及支架设计

15、， 以确保施工安全并进行验算。4.3.3 模板设计计算的相关参数及计算公式4.3.3.1 模板及支撑系统的相关参数本次施工模板支撑系统材料拟采用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根 据简明施工计算手册（第二版）、混凝土结构工程以及相关规范和资料内 容，确定所用材料相关参数如下：模板采用915mm< 1830mm< 18mm（宽xfe邓J）九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=9.5M03N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2,抗剪强 度弋=2.2N/mrK支撑柱、墙、梁模板的小楞采用50M00mm木方，有关力学参数如下： 弹性模量 E=9.5M03N/mm2,抗弯强度fm=1

16、3N/mm2 ,抗剪强度 弋=1.4N/mmi支撑小楞的钢管采用双排 48 X 3.5mm1接钢管，有关力学计算参数如 下：弹性模量 E=2.1 M05N/mm2,抗弯强度f=215N/mm 2 ,抗剪强度 p=110N/mm A=489mm2, I=12.19 104mm4, W=5.08X 103mm3。对拉螺栓采用小12高强对拉螺栓（容许拉力达到 750N/mm2）,螺栓外加PVC套管，经试拉其容许最大拉力N=57KN,其小12高强对拉螺栓、 螺帽、夹具等见以下两张图片（施工时必须强制采用，并不得更换）：高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案4.3.3.2 模板验算的计算公式柱、墙、梁的侧

17、压力计算公式F = 0.22九才乩色"F = yH式中：碎的重力密度，取 25kN/m3；t新浇碎的初凝时间，取200/(T+15),取4h;T碎的入模温度，取25 C；V碎的浇筑速度，取10m/h;H 碎侧压力计算位谿处至新浇碎顶面总高度，柱取5m；墙取3.5m；梁取 2m；川1外加剂影响修正系数，取1.2;用2碎坍落度影响修正系数，取1.15。4.3.3柱模板的设计计算4.3.3.1 相关参数资料及荷载计算根据工程实际情况，本次设计选用KZZ1为计算对象，2栋、3栋(2-23)、(2-30)/(2-N)轴处 KZZ1 : 800mm< 2500mm< 9550mm(宽

18、 xfe >W)柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=800mm, B方向对拉螺栓2道,柱模板的截面高度H=2500mm, H方向对拉螺栓6道,柱模板的计算高度L = 7700mm,柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱模板竖楞截面宽度50mm,高度100mm，间距150mm。柱箍采用圆钢管48 >3.5,每道柱箍2根钢箍，间距400mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。建筑工程公司第21页共62页4.3.3.2Tt1-I11It4 R K400800125125125124125125柱模板荷载标准值计算柱模板计算简图强度验算要考虑新浇碎侧压

19、力和倾倒碎时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇碎侧压力。新浇碎侧压力计算：F = 0.22yJ 岳 F = yH根据前述公式参数计算得出新浇碎侧压力标准值F1=96.01kN/m2实际计算中采用新浇碎侧压力标准值F1=96.01kN/m24.3.3.3倾倒碎时产生的荷载标准值F2= 3kN/m2。柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计 算，计算如下：59.70kN/mA 114. BBBMb 153153153面板计算简图面板强度计算支座最大弯矩计算公式：X T二心:跨中最大弯矩计算公式:-" 一其中:q强度设计荷载(kN/m);q=(1.2 85.

20、87+1.4 3) >0.4=42.9kN/md竖楞的距离，d=150mm；经过计算得到最大弯矩 M=0.1W2.898 0.15 0.15=0.097kN.M面板截面抵抗矩 W=40(X 18X8/6=21600mm3经过计算得到 #=M/W =0.097 X06/21600=4.469N/mm2面板的计算强度小于15N/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6qd截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<T其中:最大剪力 Q=0.6>0.15 X2.898=3.86kN截面抗剪强度计算值 T=3X3861/(2 400 M8)=0.804N/mm2截面抗

21、剪强度设计值T=1.4N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求！面板挠度计算最大挠度计算公式：<v其中q碎侧压力的标准值，q=85.87 0.4=34.348kN/m；E面板的弹性模量，取6000N/mm2;I面板截面惯性矩 I=400 X8X8X8/12=194400mm4;经过计算得到 v=0.677 (85.87 %4) 1504/(100 6000M94400)=0.101mmv面板最大允许挠度，v=150/250 = 0.6mm ;面板的最大挠度满足要求！1.1.1.4 竖楞方木的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下18.28kN/m竖

22、楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH两方向最大间距0.153m。荷载计算值 q =1.2 96 >0.153+1.4 3O0.153=18.283kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 9.142/0.5=18.283kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 ¥8.283 0.5 0.5=0.457kN.m最大剪力 Q=0.6>0.5 X8.283=5.485kN最大支座力 N=1.1 >0.5 18.283=10.056kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5M

23、0M0/6 = 83.33cm3;I = 5 便M0M0/12 = 416.67cm4;高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.457 106/83333.3=5.49N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求！抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X5485/(2 50 X00)=1.645N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm 2抗剪强度计算满足要求！挠度计算最大变形 v=0.677 15.236 5004/(100 9500 >4166666.8)

24、=0.163mm最大挠度小于500/250，满足要求！1.1.1.5 B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P=(1.2 96+1.4 3) &125 0.5=7.46kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。3.73kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 7.46kN 3.73kNit±ik业口二上工二B330400,3300.7京撑钢管计算简图0.588支撑钢管弯矩图(kN.m)0.009支撑钢管变形图（mm）10.26).260.930.93A""2.80 I 3.73LIt-280_u10.26).

25、263.732.802.800.930.933.733.7311.1911.1911.1911.19支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.717kN.m最大变形 vmax=0.121mm最大支座力Qmax=21.454kN抗弯计算强度 f=0.717 W6/10160000=70.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400/15山10mm,满足要求！1.1.1.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式：N<N=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f对拉螺栓的抗拉弓S度设计值，取750N/m

26、m2；对拉螺拴的强度要大于最大支座力17.17kN。经计算B方向采用小12高强螺栓达到受力要求！1.1.1.7 H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P=（1.2 96+1.4 3） ）0.153 0.5=9.14kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。建筑工程公司第35页共62页4.59kN4kN9kN9kN9kN9kt4kN9kN9kN91919N9kt4kt4kN4k57kN支撑钢管计算简图0.011支撑钢管变形图（mm）8.698 .69116621113.7.717.07 7.0711.21.219.599 .5912.6671.05 1.054.57

27、 4.5710.45 0.453.52 3.5211226779.599 .592.07 2.0711.211.214.57 4.57U2.07 2.070.45 0.453.52 3.52133.717.07 7.07T116.211.05 1.058.698 .69支撑钢管剪力图（kN）经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.717kN.m最大变形 vmax=0.121mm最大支座力Qmax=21.454kN抗弯计算强度 f=0.717 1O6/10160000=70.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于400/15山10mm,满

28、足要求！1.1.1.8 H方向对拉螺栓的计算计算公式：N<N = fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f小12强对拉螺栓，容许拉力达到750N/mm2;经计算H方向采用小1霭强螺栓达到受力要求！1.1.1.9 柱模板小结具体结构详见 柱模板结构图”及支撑系统：模板:915x1830x18mm（宽x长x厚）九夹板内楞:50 100>4000（长）木方,间距为150mm外楞：双排 48X3.5mm呈接钢管，间距沿竖向中下部 500,中上部500mm。M12高强对拉螺栓：竖向中距 500,水平向中距400420mm,距柱边 统一为 200mm。4.3.4 墙模板的

29、设计计算根据工程实际情况，本次设计选用 2栋核心筒（2-13）、（2-40）/（2-A）（2-D）轴500厚剪力墙为计算对象。4.3.4.1 墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成，直接支撑模板的龙 骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成 墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为 外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm ,弹性模量E=7500N/mm2 ,抗弯强度 用=17N/mm 2。内楞采用方木，截面50x100mm,每道内楞1根方木，间距150mm。外楞采用圆钢管48 M.5,每道外楞2根钢楞，间距400mm。穿墙螺栓水平距

30、离400mm,穿墙螺栓竖向距离 400mm,直径M12高 强对拉螺栓，螺栓外加PVC套管。土穿墙螺栓墙模板组装示意图4.3.4.2 墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇碎侧压力和倾倒碎时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇碎侧压力。新浇碎侧压力计算：F = 0.22yJ用为户F = yH根据前述公式参数计算得出新浇碎侧压力标准值F1=85.87kN/m2实际计算中采用新浇碎侧压力标准值F1=85.87kN/m2倒碎时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。4.3.4.3 墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨 的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算

31、。板计算简图强度计算：-=M/W <用其中：勺一面板的强度计算值（N/mm2）；M面板的最大弯距（N.mm）;W面板的净截面抵抗矩，W=40X1.8 1.8/6=21.6cm3;用一麻板的强度设计值（N/mm2）。M=ql2/10其中：q一件用在模板上的侧压力，它包括：新浇碎侧压力设计值,q1=1.2 0.4 85.87=41.22kN/m；倾倒碎侧压力设计值,q2=1.4 0.4 4=2.24kN/m；l -#算跨度（内楞间距）,l=150mm ;面板的强度设计值 用=17N/mm2;经计算得到，面板的强度计算值4.527N/mm2;面板的强度验算< f

32、,满足要求！挠度计算：v=0.677ql4/100EI<v=l/250其中q件用在模板上的侧压力，q=34.35N/mm；l -#算跨度（内楞间距）,l=150mm ;E面板的弹性模量，E=7500N/mm2;I 面板的截面惯性矩，I=40 K8 1.8 1.8/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值,v=0.6mm ；面板的最大挠度计算值,v=0.081mm；面板的挠度验算v<v,满足要求！4.3.4.4 墙模板内外楞的计算内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续 梁计算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W分别为:W=5<

33、10M0/6=83.33cm3;I=5 >10>10>10/12=416.67cm4;内楞计算简图内楞强度计算：，=M/W<f其中 仃内楞强度计算值（N/mm2）;M内楞的最大弯距（N.mm）;W内楞的净截面抵抗矩；用一内楞的强度设计值（N/mm2）。M=ql2/10其中 q作用在内楞的荷载，q=（1.2 85.87+1.4 4p0.15=16.3kN/m ;l 内楞计算跨度（外楞间距）,l = 400mm；内楞强度设计值用=13N/mm2;经计算得到，内楞的强度计算值3.129N/mm2;内楞的强度验算<f，满足要求！内楞的挠度计算v= 0.677ql4/100

34、EI<v=l/250其中E楞的弹性模量，E=9500N/mm2；内楞的最大允许挠度值，v=1.6mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.056mm；内楞的挠度验算v<v,满足要求！外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格：圆钢管48 >3.5;外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3;外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4;400400400外楞计算简图外楞强度计算：一=M/W<f其中 才一外楞强度计算值（N/mm2）;M外楞的最大弯距（N.mm）;W外楞的净截面抵抗矩；f一外楞的强度

35、设计值（N/mm2）。M=0.175Pl其中 P作用在外楞的荷载，P=（1.2 85.87+1.4 4） 8.4 ：0.4=17.38kN;l 一外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,l=400mm ;外楞强度设计值f=205N/mm 2;经计算得到，外楞的强度计算值119.765N/mm2;外楞的强度验算<f,满足要求！外楞的挠度计算：v=1.146Pl3/100EI<v=l/400其中E-外楞的弹性模量，E=210000N/mm2;外楞的最大允许挠度值，v=1mm；外楞的最大挠度计算值,v=0.197mm；外楞的挠度验算v<v,满足要求！4.3.4.5 穿墙螺栓的计算计算公式

36、：N<N=fA其中N穿墙螺栓所受的拉力；A穿墙螺栓有效面积（mm2）;f 一穿墙螺栓的抗拉弓S度设计值，取750N/mm2;穿墙螺栓的直径（mm）: 12穿墙螺栓有效直径（mm）: 10穿墙螺栓有效面积（mm2）: A=76穿墙螺栓最大容许拉力值（kN）: N=57穿墙螺栓所受的最大拉力（kN）: N=13.739穿墙螺栓强度验算满足要求！4.3.4.6 墙模板小结具体结构详见墙体模板结构图”墙体模板及支撑系统。模板：915X830M8mm（宽长厚）九夹板内楞：50M00mm木方，间距为150mm外楞：双排 48X 3.5mm呈接钢管，间距沿竖向中下部 400,中上部 500mm。M12

37、高强对拉螺栓：中下部竖向及水平向中距500,中上部竖向500mm,距柱边统一为200mm。4.3.5 梁模板的设计计算本工程框支梁截面尺寸分别有 500X2000、600>2000、700X2000、800>2000、1100>2000、1300>2250、2250M500等梁，在设计计算中应分别以以上截面尺寸进行验算，最后确定出相应的设计数据，设计中拟采用下列数据：支架立杆：采用 48 X 3.5mm呈接钢管，管顶设可调节的顶丝撑，对500800>2000梁设四根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450>450;对1100浸000、1300 >2250梁设

38、五根立杆支柱，立杆纵横向间距均为450M50; 2250M500梁设七根立杆支柱，立杆纵横向间距均为 450 >4500对拉螺栓：采用 52高强对拉螺栓，沿跨度方向的间距均为 500;对 梁高在1500内梁设3道；对梁高在2000内梁设4道;对梁高超过2000 的梁设5道，螺栓外加PVC套管。梁底木防：采用50 X100 >2000木防，其搁谿间距为200mm。梁侧木防：采用50X00X2000木防，其搁谿间距为：对梁高在 2000 内梁250mm；对梁高超过2000的梁为200mm。梁底侧模板：采用915M830M8mm（宽 小小）九夹板，散支散拆。4.3.5.1 转换层梁设计验

39、算（仅验算1300X2250梁木模板与支撑）4.3.5.1.1 梁侧模板、穿梁螺栓的计算4.3.5.1.1.1 梁侧模板基本参数计算断面宽度1300mm,高度2250mm,两侧楼板高度200mm,模板 面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm,内龙骨采用50M00mm木方，外龙骨采用双钢管48mm< 3.5mm。高强对拉螺栓布谿5道,在断面内水平间距150+400+400+450+450mm,断面跨度方向间距500mm,直径12mm。1300mm高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案模板组装示意图4.3.5.1.1.2 梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇碎侧压力和倾倒碎时产生的荷载；

40、挠度验算只考虑新浇碎侧压力。新浇碎侧压力计算公式为下式中的较小值:尸= 0.22九1后仇诉F = yH根据前述公式参数计算得出新浇碎侧压力标准值F1=50kN/m2实际计算中采用新浇 碎侧压力标准值F1=50kN/m2倒碎时产生的荷载标准值 F2= 4kN/m2。4.3.5.1.1.3 梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算，面板的计算宽度取2m 0荷载计算值 q=1.2 50 >2+1.4 4 >2=131.2kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=20（X 1.8 1.8

41、/6=108cm3;I=200 X.8 1.8X.8/12=97.2cm4;131.20kN/mr、r、F1!FF1FiF%fFTF1r、2502501250计算简图0.820弯矩图（kN.m）“ccc16.40建筑工程公司19.68第27页 共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案剪力图(kN)0.038变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=13.12kN ; N2=36.08kN;N3=36.08kN; N4=13.12kN。最大弯矩M=0.82kN.m最大变形V=0.5mm抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.82 1000 M000/108000=7.5

42、93N/mm 2面板的抗弯强度设计值f,取15N/mm2;面板的抗弯强度验算f<f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3x19680/(2 2000 X8)=0.82N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm 2抗剪强度验算T<T,满足要求！挠度计算面板最大挠度计算值v=0.476mm面板的最大挠度小于250/250，满足要求！4.3.5.1.1.4 梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。q=36.08/2=18.04kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。18.04kN/

43、m建筑工程公司第28页 共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案建筑工程公司第41页共62页0.005内龙骨弯矩图（kN.m）0.085内龙骨变形图（mm）内龙骨剪力图（kN）经过计算得到最大弯矩M=0.360kN.m经过计算得到最大支座F=8.025kN经过计算得到最大变形V=0.1mm本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5< 10M0/6=83.33cm3;I=5 M0M0M0/12=416.67cm4;内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.360 106/83333.3=4.32N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!内龙骨抗剪计算截面抗剪强度

44、必须满足：T=3Q/2bh<T截面抗剪强度计算值 T=3X4199/(2 50 X00)=1.26N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm 2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！内龙骨挠度计算最大变形v =0.1mm内龙骨的最大挠度小于450/250满足要求！4.3.5.11.5梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。8.02kN8.02kN8.02kN8.02kN8.02kN8.02kN8.02kNA；F%B5001500J500支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管变形

45、图（mm）2.814.014.012.815.22 |5.222.812.81 4.015.225.224.01高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案支撑钢管力图（kN）经过连续梁的计算得到：最大弯矩 Mmax=0.702kN.m最大变形vmax=0.231mm最大支座力Qmax=17.253kN抗弯计算强度 f=0.702 106/10160000.0=69.09N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！4.3.5.1.1.6对拉螺栓的计算计算公式：N<N=fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A对拉螺栓有效面积（mm2）;f对拉螺栓的抗拉弓S度设计值，取750N/mm

46、2;对拉螺栓的直径（mm）: 12对拉螺栓有效直径（mm）: 10对拉螺栓有效面积（mm2）: A=76对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: N=57对拉螺栓所受的最大拉力（kN）: N=16.756对拉螺栓强度验算满足要求！4.3.5.1.2 1300*2250梁支撑架立杆、梁底模板、木杨、立杆顶托梁等的计算4.3.5.1.2.1 基本参数高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-200D 。模板支架搭设高度为7.45米，基本尺寸为：梁截面 BXD=1300m悌2250mm,梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.45米，立 杆的步距h=1.5米，梁底增加5道承重立杆。

47、梁顶托采用100X100mm木方。十卜一二二产:二1 300建筑工程公司高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板 碎荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.2 次5>0.2 8.5 0.2=0.6kN。4.3.5.1.2.2 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25>2.25 1.3+0.35 K3=73.58kN/m活荷载标准值 q2=（2+2） 1.3=5.2kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=13（

48、X 1.8 1.8/6=70.20cm3;I=130 X.8 1.8 X.80/12=63.18cm4;抗弯强度计算：f=M /W<f其中f面板的抗弯弓S度计算值（N/mm2）；M面板的最大弯距（N.mm）;W面板的净截面抵抗矩；用面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2;M=0.1ql2其中q荷载设计值（kN/m）;建筑工程公司第45页共62页高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案经计算得到 M=0.1X(1.2 73.58+1.4 52) /2 0.2=0.382kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.382 1000 X000/70200=5.446N/mm 2面板的抗弯强度验算f

49、<f,满足要求！抗剪计算：T=3Q/2bh<T其中最大剪力 Q=0.6><1.2 73.58+1.4 5.2) 0；2=11.469kN截面抗剪强度计算值 T=3x14336/(2 >300M8)=0.919N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm2抗剪强度验算T<T,满足要求！挠度计算：v=0.677ql4/100EI<v=l/250面板最大挠度计算值 v=3 >11469/(2 1300X8)=0.735mm面板的最大挠度小于200/250，满足要求！4.3.5.1.2.3 梁底支撑木方的计算4.3.5.1.2.3.1 梁底木方计算作用

50、荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m): q1=25>2.25 0.2=11.25kN/m模板的自重线荷载(kN/m): q2=0.35 0.2 (2)2.250+1.3)/1.3=0.312kN/m活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):经计算得至L活荷载标准值 P1=(2+2)M.3W2=1.04kN均布荷载 q=1.2 11.25+1.2 0<312=13.875kN/m集中荷载 P=1.4X.04=1.456kN0.60kN1.46kN0.60kN13.87kN/m4 ： va 2s,b450350.350450木方

51、计算简图0.245AA建筑工程公司/#33 '%共62页0.180高层住宅楼工程高层转换层专项施工方案木方弯矩图（kN.m）木方变形图（mm）N3=5.429kN; N4=6.315kN; N5=1.317kN。经过计算得到最大弯矩M=0.244kN.m经过计算得到最大支座F=6.315kN经过计算得到最大变形V=0.1mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5< 10M0/6=83.33cm3;I=5 M0M0M0/12=416.67cm4;木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.244 106/83333.3=2.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于17N/mm2,满足要求!

52、木方抗剪计算建筑工程公司第63页共62页截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<T截面抗剪强度计算值 T=3X3.445/（2 50Xl00）=1.034N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.7N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求！木方挠度计算最大变形v=0.1mm木方的最大挠度小于450/250，满足要求！4.3.5.1.2.3.2梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kN 6.31kNA ±±A.1BBB_,b450450.450托梁计算简图 0.612托梁弯矩图（kN.m）托梁变形图（mm）99.776.365.366.276.27I3.163.160.040.04T1-010.040.04 -： 3.163.16|6.276.276.365.3699447托梁剪力图（kN）经过计算得到最大弯矩 M=0.612kN.m经过计算得到最大支座 F=15.744kN经过计算得到最大变形 V=0.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1(X 10M0/6=166.67cm3;I=10 X0M0M0/12=833.33cm4;顶托梁抗弯强