干挂大理石施工方案含计算书

1、石材幕墙设计计算书工程名称:施工单位:编制日期:5-JG3035-1996JGJ133-2001GB/T15225-94GB/T15226-94GB/T15227-94GB/T15228-94GB8484GB/T18250-2000GB/T18575-2001GB50009-2001GB50018-2002GBJ16-2001GB50057-2000GB50011 -2001JC/T204-2001JC/T202-2001GB/T18600-2001GB/T18601 -2001、计算引用的规范、标准及资料1、幕墙设计规范：建筑幕墙金属与石材幕墙工程技术规范建筑幕墙物理性能分级建筑幕墙空气渗透

2、性能检测方法建筑幕墙风压变形性能检测方法建筑幕墙雨水渗漏性能检测方法建筑幕墙保温性能测试方法建筑幕墙平面内变形性能检测方法建筑幕墙抗震性能振动台试验方法2、建筑设计规范：建筑结构荷载规范冷弯薄壁型钢结构设计规范建筑设计防火规范建筑物防雷设计规范建筑搞震设计规范4、金属板及石材规范：天然花岗石荒料天然大理石荒料天然板石天然花岗石建筑板材天然大理石建筑板材料天然大理石幕墙用环氧胶粘剂天然饰面石材术语建筑材料放射性核素限量干挂天然花岗岩，建筑板材及其不锈钢配件6、钢材规范：冷拔异形钢管碳素结构钢优质碳素结构钢合金结构钢不锈钢和耐热钢冷扎带钢高耐候结构钢焊接结构用耐候钢低合金高强度结构碳素结构和低合金

3、结构钢热轧薄钢板及钢带碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带结构用无缝钢管金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求7、胶类及密封材料规范：混凝土接缝用密封胶硅酮建筑密封胶JC/T79-2001JC/T13890-2001GB/T13890-92GB6566-2001JC830-1998GB/T3094-2000GB/T700-1988GB/T699GB/T3077GB/T4239GB/Y4171 -2000GB/T4172-2000GB/Y1591 -1994GB/T912GB/T3274JBJ102GB/T13912-1992JC/T881 -2001GB/14683-2003GB16776-20

4、03建筑用硅酮结构密封胶聚硫建筑密圭寸胶JC483-1992幕墙玻璃接缝用密封胶JC/T882-2001石材幕墙接缝用密封胶JC/T883-2001、基本参数1、幕墙所在地区:江苏省苏州市:2、地区粗糙度分类等级:幕墙属于薄壁外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 )依照上面分类标准，本工程按 C类地区考虑。3、抗震烈度按照国家规范建筑抗震设计规范(GB50011-2001)、中国地震动参数区划图(GB18306-2000)规定，哈尔滨地区地震基本烈度为7,地震动峰值加速度为0.1g，水平地需影响系数最大值为：amax=0.8。三、幕墙承受荷载计算1、风荷载标准值计算:幕墙属

5、于薄壁外围护构件，按建筑结构荷载规范(GB50009-2001 )计算:Wk=旳z pz jjsWo7.1.1- 2GB50009-2001BE:动力放大系数，取5.0;7-上式中:Wk :作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa );(3gz :瞬时风压的阵风系数; 根据不同场地类型，按以下公式计算：旳z=K (1+2 pf)其中K为地区粗糙度调整系数，曲为脉动系数C 类场地：B=0. 85* (1+2 Pf)其中： 沪0.734 (Z/10 ) -0.22 ”对于C类地区，13.1m高度处瞬时风压的阵风系数：PgZ= 0 .85* (1+2* (0.734 (Z/10) -0.22 )= 1.1

6、4门：风压高度变化系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：对于C类地区，100m高度处风压高度变化系数：2=0. 616* (Z/10)0.44=0. 74ps :风荷载体型系数，根据计算点体型位置取1.2 :Wo :基本风压值(MPa ),根据现行 <<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001 附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，绥化地区取 0.00055MPa;Wk= gz 心 psWo=1.14*0.74*1.2*0.00055=00056MPa2. 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值：qEAk= B E a maxGk/A5.3.

7、4 : JGJ102-2003 :qEAk:垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa )a max:水平地震影响系数最大值，取0.10;Gk:幕墙构件的重力荷载标准值（N）;A:幕墙构件的面积（mm2）:3. 作用效应组合：荷载和作用效应按下式进行组合：S= GSGk+w wSwk+： E ESEk541 :JGJ102-20031 :上式中：S:作用效应组合的设计值；SGk:重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；Swk、SEk:分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值：G、w、E:各效应的分项系数；W ： E:分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。上面的 G、w、E 为分项系

8、数，按 5.4.2、5.4.3、544 JGJ102-2003 :规定如下：进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载：G: 1.2;风荷载：w: 1.4;地震作用：E:E: 1.3 ;进行位移及挠度计算时；重力荷载：G: 1.0;风荷载：w: 1.0;地震作用：E:E: 1.0 ;上式中，风荷载的组合系数:W，为1.0;地震作用的组合系数：E为0.5 ;四、石材的选用与校核：1. 石材面积：B:石材幕墙分格宽：1. 100mH:石材幕墙分格高：0.4mA :玻璃板块面积：A=B XH=1.1 >0.4=0.44m 22、石材的强度计算：校核依据：a詣g=3.700 N/mm

9、 2q：石材所受组合荷载：a :石材短边边长：0.4mb :石材长边边长：1.1mt:石材厚度：20.0mm石材板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表 5.4.1 得：0.0742ow:石材所受应力： q=W+0.6 XqEA=0.784+0.6 >0.03=0.802kN/m2ow=6 >¥>>aA2 >000/ (1.2Xt) A2=6 >0.0742 >0.802 >0.8 2 >1000/ (1.2 > 25.0 )2=0.2 5N/mm 20.25N/mm2,< f g=3.70N/mm2 石材的强度满足3.

10、石材剪应力计算：校核依据：Tmax wtt：石板中产生的剪应力设计值；n: 个连连线上的螺栓数量：2t:石板厚度：25mmd:孔宽：7.0mms:孔底总长度：100.0mmB：系数，取1 . 25对边开孔t=s : Xa >b >p >1000/n x(t 一 d)>s=0.802 X0.8 X.2 X1.25/ :2X(25 一 7) X 100:=0.0002671.8 N/mm 2所以石材抗剪强度满足要求。7、挂钩剪应力校核校核依据：t maxwt t:挂钩剪应力设计值采用SW+0.6SE组合：11-A :挂钩截面面积：200mm2n: 个连接边上的挂钩数量：2对

11、边开槽t:=sz Xa xb X） X1000/ n 沦 >7=0.00072 W25.000 N/mm 2所以挂件受剪强度满足要求。五、幕墙立柱计算基本参数：基本参数:1：计算点标高：4.5m;2:力学模型：多跨铰接连续静定梁：3 :立柱跨度：1.5m ；1200mm;B=1200mm;4 :立柱左分格宽：1000mm ;立柱右分格宽：5:立柱计算间距（指立柱左右分格平均宽度）：6:板块配置：石材；7 :立柱材质：Q235 ；8:安装方式：偏心受拉：35-本处幕墙立柱按多跨铰接连续静定梁力学模型进行设计计算，受力模型如 下:Wfeg(M) II剪力图（V） |顶q（N/nm）底多跨铰接

12、连续静定梁力学模型1 .立柱型材选材计算：（1）风荷载作用的线荷载集度（按矩形分布）：qwk:风荷载线分布最大荷载集度标准值（N/mm）;Wk :风荷载标准值（MPa）;B:幕墙立柱计算间距（mm）;qwk=wkB=0.00056*1200 =0.672N/mmqw :风荷载线分布最大荷载集度设计值（N/mm）;qw =1.4qwk=1.4*0.672=0. 94N/mm（2） 水平地震作用线荷载集度（按矩形分布）:qEAK :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（ MPa ）;B E:动力放大系数，取5.0amax :水平地震影响系数最大值，取0.10 ;Gk:幕墙构件的重力荷载标准值（N

13、）,（含面板和框架）：A:幕墙平面面积（mm2 ）:qEAk= BEamax XGk/A5.3.4 JGJ102-2003 =5*0.10*0.000625=0.0003125N/mmqEk :水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm）;B:幕墙立柱计算间距mm ;qEk=qEAkB=0.0003125*1000=0.3125N/mmqE:水平地震作用线荷载集度设计值（N/mm）;qE=1.3qEk=1.3*0.3125=0.41N/mm（3）幕墙受荷载集度组合：用于强度计算时，采用 Sw+0. 5SE设计值组合：5.4.1JGJ102-2003q=qW+0. 5qE=0.63+0.5*0.41

14、=0.835N/mm用于挠度计算时，采用S_+0. 5SE标准值组合：""”5.4.1 JGJ102-20031 qk-qk+0.5qEk=0.45+0.5*0.3125=0.61N/mm2选用立柱型材的截面特性：按上一项计算结果选用型材号：8型材的抗弯强度设计值：fS=215MPa型材的抗剪强度设计值：t s 125MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：lx = 1010000mm4绕Y轴惯性矩：Iy = 166000mm4绕X轴净截面抵抗矩： Wnx仁25300 mm3绕X轴净截面抵抗矩： Wnx2=5790mm3型材净截面面积：An=1024.8mm

15、2型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度：t=8.Omm型材受力面对中性轴的静矩：Sx=33500mm3塑性发展系数：Y =L053. 立柱的内力分析：第1跨内力分析：RBi=qLi* : 1 一( Ai/Li) 2: /2-Pi* (Ai/Li), i= 1=0.835*1500*: 1 一( 600 /1500 ) 2 / 2-0* (600 /1500) =526.05NMi=qLi2* : 1 一( Ai/Li) 2: 2/8, i = 1=0.835*15002*: 1 一( 600 /1500 ) 2: 2/8=82852 . 9N mm第2跨内力分析：Pi:=RBi-1 , i=2=

16、526.05NRBi,=qLi*1- (Ai/Li) /2-Pi* (Ai/Li2)2,i=2=0.835*1500*1 -(600 /1500 ) 2/2-526.05*(600 /1500)=315.63NMi=qLi2* : 1-(Ai/Li ) 2: 2/8-Pi*Ai*1- (1 + (Ai/Li) 2/2+Ai/Li , i=2=0.835*15002*: 1- (600/1500 ) 2: 2/8-526.05*600*1 -(1 +(600/1500 )2/2+600 /1500=-87840.2N mmMA2=- (Pi*Ai+qAi2/2 ), (i=2)=-465930N

17、mm第3跨内力分析：Pi=RBi-1 , i=3=315.63NRBi=qLi* : 1 一(Ai/Li) 2 : /2-Pi* (Ai/Li) , i=3=0.835*1500*: 1- (600/1500 ) 2: /2-315.63* (600 /1500)=399.8NMi=qLi2* : 1- (Ai/Li) 2: 2/8-Pi*Ai* : 1- (1 +(Ai/Li) 2/2+Ai/Li,i=3=0.835*15002* : 1-( 600/1500 ) 22/8-315.63*600* : 1-( 1 + (600 /1500 )2/2+600/1500)=162713 . 57

18、N mmMA3 (Pi*Ai+qAi2/2 ), (i=3)=-339678.ON mm4. 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算：按下面强度公式校核抗弯强度：f=N/An+Mx/ YWnx < YWnx 詣s6.3.7 JGJ102-2003上式中：N:立柱轴力设计值(N );Mx :立柱弯矩设计值(N mm);An :立柱净截面面积(mm2);Wnx:在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3 );Y：塑性发展系数，取1.05 ;fs :型材的抗弯强度设计值，取 215MPa;按下面强度公式校核立柱受剪强度：Tmax :蕊T S 125MPa (立柱的抗剪强度设计值)(1) 第1跨立柱跨中强度

19、验算：N1 = 1.2*0.0011*1000*(600+1500)=2772Nf1=N1/An+M1/ 丫 Wnx=2772/1204.8+82852.9/(1.05*25300)=5.42MPaf,=5.42MPa w 215MPa第1跨立柱抗弯强度满足设计要求！VBI = RBI = 526.05Nt=VBISX / IXt=526.05*33500 /1010000 /8.0=2.18MPaTmax = 2.18MPa W25MPa第1跨立柱抗剪强度满足设计要求！(2) 第2跨跨中弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，第 2跨后跨中弯矩最大值为：162713N IIun，M3为 一

20、控制截面N3 = 315.63Nf3 = 162713/ ( 1/05*25300 ) + 315.63 /1204.8 = 6.43MPaf3 = 6.43MPa <215MPa第2跨立柱抗弯强度满足设计要求！V3mid = Pi* (Ai/Li )= 210.42N(i= 3)T = V3mid 记 Sx/Ixt=210.42*33500 /1010000 /8.0=0.872MPaT = 0.872MPa <125MPa第3跨立柱抗剪强度满足设计要求!fzs3 =( 6.432 + 0.8722 ) 0.5 = 6.49MPafzs3 = <1.lfs = 236.SM

21、Pa第3跨立柱折算强度满足设计要求！(3 )支座弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到， 支座弯矩最大处为：一 465930 mm，M2A为一控制 截面N2 = 315.63Nf2A = 465930/ (1.05*25300 ) + 315.63/1204.8=17.85MPaf2A = 17.5MPa 切5MPa第2跨立柱支座处抗弯强度满足设计要求！V2A1 = - (Pi + q*Ai/2* (2 + Ai/Li)(i = 2)=-916.83NV2A2 = Pi* (Ai/Li + q*Li/2 )(i= 2)=323.9glNV2A = 593.ONTA = VZ 人 Sx/lxt

22、=593.0*33500 / 1010000 /8.0=2.46MPaT2A = 2.46MPa <125MPa第2跨立柱支座处抗剪强度满足设计要求！fzs2A =( 17.852 + 2.462 ) 0.5 = 18.02MPa fzs2A <1.1 fs = 236.5MPa第2跨立柱支座处折算强度满足设计要求！5. 幕墙立柱的挠度验算：计算校核依据：df,lim <_/250(1) 第1跨立柱跨中挠度验算：dfl,lim=5qkLi4/384Elx* ( 1-2.4( Al/Ll)2)=0.0031mmdf2,c=qkA2L23/24E Ix*(-1+4(AI/LI)2

23、+3 (A2/L2) 3+ (P2A22L2/3EIx )*(1+A2/L2)=Ommdfl=dfl，mid+df2,c/2=0.0031mmdfl=0.0031mm <df,lim=(L1+a2) /250=13.2mm第1跨立柱挠度可以满足要求！(2) 第2跨后跨中弯矩最大处的挠度验算：从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：465930N mm, M3为 挠度控制截面df3,mid=5qkLi4/384EIx-qkAi2Li2/32Elx-PiAiLi2/16Elx=1.624mmdf4,c=qkAiLi3/24EIx* (-1+4 (Ai/Li) 2+3 (Ai/Li) 3

24、) + (PiAi2Li/3EIx )*( 1+Ai/Li)=0.851mm(i=3)df3-dfi , mid+df(i+l),c/2=2.0495mmdf3,mid=2.0495mm 旬fl,lim=L/250=13.2mm立柱挠度可以满足要求！六、幕墙横梁计算基本参数：1：计算点标高:13.100m;2 :横梁跨度：B=1000mm ；3 :横梁上分格高：800mm ;横梁下分格高：800mm;4 :横梁间距（指横梁上下分格平均高度）：H=800mm ；5:力学模型：三角荷载简支梁；6:板块配置：石材；7 :横梁材质：Q235 ；因为B>H,所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模

25、型进行设计计算， 受力膜型如下：剪力图涼、J弯矩图（町三角形荷载简支梁受力模型1 .横梁型材选材计算：（1）横梁在风荷载作用下的线荷载集度（按三角形分布）：qwk:风荷载线分布最大荷载集度标准值（N/mm）；Wk :风荷载标准值（MPa）；B :横梁跨度（mm）；qwk=wkB=0.00056*1000=0.56N/mmqw:风荷载线分布最大荷载集度设计值（N/mm）;qw=1.4qwk=1.4*0.56=0.784N/mm（2）垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度（按三角形分布）qEAk :垂直于幕墙平面的分布水平地震作用（MPa ）;BE:动力放大系数，取 5.0 ;amax :水

26、平地震影响系数最大值，取0.1 ;Gk :幕墙构件的重力荷载标准值（N）,（主要指面板组件）；A :幕墙平面面积（2mm ）;qEAk= BE a maxGk/A 5.3.4 :JGJ102-20031=5.0*0.11*0.001 =0. 0008MPaqEk:横梁受水平地震作用线荷载集度标准值（N/mm）;B :横梁跨度（mm）:qEk=qEAkB=0.0008*1000=0.80N/mmqE:横梁受水平地震作用线荷载集度设计值（N/mm ）;qE=1.3qEk=1.3*0.80 = 1.04N/mm（3）幕墙横梁受荷载集度组合：用于强度计算时，采用SW+O.5SE 设计值组合:5.4.1

27、JGJ102-2003q=qw+0.5qE=0.784+0. 5* 1.04=1.304N/mm5.4.1用于挠度计算时，采用SW+0.5SE 标准值组合：JGJ102-2403qk=qwk+0.5qFk=0.56+0.5*0.80=0.96N/mm（4）横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值（按三角形分布）My:横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值（N mm）;Mw:风荷载作用下横梁产生的弯矩（N mm ）;ME:地震作用下横梁产生的弯矩（N mm）;B :横梁跨度（mm）;Mw=qwB2/12ME=qEB2/12采用Sw+0.5SE组合：My=Mw+0.5ME=qB2/12=1.304*10

28、00z/12=108666 . 7N mm（5）横梁在自重荷载作用下的弯矩值（按矩形分布）：Gk:横梁自重线荷载标准值（N）；H:横梁间距（俪）；Gk=0.001*H=0.001*900=0.9N/mmG:横梁自重线荷载设计值（N） ； G=1 . 2GkGk=1.2*0.9 = 1.08N/mmM :横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值（ N mm）;B :横梁跨度（mm）;Mx=GB2/8=1.08*10002/8=135000N mm 2.确定材料的截面参数:（1）横梁抵抗矩预选：Wnx :绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值（mm3 ）;Wny :绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值（mm3）;Mx:横梁

29、在自重荷载作用下的弯矩设计值（N?mm）;My :风荷载及地震作用弯矩组合设计值 （N mm）;Y：塑性发展系数：取1.05 ;f5:型材抗弯强度设计值（MPa）,对Q235取215 :按下面公式计算：Wnx =Mx/ Ys=135000/1.05/215=598.0mm3Wny=My/ Ys=135000/1.05/215=598.Omm3（2）横梁惯性矩预选：df, lim:按规范要求，横梁的挠度限值（mm）;B :横梁跨度（mm ）;B/250=1000/250=4.0mm取：df,li=4.Ommqk:风荷载与地震作用线荷载集度标准值组合（N/mm）;E:型材的弹性模量（MPa ）,对

30、Q235取206000MPa;Iymin :绕Y轴最小惯性矩（mm4 ）；B :横梁跨度（mm）;（受风荷载与地震作用的挠度计算）（自重作用下df,iim=qkB4/120Elymi nlymi n=qkB4/120Edf,lim=0.96*10004/120/206000/4.0=9708/7mm4Ixmin :绕X轴最小惯性矩（mm4 ）G:横梁自重线荷载设计值（N）:df,lim= 5GB4/384Elxmi n产生的挠度计算）Ixmin=5GB4 /384Edf,lim=5*1.656*10004/384/206000/4.0=26168.08mm43.选用横梁型材的截面特性：按照上面

31、的预选结果选取型材：选用型材号：角码片 40 ><40 ><4.0型材抗弯强度设计值：215MPa型材抗剪强度设计值：125MPa型材弹性模量：E=206000MPa绕X轴惯性矩：Ix = 112100mm4绕Y轴惯性矩：Iy 46400mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnxl=3130mm3绕X轴净截面抵抗矩： Wnx2= 3130mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wnyl= 5030mm3绕Y轴净截面抵抗矩；：Wny2= 5030mm3型材净截面面积：An=480.3mm2横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚：t=5.Omm横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度：tx=5mm横梁

32、截面垂直于 Y轴腹板的截面总宽度：ty=5.Omm型材受力面对中性轴的静矩（绕X轴）：Sx=3179mm3型材受力面对中性轴的静矩（绕Y轴）：Sy=3179mm3塑性发展系数：Y =1.054. 幕墙横梁的抗弯强度计算：按横梁抗弯强度计算公式，应满足：Mx /yWnx+My /yWny 詣s6.2.4:JGJ102-2003 :上式中：Mx:横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的弯矩设计值（ N mm）;My :横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的弯矩设计值（ N mm）;Wnx:横梁绕X轴方向（幕墙平面内方向）的净截面抵抗矩（mm3 ）;Wny:横梁绕Y轴方向（垂直于幕墙平面方向）的净截面抵抗

33、矩（mm3）;Y：塑性发展系数，取1.05 ;fs:型材的抗弯强度设计值，取 215MPao采用S,+S.+0. 5SE组合，贝V：Mx /YWnx+My/ 丫 Wny , = 135000/1.05/3130+135000/1.05/5030 =66.64MPa - 215MPa 横梁抗弯强度满足要求。5. 横梁的挠度计算：因为惯性矩预选是根据挠度限值计算的，所以只要选择的横梁惯性矩大于 预选值，挠度就满足要求：实际选用的型材惯性矩为：lx = 112100mm4Iy= 46400mm4预选值为：Ixmi n=26168.08mm4lymi n=9708. 7mm4所以，横梁挠度满足规范要求

34、。6. 横梁的抗剪计算：（三角荷载作用下）校核依据：Ymax成YS=125MPa （型材的抗剪强度设计值）（1） Vwk :风荷载作用下剪力标准值（N）:Vwk=qwkB/4=0.56*1000/4=140N（2） Vw:风荷载作用下剪力设计值（N）:Vw=1.4Vwk=1.4*140 =196N（3）VEk:地震作用下剪力标准值（N）:VEk=qEkB/4=0.80*1000/4=200.0N（4）VE:地震作用下剪力设计值（N）:VE=1.3VEk=1.3*200.0=260.ON（5）Vx:水平总剪力（N）;Vx:横梁受水平总剪力（N）:采用VW+O.5VE组合：Vx=VW+O.5VE=

35、196+0.5*260=326.ON（6）Vy :垂直总剪力（N）:Vy= 1.2*0.001*BH/2=1.2*0.001 卞 1000*900/2=540.ON（7）横梁剪应力校核：W：横梁水平方向剪应力（N）;Vx:横梁水平总剪力（N）;Sy :横梁型材受力面对中性轴的静矩（ mm3 ）（绕Y轴）；Iy :横梁型材截面惯性矩（mm4）；ty:横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度（mm）；T=VxSy/lyty625 : JGJ102-2003 :=326*3179/46400/5=4.47MPa4.47MPa w 125MPaT :横梁垂直方向剪应力（N）;Vy :横梁垂直总剪力（N）；S

36、x:横梁型材受力面对中性轴的静矩（mm3）（绕X轴）：Ix :横梁型材截面惯性矩（mm4）:tx :横梁截面垂直于X轴腹板的截面总宽度（mm ）;T, =VySx/Ixtx6.2.5 : JGJ102-20031=540*3179/112100/5=3.06MPa3.06MPa w 125MPa横梁抗剪强度能满足！3.立柱与主结构连接（1）连接处水平剪切总力计算：对多跨铰接连续静定梁，支座反力最大值即为立柱连接处最大水平剪切总力。Nl:连接处水平剪切总力（N）;Nl=526.05N（2）连接处重力总力：NGk:连接处自重总值标准值(N):Bl :立柱计算间距(mm ):L :立柱跨度(mm);

37、NGk=0.0011*B,L=0.0011 卞 1000*1500=1650NNG:连接处自重总值设计值(N):NG=1.2NIk=1.2*1650=1980N(3) 连接处总剪力：N :连接处总剪力(N):N=( Nl2 + NG2 ) 0.5=(526.052+19802)0.5=2048.6N(4) 螺栓承载力计算：Nv3b :螺栓受剪承载能力设计值(N);nv3:剪切面数：取2 ;d :螺栓公称直径：12mm;(C50)取 175MPa;fv3b:螺栓连接的抗剪强度设计值，对奥氏体不锈钢7.2.1 -1 GB50017-2003Nv3b =nv3 nd2fv3b/4 ;=2*3.14*

38、122*175/4=39564NNnum3 :螺栓个数：Nn um3=N/Nv3b=2048.6/39564=0.052个实际取2个(5) 立柱型材壁抗承压能力计算：Nc4 :立柱型材壁抗承压能力(N):Nnum3 :连接处螺栓个数；d :螺栓公称直径：12mm;t2 :连接部位立柱壁厚：8. Omm;fc4:型材的承压强度设计值，对 Q235取305MPa;NC4=2*Nnum3dt2fc47.2.1 -3 GB50017-2003 :=2*2*12*8.0*305=117120N117120N 场048.6N强度可以满足要求！(6) 钢角码型材壁抗承压能力计算：Nc5:钢角码型材壁抗承压能

39、力(N):Nnum3 :连接处螺栓个数；d:连接螺栓公称直径：12mm;fc5:钢角码的抗压强度设计值，对Q235取305MPa;N c5=2*N nu m3dt4f c5721- 3GB50017-2003=2*2*12*6*305=87840N 87840缎048 . 6N强度可以满足要求！七、幕墙埋件计算(土建预埋)基本参数:产吕型号粘孑L直径(mm )驗宜径1 mm )锚固深度 (iTirn )環栓宜噬 (mm )(KN抗拉抗勢M6 x5795M684M6x7797M6B4M6xl07910M604M6x 157912M684MS xl5791584M6x187918M684M6x21

40、7921M6e4M8x15101215MB15&MB xlS101218M&15&MBx21101221M615e1：计算点标高:13.100m;3 :幕墙立柱跨度：L=1500mm ；3 :立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度)：B=1000mm;4:立柱力学模型：多跨铰接连续静定梁；5:埋件位置：侧埋；6:板块配置：石材；7 :混凝土强度等级：C25 ；1. 荷载及受力分析计算：(1)连接处水平总力计算：对多跨铰接连续静定梁，支座反力最大值即为立柱连接处最大水平剪切总 力。N:连接处水平总力(N);N=2048.6N(2) 立柱单元自重荷载标准值：Gk=0.0011

41、*BL=0.0011 卞 1000*1500=1650N(3) 校核处埋件受力分析：V :剪力(N)；N:轴向拉力(N)，等于中支座反力R1；eo :剪力作用点到埋件距离，即立柱螺栓连接处到埋件面距离(mm )；V=1.2Gk=1.2*1650=1980NN=2048 . 6NM=eo*V=100*1980=198004N mm2 .埋件计算：校核依据，同时满足以下两个条件：a : AS )>aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyzC.0.1 一 1 JGJ102-2003 :b: AS 初.8abfy+M/0. 4arabfyzC. 0. 1-2 : JGJ102-2

42、0031其中：As:锚筋的总截面面积(mm2):V:剪力设计值(N);ar:钢筋层数影响系数，二层取1.0，三层取0.91四层取0.85 ;av:钢筋受剪承载力系数，不大于0. 7;fy :锚筋抗拉强度设计值(MPa)，按GB500101选取，但不大于300MPa ；N:法向拉力设计值(N);ab:锚板弯曲变形折减系数；M:弯矩设计值(N mm);z:沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离(mm);另外：d :锚筋直径(mm); t :锚板厚度(mm);fc :混凝土轴心抗压强度设计值(MPa)，按GB50010选取；ab= (4.0-0.08d )*( fc/fy ) 0.5C. 0. 1

43、-5 JGJ102-2003=(4.0-0.08*12 )*( 11. 9/210 ) 0.5=0.724 因为 av>0.7，所以取 0.7ab=0.6+0.25t/dC. 0. 1-6 : JGJ102-2003=0.6+0.25*8/12=0.767AS=n nd2/4=4*3.14*122/4=452.16mm2V/aravfy+N/0.8abfy+M/1.3arabfyz=1980/1/0.7/210+2048/0.8/0.767/210+198000/1. 3/1/0 . 767/210/110 =37.96mm2 As=452.16mm241-N/0.8abfy +M/0.4arabfyz=2048/0.8/0.767/210+198000/0.4/i/0-767/210/110=43.831mm2 gs=452.16mm2所以，预埋件锚筋总截面积可以满足承载力要求。3.锚板总面积校核：A:锚板总面积（2mm）；fc :混凝土