玻璃采光顶计算书

1、采光顶结构计算第一章、荷载计算一、基本参数计算标高：11.5 m玻璃分格：B×H=1.577×2.500 mB：玻璃宽度H：玻璃长度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算本工程按竖向荷载取值计算；玻璃自重荷载和活荷载的组合，取其中最不利组合。1、玻璃重量荷载玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6钢化夹胶玻璃玻璃自重荷载标准值，取 GAK=0.4608 N/m2考虑零部件，玻璃自重荷载，取 GAK=0.50 KN/m2GA=1.2×GAK=1.2×0.50=0.60 KN/m22、活荷载作用qK：活荷载标准值，取0.50 KN/m2rq：活荷

2、载作用效应的分项系数，取1.4q：活荷载设计值（KN/m2） q=rq×qK=1.4×0.50=0.70 KN/m23、风荷载作用（负风压）WK：作用在屋面上的风荷载标准值（KN/m2）gz：瞬时风压的阵风系数，取2.067s：风荷载体型系数，取-2.0z：风荷载高度变化系数，取0.74上海市基本风压 W0=0.55 KN/m2(按50年一遇)WK=gz×s×z×W0=2.067×（-2.0）×0.74×0.55=-1.683 KN/m2 W：风荷载设计值（KN/m2rW：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W=rW

3、×WK=1.4×（-1.683）=-2.356KN/m25、荷载效应组合S由负风荷载效应控制的组合（向上）标准值：qK=G×GAK+W×WK=1.0×0.50+1.0×(-1.683)=-1.183KN/m2设计值：q=G×rG×GAK+W×rW×WK=1.0×1.0×0.50+1.0×1.4×（-1.683）=-1.856KN/m2由自重荷载效应控制的组合（向下）组合：恒活标准值：qK=G×GAK+q×qK=1.0×0.50

4、+1.0×0.50=1.0 KN/m2设计值：q=G×rG×GAK+q×rq×qK =1.0×1.2×0.50+1.0×1.4×0.5=1.30 KN/m2所以最不利的荷载为：向上:最不利荷载标准值为：qK=1.183KN/m2最不利荷载设计值为：q=1.856KN/m2第二章、玻璃面板校核一、玻璃强度计算玻璃选用6+9A+6+1.52PVB+6中空夹胶钢化玻璃1、玻璃组合荷载下的强度校核：a：玻璃板块的短边尺寸，1.577 mb：玻璃板块的长边尺寸，2.500 m外片 玻璃自重标准值 =307.2 N/

5、m2玻璃地震作用标准值 =123 N/m2玻璃地震作用设计值 =160 N/m2中空玻璃的折算厚度 =7.182mm分配到外片玻璃上的风荷载标准值=1169.44 N/m2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合标准值=1230.94 N/m2分配到外片玻璃上的风荷载设计值=1762.151 N/m2分配到外片玻璃上的荷载（作用）组合设计值=1842.151 N/m2分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合标准值=615.47 N/m2：挠度折减系数由参数=40.763 查表得：0.83分配到外片外（内）层玻璃上的荷载（作用）组合设计值=921.075N/m2依据由=0.631，查表得：弯矩系数

6、=0.0836分配到外片外（内）层玻璃截面设计最大应力值：=26.49 N/mm2=84.0 N/mm2 玻璃强度符合设计要求。 分配到内片玻璃上的风荷载标准值=619.87 N/m2分配到内片玻璃上的荷载（作用）组合标准值=681.37 N/m2分配到内片玻璃上的风荷载设计值=934.04 N/m2分配到内片玻璃上的荷载（作用）组合设计值=1014.04 N/m2：挠度折减系数由参数=45.137 查表得：0.82依据由=1.631，查表得：弯矩系数=0.0836分配到内片玻璃截面设计最大应力值：=32.29N/mm2=84.0 N/mm2 玻璃强度符合设计要求。二、玻璃挠度计算1、玻璃在水

7、平荷载下的挠度校核： 玻璃容许挠度U(玻璃短边尺寸/60=26.28 mm)E：玻璃弹性模量，取0.72×105 N/mm2te10.95=0.95=7.182mmte=8.368mmte：玻璃计算厚度，取8.368 mm：玻璃泊松比，取0.2：挠度折减系数由参数=29.48查表得：0.88玻璃弯曲刚度：3662190.8垂直于玻璃表面方向荷载标准值 =1.683 KN/m2由=0.631，查表得玻璃变形系数 =0.00832玻璃中心最大挠度：=22.27mmU=26.28 mm玻璃变形满足要求。第三章、钢结构计算一、次龙骨计算1、次龙骨所受荷载计算次龙骨采用60×4方钢管

8、，按简支梁模型进行计算，承受竖直方向下的矩形荷载，分格宽度B=1514 mm。次龙骨计算长度L=1514 mm。竖直方向的线荷载q线K =qK×B=0.90×1.514=1.363 KN/mq线=q×B=1.18×1.514=1.787 KN/m次龙骨承受竖向荷载最大弯矩（按矩形荷载计算）=0.125×q线×L2=0.125×1.787×1.5142=0.512 KN·m2、次龙骨截面参数次龙骨强度设计值： 215 N/mm2钢的弹性模量： E=2.06×105 N/ mm2 次龙骨截面积： A

9、=896 mm2 X轴惯性矩： Ix=470698.67 mm4X轴到最外缘距离： Yx=30.0 mm X轴抵抗矩： Wx=15689.96 mm3塑性发展系数： =1.053、次龙骨强度校核 界面选择：依据 =31.07 N/mm2215 N/mm2次龙骨强度满足要求；4、次龙骨刚度校核 由竖向荷载引起的挠度max=0.962mmmax/L=0.962/1514=1/15741/250次龙骨的刚度符合设计要求。二、主龙骨计算1、主龙骨所受荷载计算主龙骨采用60×80×4方钢管，简支梁模型进行计算，承受竖直方向下传递的矩形荷载，分格宽度B=1514 mm。主龙骨计算长度L

10、=2138 mm。竖直方向的线荷载q线K =qK×B=0.90×1.514=1.363KN/mq线=q×B=1.18×1.514=1.787KN/m主龙骨承受竖向荷载最大弯矩（按矩形荷载计算）=0.125×q线×L2=0.125×1.787×2.1382=1.021 KN·m2、主龙骨截面参数主龙骨强度设计值： 215 N/mm2钢的弹性模量： E=2.06×105 N/ mm2 主龙骨截面积： A=1056 mm2 X轴惯性矩： Ix=942592mm4X轴到最外缘距离： Yx=40.0 mm X轴抵