武汉理工大学混凝土结构设计原理课程设计

1、学号：0121206120102课程设计课程：混凝土结构设计原理学院：土建学院班级：土 木 zy1202姓名:学号：0121206120102指导老师:2015年1月18日目录一、设计资料2二、设计荷载 2三、主梁毛截面几何特性计算 3四、预应力钢束面积的估算及钢束布置 6五、主梁截面几何特性计算 8六、截面强度计算 11七、钢束预应力损失估算 1.3八、预加应力阶段的正截面应力验算 1.7九、使用阶段的正应力验算 21十、使用阶段的主应力验算 24十一、锚固区局部承压验算 26十二、主梁变形（挠度）计算 28贵州道真高速公路桥梁上部构件设计一、设计资料1、初始条件：贵州道真高速公路桥梁基本上

2、都采用标准跨径，上部构造采用装配式后张法预应力混凝土空心板，20 m空心板、1.25m板宽，计算跨径19.5m，预制长度19.96m。参照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范按A类预应力混凝土构件设计此梁。2、 材料：(1 )混凝土： C40混凝土，Ec 3.25 104MPa，抗压强度标准 值fck 26.8MPa，抗压强度 设计值fed 18.4MPa，抗拉强度标准值ftk 2.40MPa，抗拉强度设计值 ftd 1.65MPa。(2) 非预应力钢筋：普通钢筋主筋采用HRB335级钢筋，抗拉设计强度 fsd 280MPa ;箍筋采用R235级钢筋，抗拉设计强度fsd 195MPa。(

3、3) 预应力钢筋公称直径为15.24mm ，公称面积为140mm2 ，抗拉标准 强度 fpk 1860MPa， fpd 1260MPa，弹性模量 Ep二 1.95 X105Mpa，低松弛 级。、设计荷载设计荷载为公路-I级，结构重要性系数0取1.0。荷载组合设计值如下:Q跨中 76kN M 汽 399kN.mM 恒 710kN.mM 跨中 1395kN.mQj 372kNM j0 0 M1/41025kN.m三、主梁毛截面几何特性计算主梁毛截面图(单位mm)A 八边形(232 32)(23 2 24)2 2324402cm2毛截面面积：A 12490 - 44026758 cm2截面惯性矩：I

4、 124 90332703c 23 24323423 242-42孑(12612503Cm1212123623现将空心板等效为工字形梁，则计算公式如下:(1)按照面积相等的原则2bkhkA八边形(2 )按照惯性矩相等的原则3bA16 (23 2 24)3121223 2431223 24312234361 2-232 (12)2703982cm42 3联立解得：bk 35.5cm; hk 62cm1故等效工字梁的上翼板厚度：hfhk 14cm2、 1下翼板厚度：hf y2 ghk 14cm腹板厚度：b bf 2R 53cm故等效后的截面如图所示（单位： mm）:O O O .19760 J 7

5、,吐J竝力刑口等效后截面特性计算如下：全截面面积：A A全截面重心至梁顶距离：yiAyA式中：A 分块面积;yi -分块面积重心至梁顶边的距离;8-I!38SO|截面分块示意图(单位：mm )主梁全截面几何特性如下:分块号分块面积2A(cm )yi(cm)Si Ai(cm3)h Yu Yi(cm)lx A(Yu Yi)2 (cm4)I. bh7Ii/12(cm4)171 X14=9947695838143533612998.9253 X90=477045244650003219750371 X14=9948382502-38143533612998.9合计AA6758YuAi Yi45Yb90

6、 4545S334110Ix2870672Ii3245747.8IIxIi6122892其中：Ii -分块面积A对其自身重心轴的惯性矩lx-分块面积A对全截面重心轴的惯性矩四、预应力钢束面积的估算及钢束布置(1)预应力钢筋面积估算按作用短期效应组合下正截面抗裂性要求，估算预应力钢筋数量对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂性要求，可得跨中截面有效预加力为:NpeMs W 0.7ftk1 epA w其中：Ms为正常使用极限状态下按作用短期效应组合计算的弯矩值，由已知初始条件可知：；Ms M跨中 1395 KN m设预应力钢筋截面重心距截面下缘 ap 70mm，则预应力钢筋的合力作用点至截

7、面重心轴的距离ep y ap 450 70 380mm；钢筋估算时，截面性质近似取用全截面的性质来计算，由表可知，跨中截面全截面面积A 6758cm ；全截面对抗裂验算边缘(即下缘)的弹性抵抗矩为W 丄 6122892yb 453136064cm ；ftk为C40混凝土抗拉强度标准值 和2.40MPa ；因此，有效预加力合力为：peMs W 0.7 ftk1 epA W63(1395 10 ) (136064 10 ) 0.7 2.413803675800136064 102.006 106N预应力钢筋的张拉控制应力为con 0.75fpk 0.75 1860 1395MPa，预应力损失按张拉

8、控制应力的20%估算，则需要预应力钢筋的面积为Appe(10.2)con2.006 1060.8 13951397mm2因此，采用2束7 15.24的钢绞线，则预应力钢筋的面积Ap 2 7 140 1960mm2 1797mm2，满足条件。采用夹片式群锚，70金属波纹管成孔(2)非预应力钢筋面积估算及布置在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的 要求来估算非预应力钢筋数量。设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离为a 70mm，则有 h0 h a 900 70830mm先假定为第一类T梁，则有x 阳6xrMdfcdbfX(h。)即 1.0 1395 10

9、18.4 1240 x (830 -)2 2解得：x 77mm v h；140mm (另一解不符合题意，舍去)因此确为第一类T梁。由 fcdbfx fsdAs fpd Ap 可知：fcbx fpdA 184 1240 77 1260 1960254珈卅。fsd280由式可知，非预应力普通钢筋的面积计算值小于 0,因此，在受拉区不需要按照计算配置非预应力普通钢筋，仅需要按照构造要求配置非预应力钢筋，即可满足此项配筋要求。由公路桥规936可知，可取4 14的普通钢筋,A 616mm2。现将预应力钢筋和非预应力钢筋布置成一排，钢筋布置图如下： 畫示非预应力钢鹘O履示预应力钢筋最小保护层厚度：c 70

10、-35 35mmd 14mm30mm，符合要求钢筋净距：Sn1240 70 2 70 2 3 18.45180mmd 14mm30mm要求。五、主梁截面几何特性计算由课本查表可知，对于本题已知的混凝土、预应力钢筋、普通钢筋，其弹 性模量分别为Ec 3.25 104MPa、Ep 1.95 105MPa、Es 2.0 105MPa（1）预加应力阶段梁的几何特性在主梁混凝土强度达到设计强度的 90%后进行预应力的张拉，此时管道尚 未灌浆，因此其截面特性为计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算为混凝土)的净截面，计算中应扣除预应力管道的影响。此时,Ec 3.05 104MPa则有钢筋换算系数如下:E

11、pEpEC1.95 1053.05 1046.4Es2.0 1053.05 1046.6分块名称分块面积A (mm2)A重心到梁顶距离yi(mm )对梁顶边的面积矩SiAiyi(mm3)自身惯性矩I i (mm4)you yi(mm)lxAi (you yi)2(mm4)截面惯性矩I Ii Ix(mm4)混凝土全面积6758004503.04111086.1228921010-0.227032预留管道面积3 n 7028303.194 1060-380.25.563108343848 .5非预应力 钢筋换算 面积(Es 1)代3449.683028631680-380.24.986 108净截

12、面换算面积6.754 105you449.83.308 1086.12289210100.5721086.065 1010(2)使用阶段梁的几何特性使用阶段孔道已经灌浆，因此不考虑孔道的影响，而考虑预应力钢筋对换算截面的影响，其中钢筋换算系数如下:Ep且6 Es EEc 3.25 104Ec2.0 1053.25 1046.15分块名称分块面积A (mm2)Ai重心 到梁顶 距离yi(mm)对梁顶边的面积矩自身惯性矩Ii4 (mm )you yi(mm)lxA (yu(mm4)Yi)2截面惯I Ii(mm4)性矩IxSi Ai3(mm )yi混凝土全面3.04111086.1228926758

13、004507.173.47 107积1010(Ep 1)Ap预应力钢筋98008308.134 106019.992107换算面积142.83非预应力钢(Es 1)As一8302.63 10606.4718107筋换算面积3172.4142.83全截面换算56.888 10you6.122892457.173.149 108,-102.99381086.153 1010面积1010、变III量Wouyob hyouWob-Wp -量youy obep阶z3、(mm)3 .z3、段(mm )(mm )(mm )预应力阶段13.48107450.213.4710715.952107使用阶段13.4

14、59107442.8313.89510716.505107其中：you, yb构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离Wou，Wob 构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩ep为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离，ep h you ap，对于预应力阶段ep 900 449.8 70380.2mm ,对于使用阶段ep 900457.1770372.8mm。六、截面强度计算(1)正截面承载能力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载能力计算求受压区高度x 先按第一类T型截面梁计算混凝土受压区高度x，即：IfcdbfXfsd Asf Pd Ap则有X140mm空空 280 616 I%。I960 n

15、5Bmm rbMd 1395KN m因此跨中截面正截面承载力满足要求。(2)斜截面承载能力计算斜截面抗剪承载力计算根据公式进行截面抗剪强度上、下限复核，即:(0.50 10 3) 2ftdbh。WrVd (0.51 10 3). fbh。首先，检验上限值一一截面尺寸检查(0.51 103)f7bh0(0.51 103) r0Vd 76KN其次，检验下限值一一是否需要计算配置箍筋(0.50 10 3) 2 ftdbh0(0.50 10 3) 1.25 1.65 530 830453.6KN r0Vd 76KN由此可知，截面尺寸符合设计要求，且只需按照构造配置箍筋。 斜截面抗剪承载能力按下式计算，

16、即：r0Vd Vcs Vpd式中：Vcs1 2 3(0.45 10 3)bh0 (2 0.6P), fcu,k sv fsvVpd(0.75 10 3)fpdApd sin p其中，1 异号弯矩影响系数，1 1.0 ；2 预应力提高系数，2 1.25 ；3受压翼缘的影响系数，3 1.1 ；P 100100AsApbh1006161960530 8300.586闭合箍筋选用双肢直径为12mm 的R235钢筋，fsv 195MPa，间距Sv 100mm，箍筋截面面积 A$v 2 113.1226.2mm2，则有svbSv226.2530 1000.00427因此，Vcs1 2 3(0.45 10

17、3)bh0 . (20.6P)、fcu,k svfsv1.0 1.25 1.1 (0.45 10 3) 530 830(2 0.6 0.586) 、40 0.00427 195=957.8KN因为预应力钢筋布置为直线型，因此有 p 0,则有Vpd 0Vcs Vpd 957.8KN rVd 372KN由上可知，支点处截面满足斜截面抗剪要求。斜截面抗弯承载能力由于钢束均锚固于梁端，钢束数量沿跨长方向没有变化，此处预应力混凝 土空心板的施工方法采用直线配筋的后张法，即使预应力钢筋在梁端微弯起， 一般角度缓和，斜截面抗弯强度一般不控制设计，故不另行计算。七、钢束预应力损失估算(一)预应力钢筋张拉控制应

18、力按公路桥规规定采用con0.75 fpk 0.75 1860MPa1395MPa(1)预应力钢筋与管道间的摩擦引起的预应力损失( H)由公式13-41可知因摩擦所引起的预应力损失M con1 e( kx)，从张拉端至计算截面管道平面曲线的夹角之和，即曲线包角，按绝对值相加，单位以弧度计；此处=0 ；钢筋与管道之间壁间的摩擦系数，查表2-5可知，=0.25 ;k 管道每米长度的偏差对摩擦的影响悉数，查表2-5可知，k =0.0015 ;x从张拉端至计算截面的管道长度在构件纵轴上的投影长度，或为三维空间的曲线管道的长度，以 m计，这里取为梁的计算长度，因此x=19.5m ;则可计算得 I1 co

19、n 1 e ( kx) 1395 1弋 0.0015 19540.21MPa。l2)(2 )锚具变形、钢丝回缩和接缝压缩引起的应力损失(后张法构件，当张拉结束并进行锚固时，锚具将收到巨大的压力并使锚具自身及锚下垫板压密而变形，同时有些锚具的预应力钢筋还要向内回缩，张拉端至锚固端之间的距离取为构件的计算长度l 19500mm，采用有顶压的夹片式锚具，查表2-6可得 I 4mm，则有:12乜 -3 1.95 105I p 19.5 10340MPa(3)混凝土弹性压缩引起的应力损失l4 )按照简化的公式(13-61)可知14m 12m Ep pcEpm张拉批数，m =2 ;预应力钢筋弹性模量与混凝

20、土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度为设计强度的 90%，计算可知,Ec 3.05 104MPa，因此有Ep三 7 6.4Ec3.05 104pc截面钢筋重心由预加力产生的预压应力，Np0pc2N p0epI 0Np0 (con 1112)Ap(1395 4040.21)1960 = 2576988.4 Nep 900 449.8 70380.2mm2N p0 Np0eppcI。2576988.42576988.46.754 104380.226.065 1010=9.957 MPa则有l4m 12m Eppc6.4 9.957 15.925 MPap 2 2(4)钢筋松弛引起的应力损失

21、(15 )对于采用超张拉工艺的低松弛钢绞线，由钢筋引起的应力损失为15式中,pepe则有pe(0.520.26) pef pk张拉系数，采用超张拉时,钢筋松弛系数，对于低松弛钢绞线,0.9 ；0.3 ；传力锚固时的钢筋应力，对于后张法构件则有:conM 12141395 40.21 40 15.9251298.865 MPa15(0.52 于 0.26) pe 二f pk0.9 0.3 (0.521521.09 0.26) 1521.09 = 36.16 MPa1860(5)混凝土收缩、徐变引起的应力损失(16 )混凝土收缩、徐变终极值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按下式计算:Ep pc (

22、tu ,t0)0.9 Ep cs(tu ,t)16115 ps式中cs(tu,to)，(tu,t)加载龄期为to时，混凝土收缩应变终极值和徐变应变终极值;t。一一加载龄期，即达到设计强度90%的龄期，近似按标准养护条件计算,即0.9fck fck鬻，则可知，t0 20d ；对于二期恒载G2的加载龄期t0 90d ；该梁所处环境相对湿度为75%，其构件理论厚度为h 竺 675800444.6mm450mm1240900 2查表可知:(tu,to)= (tu ,20)1 .63 ；(tu,to) = (tu,90) = 1.21 ;cs(tu ,t0) cs(tu,20) 0.17110；3cs

23、(tu , t0 ) cs (tu ,90) 0.15 10 ；对于跨中截面，有=(139540.214015.92536.16)1960 = 25545775.4 NNp02N p0epM G1(tu,90)M G2pc A1 0Wp(tu,20)WpN p0 ( con II )Ap( con 11121415 )Ap2 62545775.42545775.4 380.2710 1051076.888 106.153 1014.952 10EpEp Ec1.95 105 厂463.25 104Ap AA；1960 61650.00376.888 10I0A1.153 10105298.88

24、mm6.888 1055.23MPa1960 372.8 616 372.81960 616372.8mm21 ePSps 1 2i1眈8：2.556298.882因此，有I60.9 E p cs (tu ,t0)Ep pc (tu ,t0)115 psApepAsQApAs0.91.95 1 05 0.171 10 3 6 5.23 1.63115 0.0037 2.556=66.598 MPa（二）钢筋的有效应力：对于后张法构件，在第一阶段即预加应力阶段:ii111214 40.214015.925=96.135MPa有效预应力:plconII1395 96.1351298.865MPa第

25、二阶段即使用阶段:III1516 = 36 16676.598 = 102.758MPa有效预应力:piiconII川 139596.135102.7581196 .107 MPa八、预加应力阶段的正截面应力验算构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土实际强度达到设计强度的90%，即 fck 23.4MPa , ftk 2.2MPa跨中截面上、下缘的正应力:上缘:t ctNp0NpepM G1下缘:tccNp0NpepM G1其中:Np0WobWobpl Ap 1298.865 1960 2545775.4Nep380.2mm则有t ctN p0N p0epM G1A0Wou%u2545775

26、.42545775.4 380.26.754 10513.48 107N p0 N p0epM G1:aAWobWob2545775.42545775.4 380.2576.7541013.4710710 106513.48 107=%856MPa （压）6710 1013.47 107=5.72MPa (压)V 0.7 fck 0.7 23.416.38MPa梁支点截面处上、下缘正应力：tN p0N p0e p2545775.42545775.4 380.2Ct.A。Wou6.754 10513.48 107上缘:=3.41 MPa （拉） 1.15ftk 1.15 2.22.53MPatN

27、 p0N p0e p2545775.42545775.4 380.2cc.A。Wob6.754 10513.47 107下缘:=9.686MPa （压）V 0.7 行 0.7 23.416.38MPa由上式计算可知，支点截面上缘处于受拉状态，Ct1.15f；k，因此可通过规定的预拉区配筋率来防止出现裂缝，所以在预拉区配置配筋率为0.5%的非预 应力钢筋As民 0.5% 6.754 105 3377mm2故选用9 22的非预应力钢筋(As 3421mm2)配置在空心板的顶端，其中非预应力钢筋的重心到空心板上缘的距离 as 70mm配置上缘非预应力钢筋后，跨中截面的截面几何特性如下表：(I)混凝土

28、在预加应力阶段时，混凝土强度达到设计强度的90%，此时,Ec 3.05 104MPa则有钢筋换算系数如下:A重lx截面惯性矩A (yuyi)2III心到梁顶对梁顶边的面积矩自身you yi(mm4)II iI x(mm4)分块分块面积惯性矩 , 2、距离SiAiyi，4、(mm)名称A (mm )Ii(mmyi(mm )(mm)6.1228921010混凝土3.0411dn108.17767580045010810-11全面积702预留管3 n43.1943848 .58300-3915.88108道面积10上缘非预应力(Es1)A19157.6701341032036992.6 10钢筋换算

29、面积下缘非预应力(Es1)AS83028631680-3915.27108钢筋换3449.6算面积全截面you6.122892I 0A3.05110109换算面439108103.776.5 1010694558.7积EpEsEp 1.95 105ECf 3.05 104Es 2.0 105E；3.05 104在使用阶段梁时的几何特性Ep 1.95 105 小IT 3.25 104Es2.0 1056.153.25 10钢筋换算系数如下:分块名称分块面积A (mm2)A重心到梁顶距离yi(mm)对梁顶边的面积矩SiAiyi(mm3)自身惯性矩Ii (mm4)you yi(mm)lxAi (yo

30、u y)(mm4)截面惯性矩I Ii Ix(mm4)混凝土全面积6758004503.0411 1086.1228921010-2.43892608预应力钢筋换算面积(Ep 1)Ap98008308.134 1060-382.41.433 108上缘非预应力钢筋换算面积(Es1)A176187012332600377.62.51108下缘非预应力钢筋换算面积(Es 1)As3172.48302.63 1060-382.44.639 108全截面换算面积A0706390you447.63.16 1086.12289210104.38 109I。6.56 1010EpEsEc4变量WouIyouy

31、obhyouIWobyobWpIep阶段、(mm3)(mm)(mm3)(mm3)预应力阶段1.481084611.4 1081.66108使用阶段1.47108452.41.45 1081.72108其中：yu, yob构件全截面换算截面的重心到上下缘的距离Wou，Wob 构件全截面换算截面对上下缘的截面抵抗矩ep为预应力钢筋重心到换算截面重心的距离，ep h you ap，对于预应力阶段ep 900-439-70391mm，对于使用阶段ep 900-447.6-70382.4 mm九、使用阶段的正应力验算应取最不利截面进行控制验算，对于直线配筋的等截面简支梁来说，一般以跨中截面为最不利截面。

32、由作用标准值和预加力在截面上缘产生的混凝土的法向应力：cuN p0 N p0 ep。M G1 M G2 M qptkcAWouWouWouWou其中：kc 作用（或荷载）标准值产生的混凝土法向压应力pe预应力钢筋的永存预应力Np0使用阶段预应力钢筋和非预应力钢筋的合力，Np0pAp|6Askc受拉区预应力钢筋合力点处混凝土向应力等于零时的预应力钢筋应力；po con l 14，其中14为使用阶段受拉区预应力钢筋由混凝土弹性压缩引起的预应力损失；1为受拉区预应力钢筋总的预应力损失；I6受拉区预应力钢筋由混凝土收缩和徐变的预应力损失e p0预应力钢筋和非预应力钢筋合力作用点至构件换算截面重心轴的距

33、离ep0Asp0Ap y pI 6 As Ysp0 ApI 6 As受拉区非预应力钢筋的截面面积ys受拉区非预应力钢筋重心至换算截面重心的距离Wou构件混凝土换算截面对截面上缘的抵抗矩M g2由桥面铺装、人行道和栏杆等二期恒载产生的弯矩标准值M q由可变荷载标准值组合计算的截面最不利弯矩；汽车荷载考虑冲击系数；因此，p0conI141395 (40.2140 15.92536.16 66.598)15.9251212.032MPaNp0pAp|6As 二 1212.032 1960 66.598 616 233455835N382.4poApypi6Asys1212.032 1960 382.

34、4 66.598 616ep0一=p0 Apl 6 As382.4mm因此，cuptkcNp0A01212.032 196066.598 616N p0 ep0 M G1 M G2 M q Wou瓦阪W2334558.352334558.35 382.4(399710) 1067061641.47 1 081.47 1 07=4.78MPa V 0.5 fck 0.5 26.813.4MPa预应力钢筋中的最大拉应力:p maxpe/M G1M G2Mq)y0pI 0=1157.1926(399710) 106.56 1010382.4=1196MPa0.65 fpk 0.65 18601209

35、MPa预应力钢筋的最大拉应力为未超过限制，因此钢筋满足要求。十、使用阶段的主应力验算 截面图如下（单位：mm ）：1240355530 355计算点取上梗肋处，预应力混凝土受弯构件由载荷标准值和预应力作用产 生的混凝土主压应力 cp和主拉应力tp :cptpexcy2M G1exNpoAoNpoep0yoM G2IoMqyoyo计算主应力点至换算截面的距离I o换算截面惯性矩cy由竖向预应力钢筋的预加力产生的混凝土压应力在计算主应力点，按作用（或荷载）标准值组合计算的剪力产生的混凝土剪应力；当计算截面作用由扭矩时，尚应考虑由扭矩引起的剪应力；对于等高度梁截面上任一点在作用(或荷载)标准值组合的

36、剪应力按下列公式计算VG1S0 (VG2 Vq)SobiobioVgi、Vg2 分别为一期恒载和二期恒载作用引起的剪力标准值Vq可变作用(或荷载)引起的剪力标准值组合；对于简支梁，Vq计算式为 Vq Vqi Vq2So 计算主应力点以上(或以下)部分换算截面面积对界面重心轴的面积 矩b计算主应力点处构件腹板的宽度计算主应力点以上换算截面的重心至截面上缘距离为60mm，梗肋a a以上面积对截面重心轴x x的面积矩为 So Ay (1240 140) (447.6 70)=7326.56 10 mmcxNp0N p0 ep0y。M G1 M G2iTMqy。2334558.352334558.35

37、 382.47061646.56 1010(447140)(399710) 1066.56 1010(447.6140)=4.32MPacyVg2Vq)S0bi076 6.56 10710530 6.56 1010-4MPa因此有:cptpcx cy224.3200)2(1.4 10-4)24.32MPa0.00048 MPa由此可知，混凝土压应力cp 4.32Mpa 0.6 fck0.6 26.8 16.08MPa ,故满足公路桥规的要求。混凝土主拉应力tp 0.00048Mpa0.5仃 0.5 2.4 1.2MPa，故只需按照构造配置箍筋。卜一、锚固区局部承压验算1002CO4001001

38、001 2004OC锚固区局部承压计算图(单位：mm )(1) 局部承压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算的要求：。卩忖1.3 s fed An1.2倍0 结构重要性系数，取1.0 ；Fw局部承压面积上的局部压力设计值，后涨法锚头局压区应取张拉时的最大压力，所以局部压力设计值为Fld 1.2 1395 980 1640520 N ;混凝土局部承压修正系数，取1.0 ；cd张拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度在达到设计强度的90%时张拉，此时相当于0.9 XC40=C36,取C35，则其 0 =16.1MPa;混凝土局部承压提高系数,Ab A ；An,AAn,为扣除孔洞后面积，A为不扣除孔洞的面积；对于具有喇叭管并与垫板连成整体的锚具，An可以取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积；本题A 200 200 40000mm2采用此类锚具，内孔直径70mm，所以n 7022Aln 20