人货梯布置及基础施工方案

1、沟咀村城中村改造K1-1地块（1#、2#、3#、6#、S3 餐饮）人货梯布置及基础施工方案编制人:审核人:审批人: 编制单位：XX正升建筑有限公司编制日期：20XX-1-4人货梯布置及基础方案、工程概况：工程名称： 沟咀村城中村改造项目K1地块（1#、2#、 3#、 6#楼、S3餐饮）建设单位：武汉广泓房地产开发有限公司设计单位： 珠海市建筑设计院武汉分院、武汉开来建筑设计有限公司、泛华建设集团 有限公司湖北设计分公司监理单位：湖北新天地工程建设监理有限责任公司施工单位：XX正升建筑有限公司1#、3#、6#楼地下一层，地下一层，层高 5.1m （净高4.3m）,地上32层，首层局部架 空两层高

2、5.8m,标准层为2.9m,建筑高度檐高 95.7m、顶高105.35m建筑面积14880.27、 14868.79 14868.77川，为一单元两梯六户型；2#楼地下一层，层高 5.1m （净高4.3m）,地上33层，首层局部架空两层高 5.8m,标准 层为2.9m,建筑高度檐高 99.3m、顶高101.85m,建筑面积24648.25叭为二单元两梯四户型；S3餐饮为1-2层低层小区服务房，面积 1273.84讥二、货梯选型根据施工现场实际情况，拟决定采用3台广州市京龙工程机械有限公司生产的SC200/200GN型施工升降机。该机为齿轮齿条式施工升降机，双笼标准型，带电缆小车，额定载重2*2

3、000kg ,提升速度34、38m/min,电机功率（2*3） *11kw,吊笼内空尺寸 （长X宽X 高）3.2*1.5*2.5m ,总重 2*1500kg 总载重为 2*2000kg （双笼）。标准节 650*650*1508m ,每 节 重150kg （含导轨）。底层护栏重1480kg。最大提升高度150m,总安装高度为102m （1、3、6#楼），106m （ 2#楼）。三、平面布置：为了便于安装、拆卸、拉结、锚固以及满足施工工作面上人及材料的需要，克服场地限制、附着点的角度等种种困难，经反复核算优化，拟： 1#人货梯立于1#楼南侧，基础为回 填基坑后天然 基础，货梯首层载荷高度为高于对

4、应施工道路 30mm; 2#梯位于2#楼南侧中央， 基础为地下室底板，首 层载荷高度为高于对应施工道路 30mm； 3#梯位于3#楼南侧，基础 为地下室底板。具体见下图。19B1#楼人货梯定位图O CMe342534252#楼人货梯定位图3/6#楼人货梯定位图四、基础形式1、1#人货梯布置为天然基础，基础设计对地基要求为：基础下地基承载力不得小于0.15 MPO 1#楼南向基坑底为吹填土基础，基坑开挖前经过粉喷桩处理，刚好处在货梯主受力部位，达到0.15 MP绰绰有余了，本设计进行 3:7的砂夹石头从-5.7m分层夯实回填至-3.8,进 一步降低地基承载力要求，直接人货梯说 明书直接设置天然基

5、础图，如下：B421.034. 30(16-78)5.50(15,58)544 01220 （双向布置 1-1 （硅为C351:L O Og8CQAW -800 P4422002200B00fJW00基础配筋图2、2#楼人货梯基础如1#,地基利用地下室底板结构加固，如下2#人货梯底板结构定位图1腐建Jt5COO 12C0' 5( 120C JODC41川I.：.飞妒4修? £-J UH E J * L=»?" U. I2#人货梯底板结构加固图3、3#楼人货梯基础如1#,地基利用地下室底板结构加固，如下11U- Li I这里加强10113#人货梯底板结构定位

6、及加固图4、6#楼人货梯布置为天然基础，基础设计对地基要求为：基础下地基承载力不得小于头径为1# 楼）:0.15 MP o基坑采用砂性土每 30cm从-5.7m分层夯实回填至-4.3m,然后板底打尾径为 80mm?120mm的松木，长度4米，25条。后浇钢筋硅基础，布置如下（两遍加翅如中g 0-120松木桩独如0自币如，布44006#基础配筋图五、2、3#梯穿顶板设计2、3#穿顶板经过与设计沟通采取先预留后浇的形式，做法同后浇带做法，具体留洞位置及设置如下：V. / 味/2-D217521751025LLLLLLLULUUUILLLLLLL tLLLLLLL 1-LLLLLLL fc-LLLL

7、LLL ， 0 ULLLl LL LLLLl LJJL-1 . . |i-b.c-r=r-.2-A2-183-4j3-Aj120000 600LLrL ' ?' : ?'.鬟2#楼顶板开口布置及做法I2-23n_L3-6j4800上 IL:UL L LUULLLU ILLL.LLLLLLL.LI_LL ttALILL3-81100LLLL.L一 一LLLL L口L.LLLLLLL,LJ .LLLL-I- LL.LLLU 1:LjillllJdUL* I * I 1 ， L ±LILLLXLLL-L-4 I I"J1炖片辛节1:住i 即:.Q汨3#楼顶

8、板开口布及做法六、地基基础验算1、1#人货梯回填土地基验算（SCD200/200TD，架设高度100m；二型附墙架）A、吊笼重 : 2*2000Kg ; 外笼重 : 1480 g ； 导轨架重（100m 共 66 节，标准节170 g ；66*170 ）； 对重重： 2*2000K g ; 总重为： G=2*2000+1480+66*170+2*1000+2*2000=22700 K g基础承载P 是的计算（考虑动载、自重误差及风载对基础影响，取保险系数n=2）P=G*2=G*2*0.0098KN=0.02*G（ KN） =0.02*22700=454KN ，要求地基承载力不低于150KPa

9、（以上见广州市京龙工程机械有限公司关于SCD200/200TD 的说明）。B 、 本 设计符合换填砂复合地基模型，按施工手册（第四版）第七章“地基处理与 桩基工程”之“砂与砂石地基”篇。回填厚度在 0.5-3.0 之间看，本设计厚度为-3.8- （ -5.3）=1.9m ；，式中：则应喉如下要求垫层底面处的附加压力值（kPa）,可根据基础不同形式分别按以下简化式计算式中： b 条形基础或矩形基础底面的宽度（m）, 为 4.4m ；l -矩形基础底面的长度(m,为3.8m;矩形基础c=lp基层底面压力，按货梯说明150 KPa ,事实上远达不到，为保险计取其值。pc基础底面处土的自重压力值 (k

10、Pa) ,1.2*17=20.4 kPa;z基础底面下垫层的厚度，为 1.9( m ；9 垫层的压力扩散角，可按表 7-3采用，B为27° , tg 0 =0.51。pcz垫层底面处土的自重压力值，(kPa); 20.4+1.9*16=50.8 kPa。faz经深度修正后垫层底面处土层的地基承载力特征值，(kPa)。Pz=4.4*3.8 (150-20.4) / (4.4+2*1.9*0.51 ) * (3.8+2*1.9*0.51 ) =59.58 kPaD基底处在杂填土层，地质报告并未给由其承载力特征值，这里取 70 kPa,不考虑其下 打粉喷桩后的 提高。再经深度修正后可得下卧

11、层地基承载力设计值为：faz=fak+n by (b-3)+ n dY m(d+Z 0.5)(对于杂填土， n b=0, n d=1, d 为埋深为 1.2)=70+0+1 X 17 (1.2+1.9-0.5 ) =114.2kPaPz+ Pcz =59.58+50.8= 110.38< faz=14.2kPa ,满足设计要求。E、垫层的宽度计算：b= b+2ztan 0 =4.4+2 X 1.9X tan27 ° =6.3m c = c+2ztan 0 =3.8+2 X 1.9Xtan27 0 =5.7mF、由上述回填的砂石地基承载力经查表取低限值仍可达到200KPa,承载力

12、满足要求。2、2、3、4#人货梯支撑在底板上的地基承载力验算(以2#人货梯为例)1)施工升降机基本参数施工升降机型号SCD200/200GN吊笼形式双吊笼架设总高度(m)60标准小长度(m)1.51底笼长(m)4.5底笼宽(m)3标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼数重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)2002)楼板参数基础混凝土强度等级C35楼板长(m)4.5楼板范(m)3.5楼板厚(m)0.3梁宽(m)0.9梁局(m)0.6板中底部短向配筋CR12180板边上部短向配筋CR12200板中底部长向配筋CR12180板边上部长向

13、配筋CR12200梁截面底部纵筋10CR16梁截面底部纵筋9凸2梁中箍筋配置C?8150箍筋肢数23)荷载参数:施工荷载104)基础承载计算导轨架重(共需40节标准节，标准节重 167kg)： 167kg >40=6680kg ,施工升降机自重标准值：Pk=(1460 2+1480+1300 >2+200+6680)+2000 2) >10/1000=178.8kN;施工升降机自重：P=(1.2 (1460 2+1480+1300 >2+200+6680)+1.4 2000 >2) >10/1000=222.56kN ;5)地下室底板结构验算考虑回填土沉降问

14、题，为保险起见，验算时不考虑土壤的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算楼板长宽比：Lx/Ly=3.5/4.5=0.78、荷载计算楼板均布荷载：q=222.56/(4.5 3)=16.49kN/m 2、混凝土底板配筋验算依据建筑施工手册(第四版)：Mxmax=0.0371 16.49 3.5 2=7.49kN mMymax=0.0197 16.49 3.5 2=3.98kN mM x=-0.0907 16.49 3.5 2=-18.32kN mM y=-0.0753 16.49 3.5 2=-15.21kN m混凝土的泊桑比为尸 1/6,修

15、正后求生配筋板中底部长向配筋：Mx=M xmax + AM ymax =7.49+3.98/6=8.16kN m a=|M|/( 1fcbh02)=8.16 10 6/(1.00 16.70 3.50 10 3 >275.00 a)=0.002 ;E=11-2 X s)1/2 = 1-(1-2 0.002) 0.5=0.002 ;Y=1- E /2=0.002/2=0.999 ;As=|M|/( sYho)=8.16 W6/(0.999 3 60.00 275.00)=82.46 口亦。实际配筋：741.42 mm 2 > 82.46 mm 2 板中底部长向配筋满足要求。板中底部短

16、向配筋：My=M ymax+yM xmax =3.98+7.49/6=5.23kN m ?a=|M|/( 1fcbh02)=5.23 106/(1.00 16.70 4.50 10 3>275.00 2)=0.001 ;E=11-2Xs)1/2=1-(1-2 0.001) °.5=0.001 ;Y=1- E /2=-0.001/2=1.000 ;As=|M|/( sfyh0)=5.23 10 6/(1.000 360.00 275.00)=52.82mm 2o 实际配筋：741.42 mm 2 > 52.82mm2 板中底部短向配筋满足要求。板边上部长向配筋：M0x=M

17、°xmax+ yM °ymax= (-18.32)+-15.21/6=-20.85kN ma=|M|/( 1fcbh02)=20.85 10 6/(1.00 1670 3.50 X0 3 X275.0(f)=0.005 ;E =11-2 X s)1/2=1-(1-2 0005) °.5=0.005;Y=1- E /2=-0.005/2=0.998 ;As=|M|/( sYh0)=20.85 10 6/(0.998 360.00 275.00)=211.12mnf 。 实际配筋：678.58 mm 2 >211.12 mm 2 板边上部长向配筋满足要求。板边上

18、部短向配筋：M0y=M ymax+uM xmax=(-15.21)+-18.32/6=-18.26kN m ?a=|M|/( 1fcbh02)=18.26 10 6/(1.00 1670 4.50 X0 3 X275.0(f)=0.003 ;E =11-2 X s)1/2=1-(1-2 0003) °.5=0.003;Y=1- E /2=-0.003/2=0.998 ;As=|M|/( sfyh0)=18.26 10 6/(0.998 360.00 275.00)=184.74mnf 。 实际配筋：678.58 mm 2 >211.13 mm 2 板边上部短向配筋满足要求。 、

19、混凝土底板挠度验算( 设定板底为空)板刚度：Bc=Eh 3/(12(1- )=3.15 10 4 >C003/(12 (1-(1/6) 2)=7.29 10q=16.49kN/m 2=0.0165N/mm 2L=3500mm板最大挠度：fmax=wmaxql4/Bc=0.00325 (X0165 3500 4/(7.29 10 °)=O.11mmfmax/L=0.11/3500=1/31734.14<1/25010板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。 、混凝土梁配筋验算楼板自重传来荷载 梁自重 静载 活载由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看

20、作一个集中荷载。0.3 3.5 ： 25=26.25kN/m0.6 0.9 ： 25=13.5kN/m26.25+13.5=39.75kN/m10>4.5=45kN/m作用于梁上的均布荷载：q=39.75 1.2+45 1.4=110.7kN/m作用于梁上的集中荷载：p=222.56 1.2/2=133.54kNM=ql2/12+pl/4=110.7 4.5/12+133.54 4.5/4=337.03kN m-梁截面积：b h=0.9 0.6=0.54m 2h0=h-25=600-25=575mma=|M|/( 1fcbh02)=337.03 10 6/(1.00 1&70 0

21、.90 10 3 X575.0(f)=0.068 ;E =11-2 X s)1/2=1-(1-2 0068) °.5=0.070;Y=1- E /2=-0.070/2=0.965 ;As=|M|/( sYh0)=337.03 10 6/(0.965 360.00 575.00)=1687.50mnf 。实际配筋：3028.5 mm 2 > 1687.5 mm 2;梁截面底部纵筋满足要求！ 、混凝土梁抗剪验算梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=133.54/2+110.7 4.5/2=315.84kN;Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0) s/n=(315

22、.84 10 3-0.7 1.57 900 575)/(1.25 360 575) 150/2=-73.3mm 2; 梁箍筋满足要求！根据上述计算，地下室底板配筋完全满足要求，为了保险起见，完全不借用原设计的保险富裕，实际施工中对该处楼板及周边梁采用钢筋加倍的加固措施！在实际施工中，为了保证人货梯基础底部的排水，基础底板最终形成面高于地下室底板30mm 。3 、 6# 人货梯支撑在松木桩回填面上的地基承载力验算6#人货梯基础剖面示意图本设计选用两个计算模型：松木桩复合地基设计模型(大开挖面下打4m100松木桩，主要目的防止沉降过大)及换填复合模型(大开挖面上夯填回填1.4m砂)(如图)。(1)

23、桩身及其布置设计计算根据建筑地基处理规范(JGJ79- 2002 ),单桩竖向承载力特征值应通过现场单桩荷载试验确定，对于初步设计报告阶段，可按以下列公式估算：nRa u p qsihq p Api 1?式中：Up 桩的周长，0.314m;桩周第i层土的侧阻力特征值，取11kPa;桩周第i层土的厚度；桩端天然地基土的承载力折减系数，取0.5;q p 桩端天然地基土未经修正的承载力特征值，根据地质报告，粘土层100Kpa;Ap 桩端截面积，0.00785m2;Ra 单桩竖向承载力特征值，kPa ；Ra =0.314* (1.12*10+1.9*4+0.66*10+0.3*18 ) +0.5*10

24、0*0.00785=10.06 kPa(2)复合地基设计计算根据建筑地基处理规范(JGJ79- 2002 ),复合地基承载力应通过现场复合地基载荷试验确定，对于初步设计阶段，可按以下列公式估算： 复合地基承载力：Ra(1 m) f skfspk mApfspk复合地基承载力特征值，KPa ；m 面积置换率，m= (d/de) 2= (0.10/(1.13*0.6) ) 2=2.1%Ra 单桩竖向承载力特征值，10.06KPa ;Ap桩端截面积，0.00785m2 ;桩间土承载力折减系数，取 0.8;fsk 处理后桩间土承载力特征值，综合取低值70kPa ofspk =0.021*10.06/0

25、.00785+0.8*(1-0.021)*70=81.74 kPa(3)大开挖面以下强度验算经深度修正后17.10(地下室大开挖面)地基承载力设计值为：faz=fak+n by (b-3)+ n dY m(d+Z 0.5)(对于杂填土， n b=0, n d=1, d 为埋深为 1.2)=81.74+0+1 X17 (1.2+1.4-0.5 ) =117.44kPa同前计算：Pz=4.4*3.8* (150-20.4) / (4.4+2*1.4*0.51 ) * (3.8+2*1.4*0.51 ) =71.1 kPa Pcz =20.4+1.4*17=44.2Pz+ Pcz =71.1+44.

26、2=115.3< faz=117.44kPa,回填厚度满足设计要求。垫层的宽度计算：b= b+2ztan 0 =4.4+2 X1.4 Xtan27 =5.8mc = c+2ztan 0 =3.8+2 X 1.4 X tan27 ° =5.2m回填砂石地基承载力经查表取低限值仍可达到200KPa ,承载力满足说明书 0.15MP&(4)淤泥下卧层强度验算faz=fak+ n by (b 3)+ n d Y m(d+Z 0.5)=45+0+1 X17 (1.2+4.2-0.5 ) =128.3kPa(说明：n b=0, n d=1,d=1.2, Z复合深度为1.4+2.8=

27、4.2 , 丫 m加权平均重度取17)Pz=4.4*3.8 (150-20.4) / (4.4+2*4.2*.51 ) * (3.8+2*4.2*0.51 ) =30.86kPaPcz =44.2+2.8*17=91.8 kPaPz+ Pcz =30.86+91.8=122.66< faz=128.3kPa,满足设计要求。(5)复合地基沉降量计算(不考虑木桩的降沉作用)基本信息：上部结构传至基础顶面的竖向力F=450kN ;基底以上填土的平均重度=18kN/m3 ; 基础与填土的平均重度b=3.8m ；基础埋深- 0=20kN/m3 ; 基础截面长度l=4m ; 基础截面宽度Hd=1.2

28、m ；基底处地基承载力特征值fak=150kPa ; 计算土层厚度h0=1m35土层参数：（根据地质报告2-2'甲B4点地质情况选用）序号土层土层厚度hi （m）重度 F i(kN/m3)重度i(kN/m3)1回填砂1.41822杂填土11823冲填土1.91824淤泥0.916.225粘土1.917.84.26淤泥质粘土13.6172.87粘土 22.7198砂回填层复合地基沉降量计算，按下式式中：Si 地基最终变形量，（mm）；S/ 一按分层总和法计算生的地基变形量（mm）；W s沉降计算经验系数，取 1.1;n 地基变形计算深度范围内所划分的土层数；Po 一对应于荷载效应准永久组

29、合时的基础底面处的附加压力（kPa）；基础与填土的总重量 G=20X 4X3.8X1.2=364.80kN ;基底的平均压力 P= （450+364.8 ） / （4X3.8） =53.61kN/m2 ;基底处的土中自重压力P仁18X1.2=21.60kN/m2 ;基底平均附力口压力P0=53.61-21.60=32.01kN/m2 。Esi 一基础底面下第i层土的压缩模量，（见表）；zi,zi-1 基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离 （m）；ai,ai-1 一基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数分层地基变形量计算如下(注：表中 Z1=zi x ai,Z2=

30、zi x ai-zi-1 x ai-1。)查表取 z=0.60m ;则当前深度向上取厚度为z的土层深度：Hd=6.20-0.60=5.60m ；该深度下土的变形值： s'n=32.01 X6.20 x 0.5255-(6.20-0.60) X 0.5628/4.2=0.813mm s'nd S7=0.813/50.57=0.016 K 0.025 所以本层土已满足要求按分层总和法计算生的地基变形量为：S=50.57mm。&二忆却地基最终变形量计算分层厚z(m)基础计算中点aiZ1(m)Z2(m)压缩模量Esi(MPa各层沉降量Si(mm)累计沉降量刀Si (mm)1.0

31、4X0.24450.97780.9778215.6515.651.44X 0.23761.33060.352825.6521.292.44X0.21292.04430.7136211.4232.713.44X0.18642.53520.490927.8640.574.34X0.16542.84490.309824.9645.535.24X0.14763.07080.225923.6149.146.24X0.13143.25830.18754.21.4350.57最终沉降计算公式如下S'一分层 法计 的地 形变 算深 围内其中一按总和算由基变量；同一形计度范压缩模量的当量值式中一一第i层

32、地附加应力系数沿土层厚度的积分值=16.062/7.178=2.24Mpa ;匚 式一沉降计算经验系数)根据，查规范表 5.3.5，得F |s=1.10;经计算最终沉降量：S=1.10X50.57=55.63mm。符合要求。不打松木桩也可以了(6)复合地基沉降量计算(考虑木桩的降沉作用)松木桩复合土层的压缩变形s2按下式计算：Esp mEp + (1 m) Es式中：Pz 松木桩复合土层顶面的附加压力值，115.3 ( Kpa)；Pzl 松木桩复合土层底面的附加压力值，122.6 ( Kpa);Esp 松木桩复合土层的压缩模量：Esp=2.1%*220000+ ( 1-2.1%) *2270=

33、6842.33 KpaEp 一 松木桩的压缩模量，取 8000Mpa ；Es 一桩间土的压缩模量，查地质报告，结合武汉市建设工程设计审查办公室关于确定“岩土承载力特征值、压缩性指标及桩周土的摩擦力、桩端阻力特征值”的通取 2270Kpa ( 2*2.8+1.2*2.9 ) /4=2.27)。S1= ( 115.3+122.6 ) / (2*6842.33 ) =0.0173m=17.3mm故如果考虑松木桩则沉降在 15.65+5.65/2+17.3=35.77mm,有所改善，并不明显 故可以取消松木桩的设计。4、假设人货梯支撑在淤泥层的地基承载力(取 50KPa验算1)货梯参数同前2)地基参数

34、地基土承载力设计值 (kPa)50地基承载力折减系数0.53)基础参数基础混凝土强度等级C35承台底部长向钢筋B12150承台底部短向钢筋B12150基础长度l(m)4.4基础宽度b(m)3.8基础局度h(m)0.34).基础承载计算:导轨架重(共需40节标准节，标准节重 167kg )： 167kg >40=6680kg施工升降机自重标准值：Pk=(1460 2+1480+1300 >2+200+6680)+2000 2) >10/1000=178.8kN;施工升降机自重：P=(1.2 (1460 2+1480+1300 >2+200+6680)+1.4 2000 &

35、gt;2) >10/1000=222.56kN5)地基承载力验算承台自重标准值： Gk=25 >4.40 3.80 0.30=125.40kN承台自重设计值：G = 125.40 1.2 = 150.48kN作用在地基上的竖向力设计值：F= 222.56+150.48=373.04kN基础下地基承载力为：faF 50.00 440 3.80 0.50 = 418.00kN > F=373.04kN该基础符合施工升降机的要求。6)基础承台验算承台底面积验算轴心爻压基础基底面积应满足S=4.4 >3.8=16.72m 2 > (P+Gk)/fc=(222.56+125

36、.4)/(16.7 10 3)=0.02m 2o承台底面积满足要求。承台抗冲切验算由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用1 1 jl|7 iS" KITT ITTTTII计算简图如下：innrzz1-2-21-1Fi < 0.7hpftamhoam = (at+ab)/2Fi = pj XAi式中P -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=222.56/16.72=13.31kN/n?;-受冲切承载力截面图度影响系数，咖=1;ho -基础冲切破坏锥体的有效高度，ho=300-35=265mm ;Ai -冲切验算时取用的部分基底面积，Ai=3.8 *68=6.36m 2;为_冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；a -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；a?-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；ab=a+2h o=O.45+2 为.26=0.98mam=(at+ab)/2=(0.45+0.98)/2=0.72mF = PjxAi =13.31 &36=84.72kN0.7 hPftamh0=0.7 X 1 X1.57 X715 X 265/1000=208.23kN >84.72kN承台抗冲切满足要求。 承台底部弯矩计算属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯