脚手架架在楼板上计算书(地下室顶板上及二层楼板上)

1、脚手架架在楼板上计算书（地下 室顶板上及二层楼板上）作者:日期:6脚手架搭设在地下室顶板上计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范 GB50010-2010、工程属性脚手架基础所在楼层数2第2层混凝土楼板厚度h2(mm)250第1层层高Hi(m)3.8第1层混凝土楼板厚度h1(mm)400楼板的计算单元长度Bi(m)5.4楼板的计算单元宽度Bc(m)4楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB403 12150ASX =753.6Y向正筋HRB403 12150ASY =753.6X向负筋HRB403 1215

2、0ASX' =753.6Y向负筋HRB403 12150ASY, =753.6第1层X向正筋HRB403 14150ASX =1025.7Y向正筋HRB403 14150ASY =1025.7X向负筋HRB403 14150ASX' =1025.7Y向负筋HRB403 14150ASY, =1025.7、支架搭设参数1、模板支架搭设参数楼层立杆的纵向间距La(m)立杆横向间距Lb(m)立杆步距h(m)支座周长(m)11.51.051.80.82、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行短边脚手架内排立杆离楼板短边距离a1(m)0.25立杆排数N2立杆底部垫板尺寸（m）【a冲】0.2 &

3、gt;0.2立杆纵、横向间距（m）【la柏】1.6 私9设计简图如下:脚手架楼板立面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)30板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1模板及支架自重标准值NG2K (kN/m 2)0.3四、各楼层荷载计算1、第2层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm 2)210000外弹性模量Ec(N/mm2)28000外的龄期T(天)28硅的强度等级C30碎的实测抗压强度fc(N/mm 2)30外的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN;板的短边计算跨度：l=Bc=4.00m立杆荷载作用间

4、距：e=lb=0.90m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当 bcx > bcy bcy < 0.6*J bcx 0时,b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*4.00=3.25m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减,bi =b/2+d=1.88m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2 =b/2+e/2=2.08m

5、b =min bi , b2 =1.88m3CktJ30kN30k NVJII4000I得：Mmax=42.00kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：qi =8Mmax/(bl2)=8*42.00/(1.88 4.002)=11.20kN/m2板的长边计算跨度：l=Bl=5.4m立杆荷载作用间距：e=la=1.60m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.25=0.45ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当 bcx > bcy bc

6、y < 0.6*l bcx 0时,b=bcy+0.7*l=0.45+0.7*5.40=4.23m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减,bi =b/2+d=2.52m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2 =e=1.60mb =min bi , b2 =1.60m30kN30kN540C得：Mmax=33.27fkN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8M max/(bl2)=8*33.27/(1.60 5.402)=5.71kN/m2故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2= 11.20kN/m 2楼盖自重荷载标准值：g2

7、=h2/1000*N G1K=250/1000*25=6.28板计算单元活荷载标准值：q2=q+Qk=11.20+1.00=12.202、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm 2)210000外弹性模量Ec(N/mm2)28000外的龄期T(天)28硅的强度等级C30碎的实测抗压强度fqN/mm2)30般的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43立杆传递荷载标准值：q1=NG2K=0.30kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*N G1K=400/1000*25=10.04kN/m23、各楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(

8、E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi '=(iE'ih'P»( P(E3)根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹各楼层板厚楼盖自重荷载标立杆传递荷载标分配后各楼层恒分配后各楼层活6性模量Eci(MPa)hi(mm)准值 gi(kN/m2)准值 qi(kN/m2)载的设计值Gi(kN/m2)载的设计值Qi(kN/2)228000.002506.2812.203.843.43128000.0040010.040.3015.7414.07Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3 +Eci-1 hi-1 3+Eci-2 h

9、i-23)(g i +gi-1 +gi-2)Qi=1.4(Eci hi3/(Eci hi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(q i+qi-1 +qi-2)五、板单元内力计算1、第2层内力计算脚手架楼板第2层钢筋布置图第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl= 4000/5400 = 0.741m10.03m20.013'ml-0.071'm2-0.057四边简支Bc/Bl= 4000/5400 = 0.741mq10.063mq20.031第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m 2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'

10、;=Qi/23.8423.4345.5597.2761.717内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2VBc内力值(kN.m)M10.030.0130.0630.0310.244.805M20.030.0130.0630.0310.242.871M1'-0.0710.24-8.232M2'-0.0570.24-6.58622M 1=(m1 +v m2)Gi'BC +(mq1 + v mq)Qi'BC22M 1=(m2+ v m1)Gi'BC +(mq2+ v mq)Qi'BC一,2M 1'=m1'GqBC一,2M2

11、'=m2'GqBC第2层板正截面承载力验算依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为:公式类型参数剖析使用条件Mu板正截面极限承载弯矩MU= 8 osfcbh/a1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C55昆凝土 a 取1.0用于单筋截面*截面抵抗矩系数f c混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20m成 长跨方向取h-30mm,其中h是板厚MU =岫 Osfcbh02+fy'As'(h0-as' )fy'受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积民s'纵向

12、受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMU=f yAs(h 0- os')fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面 当产2混时As受拉钢筋总面积=Asfy/(f c Mbho)W上受压区相对高度，七=Afy/(f ca1bh0)点(fyAs-fy'A s')/( alfcb)X混凝土受压区高度矩形截面受压区高度A ,_2 As(mm)fy(N/mm 2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)x (mm)cs'比较753.9823602301301000360753.982020_ 'X &l

13、t;2sx矩形截面相对受压区高度As(mm2)2 fy(N/mm )b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm 2)753.9823601000230300.039753.9823601000230300.039备注Asfy/bh0fcmMui1txsfc(N/mm 2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.03930100023061.8934.805Mu210.03930100023061.8932.871比较Mu1>mi符合要求符合要求Mu2>m2M Ui'fy(N/mm 2)As(mm2)h0(mm)£(m

14、m)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360753.98223020-57.001-8.232Mu2'360753.98223020-57.001-6.586比较Mu1'>m1'符合要求Mu2' >m2'符合要求2、第1层内力计算11 一尸I r11111<1bl1S111311111 1111111111onaifioPlII11II 1111 _1_ C7,-L_ 1 L29脚手架楼板 第1层钢筋布置图第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl= 4000/5400 = 0.741m1

15、0.03m20.013'm1-0.071'm2-0.057四边简支Bc/Bl= 4000/5400 = 0.741mq10.063mq20.031第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m 2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/215.73614.06622.76929.8027.033内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2VBc内力值(kN.m)M10.030.0130.0630.0310.2419.681M20.030.0130.0630.0310.2411.758M1'-0.0710.24-33.717

16、M2'-0.0570.24-26.974M 1=(m1 + v m2)Gi'BC2+(mq1 + v mq)Qi'BC2一， 2 ,、八，一 2M 1=(m2+ v m1)Gi'BC +(mq2+ v mq)Qi'BC一， 2M 1'=m1'GqBC一， 2M2'=m2'GqBC第1层板正截面承载力验算矩形截面受压区高度” ,2As(mm)2fy(N/mm)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)x (mm)os'比较1026.25436038013010

17、003601026.254020'X <2sx矩形截面相对受压区高度As(mm2)2 fy(N/mm )b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm 2)1026.2543601000380300.0321026.2543601000380300.032备注仁 Asfy/bh0fcmMui1txsfc(N/mm 2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.03301000380129.9619.681Mu210.03301000380129.9611.758比较Mu1 >m1符合要求Mu2>m2符合要求M Ui'f

18、y(N/mm 2)As(mm2)h0(mm)cs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'3601026.25438020-133.002-33.717Mu2'3601026.25438020-133.002-26.974比较Mu1'>m1'符合要求Mu2' >m2'符合要求六、楼板裂缝验算1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件CD max= tX cr tp CT sk1.9c+0.08d/( v p te )/Ed钢筋的直径最大裂缝宽度验算A纵向受力拉钢筋的截面面积M按荷载短期效

19、应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（mm）:当c<20时，取c=20,当c> 65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准tX cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴 心受拉构件取2.7 ,受弯、偏心受压取2.1 ,偏心 受拉取2.4 ;V纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0 ,对于光面钢筋取0.7 ;Es钢筋的弹性模量P te=A/AteP te按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当p te< 0.01,时取Pte=0.013=1.1-0.65f tk/( Ptebsk)q裂缝间纵向受拉钢筋

20、应变不均匀系数，在计算中，小< 0.2时，取小=0.2 ;当小> 1.0时，取小=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取。 =1.0Ae =0.5bh+(b f 七)h fA,有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，对于受弯、偏心受压和 偏心受拉构件Ae =0.5bh取构件截面面积矩形截面a sk=Mk/(A si) %), h 0 =h-(c+d/2)a sk裂缝处钢筋应力楼层txcrc(mm)d(mm)cskVpteEs(N/mm 2)cmax(mm)第2层2.10.2201232.710.012100000.009第1层2.10.2201459.09610.012100000

21、.018比较第2层 3max/0.3<1符合要求第 1层 wmax/0.3< 1符合要求七、楼板抗冲切验算根据混凝土结构设计规范（GB50010） »规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7 0 hft+0.15 (rpc,m) ” uhFl局部荷载设计值或集中反力设计值B h截面高度影响系数：当 hw800mmt,取0 h=1.0;当h> 2000mm寸，取0 h=0.9 ; 中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值cr pc ,n临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/ mm2 范围内Um临界截面周

22、长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h。/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值ri =min( ri 1, ri 2) "=0.4+1.2/ 0 s , n 2=0.5+as x h0/4Um41局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数42临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数B s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，Bs不宜大于4:当0 s <2时取0 s =2 ,当面积为圆形时，取0 s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40,对边柱，取as =30 :对角柱，取as=20说明在本工程计算

23、中为了安全和简化af算起见，不考虑上式中bpc,m之值，将其取为0,作为板承载能力安全储备，承载力计算楼层F=0.7 hf" mh0F1巾ftumh0F第2层11.4310.8230184.18410.477第1层11.4310.8380304.30446.938比较第2层 F/Fi>i符合要求第 1 层 F/F1>1符合要求脚手架搭设在二层楼板上计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范 GB50010-2010、工程属性脚手架基础所在楼层数2第2层混凝土楼板厚度h2(mm)120第1层层高H1(m)3第1层混凝土楼板厚度h

24、1(mm)800楼板的计算单元长度Bl(m)5.1楼板的计算单元宽度BC(m)4楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第2层X向正筋HRB403 10150ASX =523.3Y向正筋HRB403 8150ASY =334.9X向负筋HRB403 8150ASX, =334.9Y向负筋HRB403 8150ASY' =334.9第1层X向正筋HRB403 18100ASX =2543.4Y向正筋HRB403 8200ASY =251.2X向负筋HRB403 18100ASX, =2543.4Y向负筋HRB403 8200ASY =251.2、支架搭设参数1、模板支架

25、搭设参数楼层立杆的纵向间距La(m)立杆横向间距Lb(m)立杆步距h(m)支座周长(m)10.90.91.50.82、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行长边脚手架内排立杆离楼板长边距离a1(m)0.25立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【a冲】0.2 >0.2立杆纵、横向间距(m)【la柏】1.6 冶.9设计简图如下:脚手架楼板平面图三、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)30板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值 NG1K(kN/m3)25.1模板及支架自重标准值 Ng2K (kN/m 2)0.3四、各楼层荷载计算1、第2层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm 2)210

26、000外弹性模量Ec(N/mm2)28000外的龄期T(天)28硅的强度等级C25碎的实测抗压强度fc(N/mm 2)25般的实测抗拉强度ft(N/mm 2)1.27脚手架立杆传递荷载标准值：qk=30kN;板的短边计算跨度：l=Bc=4.00m立杆荷载作用间距：e=la=1.60m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当bcxbcy bcy<0.6*J bcx0时，b=bcy+0.

27、7*l=0.32+0.7*4.00=3.12m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减,bi =b/2+d=1.71m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2 =e=1.60mb =min bi , b2 =1.60m30kN30kN4O0CI得：Mmax=29.82kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：qi =8Mmax/(bl2)=8*29.82/(1.60 4.002)=9.32kN/m2板的长边计算跨度：l=Bl=5.1m立杆荷载作用间距：e=lb=0.90m立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=

28、0.20+0+0.12=0.32m立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.12=0.32ms为垫板的厚度，此处忽略不计。当bcxbcy bcy<0.6*J bcx0时，b=bcy+0.7*l=0.32+0.7*5.10=3.89m当局部荷载作用在板的非支承边附近，即d<b/2时，荷载的有效分布宽度应予折减,bi =b/2+d=2.20m当e<b时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2 =b/2+e/2=2.40mb =min bi , b2 =2.20m30kN30kN30kN30kN4vvv51OCI得：Mmax=56.61f

29、kN.m板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8Mmax/(bl2)=8*56.61/(2.20 5.W2)=7.93kN/m2故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2= 9.32kN/m2楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000*N gik=120/1000*25=3.01板计算单元活荷载标准值：q2=q+Qk=9.32+1.00=10.322、第1层荷载计算钢筋弹性模量E4N/mm2)210000外弹性模量Ec(N/mm 2)28000外的龄期T(天)28硅的强度等级C25碎的实测抗压强度fc(N/mm 2)25般的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.27立杆传递荷载标准值：q1=NG2K

30、=0.30kN/m2楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*N G1K=800/1000*25=20.08kN/m23、各楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：Pi/(Eihi3)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi '=(iE'ih'P»( P(E3)根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值 gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值 qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(k

31、N/2)228000.001203.0110.320.090.05128000.0080020.080.3027.6214.82Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3 +Eci-1 hi-1 3+Eci-2 hi-23)(g i+gi-1 +gi-2)Qi=1.4(Eci hi3/(Eci hi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1 +qi-2)五、板单元内力计算1、第2层内力计算脚手架楼板第2层钢筋布置图第2层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl= 4000/5100 = 0.784ml0.028m20.014ml-0.068'm2-0.056四

32、边简支Bc/Bl= 4000/5100 = 0.784mqi0.058mq20.033第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m 2)GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/20.0930.050.1180.1430.025内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2VBc内力值(kN.m)M10.0280.0140.0580.0330.240.084M20.0280.0140.0580.0330.240.055M1'-0.0680.24-0.155M2'-0.0560.24-0.12922M 1=(m1 +v m2)Gi

33、9;BC +(mq1 + v mq)Qi'BC.,_2 ,_一 一2M 1=(m2+ v m1)Gi'BC +(mq2+ v mq)Qi'BC一,2M 1'=m1'GqBC一, 2M2'=m2'GqBC第2层板正截面承载力验算依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为:公式类型参数剖析使用条件MU= oi osfcbho2MU板正截面极限承载弯矩用于单筋截面al截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C55昆凝土 a 取1Qtxs截面抵抗矩系数f c混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改ho计算单元截面有效高度，短跨方向取h

34、-20m成 长跨方向取h-3omm,其中h是板厚MU = g txfcbho +fy'As'(ho-txs' )fy'受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As'受压区钢筋总面积民s'纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMU=fyAs(ho-屋)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当万2恁'时As受拉钢筋总面积FAsfy/(fcMbho)w上受压区相对高度，七=Afy/(f caibho)点(fyAs-fy'A s')/( Cdfcb)X混凝土受压区高度矩形截面受压区高度2 As(mm)2 fy(N/mm)ho=

35、h-2o(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)x (mm)cs'比较335.io336。ioo125iooo36o335.io3o2o一，X <2sx矩形截面相对受压区高度As(mm2)2、fy(N/mm )b(mm)ho=h-2o(mm)fcm(N/mm 2)523.59936oioooioo25o.o75335.io336oioooioo25o.o48备注Asfy/bhofcmMuiItxsfc(N/mm 2)b(mm)ho(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.07725100010019.250.

36、084Mu210.048251000100120.055比较Mu1 >m1符合要求Mu2>m2符合要求M Ui'2 fy(N/mm )As(mm2)h0(mm)cs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'360335.10310020-9.651-0.155Mu2'360335.10310020-9.651-0.129比较Mu1'>m1'符合要求Mu2' >m2'符合要求2、第1层内力计算脚手架楼板 第1层钢筋布置图第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl= 4

37、000/5100 = 0.784m10.028m20.014.' m1-0.068一'm2-0.056四边简支Bc/Bl= 4000/5100 = 0.784mq10.058mq20.033第1层板内力计算荷载组合设计值计算（kN/m 2）GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi'=Qi/227.61714.81635.02542.4337.408内力计算m1m2m1'm2'mq1mq2VBc内力值(kN.m)M10.0280.0140.0580.0330.2424.851M20.0280.0140.0580.0330.2416.214

38、M1'-0.0680.24-45.882M2'-0.0560.24-38.081一， 2 ,、八，一 2M 1=(m1 +v m2)Gi'BC +(mq1 + v mq)Qi'BC一， 2 ,、八，一 2M 1=(m2+v m1)Gi'BC +(mq2+v mq)Qi'BC一,2M 1'=m1'GqBCM2'=m2'GqBC2第1层板正截面承载力验算矩形截面受压区高度2 As(mm)2 fy(N/mm)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2)As'(mm2)x (mm)c

39、s'比较2544.6936078012510003602544.69020一, X <2sx矩形截面相对受压区高度As(mm2)2 fy(N/mm )b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm 2)2544.693601000780250.047251.3273601000780250.005备注Asfy/bh0fcmMui1txsfc(N/mm 2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩Mi(kN.m)(kN.m)Mu110.048251000780730.0824.851Mu210.01251000780152.116.214比较Mu1 >m1符合要求Mu2&

40、gt;m2符合要求M Ui'2 fy(N/mm )As(mm2)h0(mm)cs'(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi'(kN.m)Mu1'3602544.6978020-696.227-45.882Mu2'360251.32778020-68.763-38.081比较Mu1'>m1'符合要求Mu2'>m2'符合要求六、楼板裂缝验算1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件CD max= tX cr tp CT sk1.9c+0.08d/( v p te )/Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算A纵向受力拉钢筋的截面面积M按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受