水射流CAF气浮工业样机的设计

1、水射流 CAF 气浮工业样机的设计气浮机的比拟放大可分为三种：(1)铿会/一忸通过试验这是早先气浮杖山大的常用方法工(2)半经验法：在一定的理论分析基础上，通过对气浮机由要工艺性能的研 究和黯定.反曼验证修改，以求找到可据以放大的标准，这是目前气浮机放大的 常用方法.理检分析法.通过对槽内谖水运动的流体动力学规律的研究和人调.列 出流体动力学方程.用理论计算选定各种参数.严格地说，目前尚无理论分析法 迸行放大的实例.工L2CAF气浮机设计相似放大应遵循的原则(1)比推放大板避循筋原则如果耙C.XF气浮营曲气浮过程看作是一个纯物理过程，忽珞气浮过程中的曝 气作用.那次设备在模拟放大过程中首先硒9

2、箱的原则是力学理第即物理现象的 相似，这包括几何相似.运动相似和动力相似三个部分.CAF气浮槽中废水动及动力学相似.要求槽内析有对应的力的比值相等. 槽内篝对应点的速度方向一致.比值相等；具体说应有相同的搅拌强度、相同发 育程度的相异面.由于不能写出气浮吨中废水的运动力黑式.一热来用四次分析 法求出榔眺效关系式F然后再腾定比拟放大所应遵沛的相似淮数.描述气浮机和废水状态的物理量有，气浮以几何尺寸，气浮机搂触室和分施 室的几何尺寸党；废水中皙体的平均衿度斗及含量由;紫体密度以：废水的密度 臼二运瑚由8 n及表面张力Y.动力学数据如气浮头转速由固体钠在废水中 的过度差Cpfd充气量Q等.因次分析法

3、的准礴性在于时废水中发 生的过悭及涉及到的物理量的充分而准确的研究和理解.当表征气浮过程的物理 量确定得不正脸或不充分时，将得出错误的或不全面的结果。因此，对于CAF气 浮机技比例抑煤大应满足下列条件：设备的基本结构判集合形状应相似:觎体颗粒悬浮和输送相似；浮头的工作条件应保证吸入的空气量和微细气泡分布状态州以;废水的给人量和回流量应当相似：酰浮槽内废水的流态分布和动力学特性相似.（2）比想放大的相似准数目前能用来描述CAF气浮机性能的相似准数有；气流准数NtrQAnd'雷诺准数NxPndVn弗劳德准数功率准数NPWpYd'研流准数。：气流准数的定义为；Nq 0rad3（7.1

4、）式中Q充气量5%）二It浮头转速（s.，It浮头直径（m）.式7.1可改写为：可见，Nq实质上反映了气浮机的充气量（Q/A）与气浮头线速度（V）之间的配合 关系.雷诺准数N© ,南评准数的定义为，Nr产P nd2/。（73）式中of 水的比重（kg，n?）：Q一废水的粘度（泊，需送法数实际上代表废水中的换排作用力和废水粘滞力之比，应表示废水的 流动状态，也可用来衡用3冰的搅拌强度弗劳福准数Nr:弗劳德准数在CAF气浮机中又可被看作悬浮准数，其定义为：N"d/g (74)悬浮准则七如发水井搅拌作用力与重力之比，表征成水牛絮体颗粒的悬浮状 态。悬浮准数相同意味着尺寸不同的气浮

5、头表面上的压力分布相似，气浮头内 部的压力条件也相I以.按比例放大时，按悬浮准数不变的准R问得："沙产咛2(7.5)由式(7.6)可计算出放大的或缩小的气浮机所用的气浮头转速.碘率准数Np：功率准数是表征性能的又一个聿要的无因次准数.它的定义为： Np=Pg/ P nV(77)式中 11浮头在废水中旋转的输入功率，W；功率准数S的意义与物体在流体中运动的吼力系数相似,表示流体的阻力和 惯性作用力之比.功率准数与百诺准数有如下函数关系：NP=Ki Nju1 (7 8)式中，a, a均为常数，与气浮头的形状有关。7.1.3 CAF气浮机放大的基本原理根据上述理论分析研究可知，对于CAF气

6、浮机的模拟放大可采用半经毅法火 进行.CAF气浮机的分离室主要为气水分离过程，在几何柜河流态相似的条件 下只需考虑分离时间和流速这两个参数来确定气浮池的有北容积和表面积，就 能确定基本尺寸.CAF气浮机模拟放大的技术关键还是在气浮头和接触室的放大 和相互之间关系的确定。对于气浮头和接触室之间的关系，只更满足24倍的关系 就行，气浮头越小，倍数取值应取小侬，以保证接触室气泡分布的均匀性,接触 室的大小和再度可通过计算来确定和校核,其基本参数是气孑时间和液流的上升 速度.气浮头一股为专利技术,它必须满足废水处理对气泡大小、充气盘和搅拌 作用等方面的要求.可先根据四个放大准数确定气浮头的大小和接触室

7、的大小， 然后通过试验进一步优化气浮头参数，最终确定气浮头的大，.利结构参数.7.2水射流CAF气浮工业样机的设计7.2.1 20Vh含藻废水处理样机的设计经过对含藻废水的试验研究，含藻水处理的最佳气浮时间为I.Omin,最佳分 牌时间为6.0min时，最佳黑凝剂及其用量为有机紫凝剂PAMlmg/L无机絮浜剂 PFASS1为20nML,对浊度的最大冷化效率分别为92.8%；对藻类最大净化效率分 别为99%.对大型设备气浮时间和分离时间应适当大于实验室小试确定的最佳时间，本 计算采用气浮时间I 5min.分离时间取I5min,回流比取5%,传速】420r/mm0处 理量为20dh的工业样机的11

8、算如下：C1）气浮头的确定c采用气浮头的直径为。16m,（Z）接触室大小的计算；选定接触室中水流的上升流速为15mmzs；气浮时间I.Smuu计算接触室有效裹面枳）：Aj=k （Qb劭FQ &=（1+0 05 ） 20/ （0.01Sn600） =02917m2；有效面积系数（k） 11n l,则实际表面积为。32094接触室一般为正方形，其边长Ca）： 05664 m,取0 57 m,接触邕进水口到出水水面的距禺（K）:Hc= 乂 0 015m/sel 5min*6Omin-l 35m：接触室的实际高度（H）应为IL.气浮头岛度乩）和气存烦都与接触室 底部的邪离（HD三者之和.取H,

9、为008m, H为0 02m则接触室深度为：H=EMl+跳=1.35+0.08刊.02=1.45111C3）分离型大小的计算：确定分离室水流水平方向上的平均流速（y«>为2.51nH5,分离时间ISmin, 分离室的表面枳；Ar （QqKV %=（1+0.05） 20/ （00025*3600*2.333m2分高空的长度（1）： L<*=vi tf®2 5mnVs *1 Smin SOsJrmnl.lS mo分离室的宽度为接触室边长的2-3倍，取&=1 425m.则彳jBfg.25/ 425=3.2063m?>2.333m，能修满足气浮分离过程的要

10、求。（4）气浮池的有效容枳（W）：气浮池的有效容积为：W= Lf Bf. H, =>2.25* 1 425 1 45=41 m3气浮池的有效容枳应为处理水量Qo的1/S1/2. W/Qo=02325,符合要求.（5）气浮池的外形尺寸计算，整个气浮池的长度（L）：应是接触完的功长（片057m）、分离空的长度 （L-2.250ni）、桀水槽宽度（k=02m）和出水梢宽度（*02m）之和，她L=a+3 V U -0.57+2.2SH）,2CH）. 20=3 22m；整个气浮池的深慢<H）为接触室的深度加保护高度，工业样机保护岛度一 般取03-0.4m,小型样机一般取0.03-0.05m,

11、本计算取0.3m则：H - H, ft-l.454OJ-l.75m；整个气浮池的宽度（B）应为分离富的宽度，即1425m.（4）动力消耗的计算;由式（214）中.选W=20, Z =4, 1420, d=0.16, P-1000,可L45 可得 PE.OSky 假设其占总消耗的90%,则总的动力消耗（P）为L0W*120kw. 由下式：w中m可选择电机，考虑电机的能看和HIM效率，取M=C 75, n产09 W=1 20/（0乃，085） =l,78k w.送电机功率L8kw.（7）回源系统的if算：由式（2,6）可得气浮头产生的负压：% =j = I19加，回流比取10%, 一般回流管附近负

12、压为气浮头所产生的负压的1020% （即a值）， 本计算取10%,由此通过式（228）可确定气浮机进气管的半径5）为：0.0196m. 即回流管直径为0.039m，取004m.（8）气浮机产生的空气量已知气浮头产生的负压为119m，进气管的半径Cr）为0005m，儡设管路中 的阻力不计，则进气管口的空气流速可由下式得出；1 25 T2财O=4 83m/.t迸气量。=加0 = 13励fi/人可见气浮央最大进气做较大,但实际上理怆 计算忽路了许多问题，如气浮头的结构和进水量对进气量的影响.因此，气浮头 实际进气盘要垠据寅测确定.理论计算只能作为初步设计的参考但理论it耳量 必须明显大于实际需气:,

13、才能保证气浮设备iE常工作.(9)其它参数的计算；管对于工业设勤 一般进水管段水流速(v.)不宜大于l.00mg选O.SWs,处 理盘(Qo)为25小时可得进气管的截面积§i： SrQ/s=C.278m3进水管半径 Cri)： n= (Si/m ) ll=O.05949m. HZ0.06m.出水槽高度(及)本设备来用卜邮小孔冷方式出水臬水，为保持山水水流均匀,出水孔槽的宽 度不宜太宽，否则会产生短流,对FCAF气浮设多，假设出水量和进水量相等， 则出水嘈匐£ <be)与气浮池碗<BX处理水揖(Qj)有如F关系；Qo=pAB <2gh> I?式中制流鼻

14、系敷，一役小于0017)05,取0.02S；A iV孕池与出水口的压力基Cm) 0.02Srtio代人致抵御h-0.022m.集造槽淅m设计并无特殊要求,可按电位对间的抵渣量进行选择，本式验果 用那族输送器出渣装置刮渣和出渣成套装置已有定型产品可仗选挣.7.2.2 20t/h焦化废水处理样机的设计经过对焦化废水的试验研究，焦化施水处理的最佳气浮时向为3.0nun，最佳分离时间为13而n,最佳票凝剂及箕用量为有机才UPAMgmg/L,无机型次削PFASS!为400m»L ,对傣(匕废水含热量的最候净化效率为998%；对焦化废水.COD的及佳净化效率分别为565S4.对大型设备气滑时间和

15、分离时间应适当大于实哙空小试确定的最佳时间，本 计算采用气浮时间3.5min,分离时间以20min,回流比取5%，转速1420r/min.处 理量为20Uh的工业样机的计算如同Cl)气浮头的确定；采用气浮头的直径为0.21 E.C2)接触室大小的计克：选定接触室中水流的上升流速匕为S.OrWs；气浮时间3 5min0计算接触篁有效表面积(A,)iA二工 3QQf)M=(1+005) 2(¥ (0008*3600) =O.7292m2；有效面枳系数(匕)取1 1,则实际表面积为0 8021/接触室一般为正方形，其边长(a): 0.8956m,取0.90m,接触室进水口到出水水面的距离(

16、Ho)：乩- vc 1= O.OO8m/s*3 5niin*6Q&/nMn-1 68m；接触室的实际高度(耳)应为13气浮头高度(4)和气浮头底都号接啦底部的距离 田)三者之和.取4为O.OM, H,为0.02g则接触室深度为；Hj TVR+ H =1 68-)08-1002=L78m.(3)分离室大小的计算；确定分高空水流水平方向上的平均流速(V,)为2mnVs.分离时间20min,分 陶室的表面积：V(Qo4Qh)%尸(I-+O05) 2a (0002*3600> =29167m2分离室的长或(L)： Lv, tr =2 OmnVs *20min 60s/mtn=2,4 m.

17、分离室的宽度为接触室边长的2-3依取Br=18m.则/ = &申I *2.2132m、39167mL能绣满足气浮分离过程的要求.(4)气浮池的有效容积(W)：气泞池的有效容积为：W= U Bt. Hj -1.8*2.ri 78=7.6896n?气浮泄的有效容枳应为处理水吊*Qj的1/512 WQ-0 38,符合要求,(5)气浮池的外形尺寸计算；整个气浮池的长度(L>:应是接触室的边长(D9n)、分陶室的长度(%3.4m)、集水槽宽度(b/Q2m)和出水槽宽度(U-.2m)之和，即；L=a+5 0+ h =0,9*2 4-H).20+0.2O=3.7m；整个气浮池的深度<H)

18、为接触室的深度加保护高度，L业样机保护高度一 股取03Q4m,小型样机一般取0.03-OOSm,本计算取0.3m则：H。+ Hb= l784O.3-2.ORm：整个气浮池的宽度(B)应为分离宅的宽度，BJlXm.(6)动力消耗的计算：由式(2 14)4% 选卬=20, Z =4. n=1420, d=021, P=1000, H,=l 78 可得 P尸2291cw 假设其占总消耗的90%，则总的动力消耗(P)为Z29/0 A254kw. 由下式：W=PZ ( «li Hz)可选择电机,考虑电机的能量和机械效率，取“E75,。曰9 W=2.54/(0,75»0,9) =3.7

19、63kw选电机功率3 8kw.回流系统的计算：由式(26)可将气浮头产生的负压：% =(y-)-/7 =2.00 刖，回流比取10%, 一般回流管附近负压为气浮头所产生的负压的1Q20% (即a值)， 本计算取10%.由此通过式(2.28)可确定气浮机进气管晌半径(%)为：0 01725m. 即回流管直径为。0345m,取O.O35m.(8)气浮机产生的空气量已知气浮头产生的负压为2.00m,进气管的半径(r)为Q005m假设笆济中 的阻力不计，则进气管口的空气流速可由下式得出：% 二 J2g(, = 6.26m fs进气后。二叫3=1.7力/沙,可见气浮头最大进气盘较大，但实际上理论 计算忽

20、略了许多问题,如气浮头的结构和进水吊对进气骷的影响因此，气浮头 坡际进气景要根据实测确定.理论计算只能作为初步设计的参考.但理论计算呈 必须明显大于实际需气量.才能保证气浮设备正常工作.(9)其它参数的计匏：碗水管对于工业设笛，一般进水管废水流速(V.)不宜大于LOOWs,选0.5m/s,处 理量(Qo)为20t/h时可得进气管的鼓面积Si： Si=Qvi=O278m2进水管半径(rj r,= 5)1yo5949m,取006m。山水槽高度度(%)本设*采用下部小孔槽方式出水集水，为保持山水水流均匀,出水孔用的宽 度不宜太宽，否则会产生短流.对于CAF气浮设备，假设出水量和进水量相等， 则出水槽

21、高度(&与气浮池宽度 )、处理水量(Qo)有如下关系：00HH息B (2gAh)也式中流量系数，一般小于0.01旬05,取0.025：AK浮池与出水口的压力差m) 0,025m.代入数据得IvQO22m.集渣醐面设计并猫殊要求，可按弟位时间的挣渣量进行选择，本试验采 用“廉输送器出液装置，利渣和出造成交装胃已有定型产品可供诜择.7.2.3 20例抄纸废水处理样机的设计经过对杪纸废水的试验研究，抄纸废水处理的最佳气浮时间为气浮时间为 I Smin ,最隹分离时间为12疝n,最佳絮凝剂及其用量为有机紫凝剂PAMEgl, eUK献剂PEASS1为20mg/L,对浊度的极大净化效率为殁3%：对

22、SS的最大净 化效军分别为999%.对大型设备气浮时间和分潮时间应适当大于实验室小试例定的最佳时间，本 计算枭用气浮时间2min,分离时间取15min,回沆比取5%,转速l420r/miru处 理量为20th的工样机的计算如下：(1)气浮头的确定；果用气浮头的直径为018m(2)接触室大小的计算；选定接触室中水流的上升流速为I5mm/s；气浮时间20min计算隹融室有效表面枳(A);(QgQPP l+O.OS) 2W (0 01S»3600) =O3889m2：有效面枳系数(Q取I I,则实际表面积为0.4278mJ接触室一般为正方形，其边长(a)： 0.6541 m, HZ065m

23、.接触室进水口到出水水面的距离(K：)：K=vc q= 0.015ms*2 0nin*60s/min=l ,8rn：接触空的实际高度(4)应为H、气浮头高度(!)和气浮头底部与接触室底部的距离(H)三者之和.取国为0一08m, 1%为。02m.则接触室深度为，8+0.0&-H)02=l9m.(3)分离室大小的计算：确定分离室水浣水平方向上平均流速(v.)为3.5mm/s,分离时间15mg 分离室的表面枳：Ar= <Q)+Q,) M=1代 05) 20/ (0.0035*3<00) =1 667m2分离室的长度 CLf)； LrrVttr.Smns *!5min *6Csmi

24、n=3.!5 m.分禺室的宽度为接触室边长的2-3倍，取% 1.3m。则4 jBrLrl 3*3,lS=409Sm2>3,9167m2,能够濯足气浮分两过程的要求.(4)气浮池的有效容积(W)：气浮池的有效容积为：W=LcBf H =35"1 90*L3=7.78O5n?气浮池的有效黏枳应为处理水投Qo的1/51/2, W/Qo=0.389,符合要求.(5)气浮池的外形尺寸计算：至个气浮池的长度(L):应是接触室的边长(a=O.65m)、分离型的长度 (U=3,l5m集水槽宽度(k=0 2m)和出水楂宽度(b»=0 2m>之和，即：b. =0.65+3.15+0

25、 2(HO 2O=4.2m；整个气浮池的深度(H)为接触室的深度加保护高度，工业样机保护高吱 股取03.04m.小型样机一股取003-005m.本计算取03m则；H - II)+ lit. I 9O+O3*2.20ms整个气浮池的宽度B应为分离室的宽度，即L3m(6)动力消耗的计算；由式(2,14)中，选W=20, Z =4, n=1420, <1=018, P-1000, 4=19 可得 P2=lJ9kw： ©设其占总消耗的8%财总的动力消耗(P)为I 79Q归l.OOkw. 由下式：W=P/ ( Ai k)可选择电机.考虑电机的能量和机械效率,取n 1=075, Hi=0.

26、9, W=L99/(075*0.9) =295kw.选电机功率3 0kw。（7）回流系统的il算:由式（2 6）可将气浮头产生的负乐：为:（一）-，= 1.00加，I可流比取10%，一般回流管附近负压为气浮头所产生的负压的1）2以（即a值）. 本计算取10%,由此通过式（228）可确定气浮机进气管的半径（介）为:0.0205m. 即回流管直径为0.041m,取0.04Sm.（«）气浮机产生的空气量已知气浮头产生的负压为100m,进气管的半径（r）为0 005m,假设管路中 的网力不计,则进气管口的空气流速可由下式得出：% = JZg-o = 4.43am / s进气置。=腐 = l

27、25m”h ,可见气浮头最大选气也较大，但实际上理论 计算忽蜘r许多同题，如气浮头的结构和进水*对进气景的影响因此，气浮头 实际进气盘要根据实浦确定.理论计算只能作为初步设计的参考。但理论计算量 必须明显大于实际需气量，才能保iE气浮设备正常工作.（9）其它参数的计算：水管时于工业设的，一段进水管废水流埋（V1）不宜大于lOOrr氐 选O SWs,处 理量（Qo）为20th时可得进气管的截面枳Si： $=Q=O.278ni”迸水管半径（rJ r产（$/R）=0.0594）01, IR 006m.出水槽高度度（be）本设位采用下部小孔相方式出水集水，为保持出水水波均匀出水孔槽的宽 度不宜太宽，否

28、则会产生短波.对于CAF气浮设缶，假设出水量和进水0相笄， 则出水槽高度（&与气浮池宽度（B）、处理水敷CQo）有如下关系；（2gAh） H式中八一流量系数，一般小于001X）.05,取0 02，Ah-气浮池与出水口的压力差（m） 0,025m.代入数据得%=OO22m.集渣梢断面设计并无特殊要求，可按单位时间的排渣量进行选择，本试验枭用螺旋施送锌出海装？r,刮渣和出渣成套装置已有定型产品可供选抨.7.2.4 20t/h洗涤废水处理样机的设计经过对洗涤废水的试脸研究，洗涤废水处理的最佳气浮时间为1.5min,最佳 分离时间为8mm.最佳紫染剂及其用量为有机紫凝剂PAMfinL,无机票微

29、利 PFASSI为2丽1研一，对浊度的量大净化效率为96 3%：对SS的最大净化效率分别 为95.8%.对大型设备气浮时间和分离时间应适当大于实监室小试确定的最隹时间，本 计算采用气浮时间2min,分离时间取lOmim回流比取5%,用速1420r/min.处 理:为2041的工业样机的计算如下：气浮头的痛定：采用气浮头的亶径为。1痴,<2)接触座大小的计算；选定接触室中水流的上升流速Yc为15mHs；汽浮时间ZOnin。计算接触室有效和面积(3);A=kQo他PQ M= <1+0,05) 23 (0.015«3600) =0.3889m2；有效面枳系数(Iq)取l.h则实

30、际表面枳为042%才。接触室一般为正方形，其边长(a)： 0 6541m,取06Sm接触室迸水口到出水水面的矩离(K)：vv q= 0.015W12 0min*60s/min-l ,8mr接电空的实际晶度(耳)应为凡、气浮头高度(儿)和气浮头底部与接触室 底部的蹈腐(H)三者之和.取力 为008m, Hi为0.02%则接殿富深度为？坨 卅或+ Hi =1.8*0 08-H)02=1.9m.(3)分离完大小的计算，确定分离熨水流水平方向上的平均沆速(v.)为3.5mm/s,分/ft时间lOniin, 分离室的液面积：M(Qo仍人尸(1W05) 2" (0,005543600) -1.6

31、67m2分离型的KS (Lt): Lf=v» 卜=3 Smin4 *10min *60s/min=2J m»分离室的宽度为接触室边长的23倍，取Bf=! 3m.划力=%51 3<2, l=2.73m2>l.667m2,能够满足气浮分离过程的要求.(4)气浮池的有效容积(W)：气浮池的有效容积为：W= UB,- H,三 13* 1 9O*2.l=5.187m, 气浮池的有效容积应为处理水fi：Qo的1/5一1，W/Qu=0 2594,符合要求.(5)气浮池的外膨尺寸计算；整个气浮池的长度(L)；应是接触室的边氏(#O.65m、分禺室的长度(Lrllm),柒水槽宽度

32、(叱0面)和出水槽宽度(U=0 2m)之和，即： Lr+Lr h =065+2 l-K).2(H0 20=3 15m；程个气浮池的深度(H为接触室的深度加H呆护篇度,工业样机保护高度一 股取0.3-04IU,小型阐n一般取0 03-005m,本计算取0.3m典J；。II, H*,- 1.9010.3-2 20m；整个气浮池的宽度(R)应为分离室的宽度，即13m.U)动力消耗的计算：由式 QI4)中，选卬=20, Z =4, n=1420, d418()=1000, H,=l 8 可考 P2=l 70kw：般设其占总消耗的90%,则总的动力消耗(P)为1.70rt)9=l 89kYV. 由下式，

33、W=P/ ( Qi n2)可选择电机,考虑电机的胃缰和机械效率,取nQ75, 11产09 w=l 89/(075*09) =2 79kw.选电机功率2 3kw。7回流系统的计算；由式(2.6)可得气浮头产生的负压：储卜。=(一l ) - H J = 1，00的 9回流比取10%,一股回洪皆附近负压为气浮头所产生的负压的22以(即a值), 本计算取10%,由此通过式225)可确定气浮机进气管的半径(rh)为：00205m. 即怛麻管直镜为031面，O.MSm.(«)气浮机产生的空气量己知气浮头产生的负E为100m,进气管的半径(r)为0005m，假设管路中的阻力不计，则进”管口的空气流

34、速可由下式得出；）=12的0 = 4.43/n/s进气量。=* =I 25/h ,可见气浮头最大进气量较大，但实际上理论 计算忽略了许多问题，如气浮头的结构和进水量对进气量的影晌.因此，气浮头 实际进气量要根据实测确定.理论计算只能作为初步设汁的参考.但理论计算量 必须明显大于实际带气",才能保证气浮设备正常工作.（9）其它参数的计算：对于坟设备，一般进水管陵水流速（V,）不宜大于LCOnS, ao.SftVs.处 理量（Qo）为20Ml时可得进气管的截面积Si： &0曲=0.2%/进水管半径 S）： r产（S|/n） g-00S949m,取0.06m,出水槽鬲度度（bj本设

35、备采用下部小孔槽方式出水集水，为保持出林;破匀.出水孔槽的宽 度不宜太宽，否则会产生短波.对于CAF气浮设务，色设出水量和进水蹴粕等， 期出水槽高度（卜）与气浮池宽度）、处理水量（Q）有如下关系：Q»=UAB QgAh）也式中产一流量系数，一般小于0.01-0.05,取Q025；AL气浮池与出水口的压力差（m） 0.025m.代入数据得b,U）022m,集渣槽断面设计并无特殊要求，可按电位时间的排渣量进行选择，本试垃来 用嫩旋输送器出渣装置，舌幅和出渣成套装置已有定型产品可供选择。上述i I贺的处理四种废的工业设备州视表7-1 表7，处理无为26/h的CAF设备规格内容财含瀛则焦化废

36、水妙纸废水洗涤废水气浮头直径Cm)0160.21.018018接触室边长Cm)0570.90.650.65高度Cm)1 451.781191.9分离室衣面枳(m?)2.33329167 1.6671.667长Cm)2 2S2.4!352宽Cm)1 4251.8!1313 气浮池长(m)3.3742115宽(m)1.425L81.31.3高(m)1 752.0«2.222进气管进气量加)1 361.771 251.25醐管半径(m)0020017250.0205O.O2Q5电机功率(kw)1.83.83028进*管0.060.06006006出水槽高度(m)0 0220.0220.02

37、20 022(1)采用理论设计计算和试睑研究相结合的方法，设计制作了处 理废水能力为O.lt/h的水射流CAF气浮装置一套.并对三类四种污水 进行了气浮工艺和西剂配方的试验研究，并取得了良好的效果.(2)双用水射流CAF气浮设各处理抄纸废水时，单一使用无机米 凝剂 PFASSi、PFS 和 PAC 的此佳用量为 40mg/L. 60mg/L 和 40mg/L, 对SS的净化效率毋大分别为88 5%、67.4%和57.1%,对浊度的净化 效率最大分别为79 6%、56 6%和25.3乂，对抄纸废水的净化效果暇年 为 PFASSi>PFS>PAC. .单一使用有机素凝剂PAM的最佳投入

38、抵为6mg/L, SS和浊度的冷 化效率分别为98 7%、98%.无机紫凝剂PFASSi. PFS和PAC与有机软凝剂PAM复配使用比 它们单独使用效果好，并且具有投药防低，净水效果好的优点，当选 用PAM最佳用量为4mWL. PFASSi、PFS和PAC的JS佳用盘分别为 20mg/L. 30mg/L、30mg/L时，处理抄纸废水的效果最好.对"SS的最 大净化效率分别为999%、98 7%、99.1%：对浊度的最大存化效率分 别为 99 3%、97.7%、98 8%.(4)果用水射流CAF气浮设备处理洗涤废水时，单一使用无机 紫凝剂PFASSi. PFS和PAC的最佳用分别为40

39、mg/L、60mg/L和 60mg/L,对SS的净化效率最大分别为84.3%、64 3%和34.9%,其对 浊度的净化效率最大分别为752%、52.4%和24%.对洗涕废水的净化 效果联序为PFASSi>PFS>PAC.单一使用有机絮凝剂PAM的最佳投入量为14mg/L,对SS和浊度 的净化效率分别为99.3%、99 0%.无机器寰剂PFASSi. PFS和PAC与韦机那凝剂PAM熨配使用比 它们单独使用效果好，并且具有投药量低.净水效果好的优点，当选 用PAM最佳用量8mg/L, PFASSi、PF$和PAC最佳用Jt分别为20mg/L. 20Eg/L和30mg/L时，对SS晌最

40、大净化效率分别为96 3%、90.4%、 96 7%,对浊度的量大净化效率分别为95 8%、87 9%、95%.(5)采用水射流CAF气浮设备处理再生纸的抄纸废水和洗涤废水 高效可行，具有突出的优点是气浮工艺流程荷单、快速，并可有效去 除细小纤维并且还能回收有用纤维：可实现达标排放.当气浮时间均 为L5min,分离时间分别为8min和I2min时,抄纸废水加入 PFASSi20mg/L和PAM4mg/L.SS和注度的最大净化效事分别为99 9% 和99.3%：洗濠废水加入PFASSi20mg/L和PAM8mg/L, SS和浊度的 最大净化效率96.3%和95.8%,达到了很好的净化效果.(6)

41、采用水射流CAF气浮设招处理滇池苣濠水，单独投加PAM 的晟佳用景为2mg儿，对麋类和浊度的净化效率分别为93.2%和 95,9%.单独投加无机累凝剂时，PFASSi. PFS和PAC的显佳用量为 40nWL、60mg/L和40m®L；对浊度的净化效率最大分别为789%、 53.8%和26.2%；对藻类的净化效率最大分别为80 1%、65.4%和58.3%. 对含麋水的净化效果顺序为PFASSDPFSAPAC.可见，单独使用就凝 剂时，有机型凝剂PAM的效果明显优于无机紫凝剂，并且用量也较 低.PAM与PFASSi. PFS、PAC复配使用，有机箔凝剂PAM的最佳 用量为Img/L；当PFA5Si、PFS和PAC与FAM的最佳用度均为20mg/L 时，对浊度的最大件优效率分别为92 8%、87.4%, 83.2%：对藻类最 大冷化效率分别为99%、91.5%、90.2%,冷水效果跟好