15万吨日污水处理厂设计

1、设计说明书设计任务一，设计题目15万吨/日污水处理厂设计二，课程设计的内容根据所给定的原始资料，设计某城市污水处理厂，该设计属初步设计，设计的内容有：1，设计流量的计算；2，污水处理工艺流程的选择；3，污水处理构筑物及设备型式的选择；4，污水处理构筑物的工艺计算；5，污水处理厂的总平面图布置和高程布置；6，编写设计说明书和计算书；7，绘制污水处理厂的总平面布置图和高程布置图；8，绘制污水处理构筑物工艺图。三，课程设计的要求1. 污水处理厂设计要求根据水体自净能力以及要求的处理水质并结合当地的具体条件，如水资源情况、 水体污染情况等来确定污水处理程度与处理工艺流程。无特殊要求时，污水级处理后其水

2、质应达到城镇污水处理厂污染物排放标准（ GB18918 2002）中的一级标准的B标准，即SS020mg/l, COD060mg/l, BOD5020mg/I。污泥处 理后外运填埋。1）根据原始资料、当地具体情况以及污水性质与成分，选择适合的污泥处理工艺方法，进行各单位构筑物的设计计算。2）污水处理厂平面布置要紧凑合理，节省占地面积，同时应保证运行管 理方便。3）对污水与污泥处理系统要作出较准确的水力计算与高程计算。2. 图纸的具体要求（ 1）污水处理厂总平面图，A1 图 1张。2）污水处理厂，污泥处理工艺高程布置图，人2图1张设计资料一.地形与城市规划资料1.根据设计任务书，该城市呈西北高，

3、东南低的走势，在北边有一条自西 向东的河流。污水处理厂厂区地形平坦，标高为75.00*o厂区的污水进水渠水面标高为72.5眯。2.该城市污水的水质如下表所示：(除PH外，其余项目单位为mg/L)项目BOD5CODcrSSTNNH4+NTP(以P计)PH15030020035253.5693 .气象资料(1)气温资料年平均气温21.8 C ,最热平均月气温32.6C ,最冷平均月气温9.7 C,年最低气温 0.0C ,年最高气温 38.7 C.(2)常年主导风向：东南风。4.受纳水体水文资料受纳水体洪水位标高为73.稣，枯水位标高为65.7米。常年平均水位标高 为68.2耶。污水厂的选址选择厂址

4、应遵循如下原则：1 .为保证环境卫生的要求，厂址应与规划居住区或公共建筑群保持一定的卫生防 护距离，一般不小于300米。2 .厂址应设在城市集中供水水源的下游不小于 500米的地方。3 .厂址应尽可能设在城市和工厂夏季主导风向的下方。4 .要充分利用地形，把厂址设在地形有适当坡度的城市下游地区，以满足污水处 理构筑物之间水头损失的要求，使污水和污泥有自流的可能，以节约动力。5 .厂址如果靠近水体，应考虑汛期不受洪水的威胁。6 .厂址应设在地质条件较好、地下水位较低的地区。7 .厂址的选择要考虑远期发展的可能性，有扩建的余地污水处理工艺流程的确定在选定处理工艺流程的同时，还需要考虑确定各处理技术

5、单元构筑物的型 式，两者互为制约，互为影响。处理工艺流程选定，主要以下列各项因素作为依据：(1)污水处理程度；(2)工程造价与运行费用；(3)当地的各项条件；(4)原污水的水量与污水流入工况。工程施工的难易程度和运行管理需要的技术条件也是选定处理工艺流程需要 考虑的因素。根据以上考虑因素，结合任务书中原污水的水质资料， 选用由完整 的二级处理系统和污泥处理系统所组成的城市污水处理厂的典型工艺流程。该流程如下：原污水T细格栅提升泵站沉砂池消毒混合池二次沉淀池曝气池 初次沉淀池, “出水 污泥提升泵房 污泥浓缩池 脱水机房该流程的一级处理是由格珊、沉砂池和初次沉淀池所组成，其作用是去除污 水中的固

6、体污染物质，从大块垃圾到颗粒粒径为数mm的悬浮物(非溶解性的和 溶解性的)。污水的BOD值，通过一级处理能够去除20%30%。二级处理系统采用活性污泥法处理系统，该系统是以曝气池作为核心处理设 备，此外还有二级沉淀池、污泥回流系统和曝气与空气扩散系统组成。城市污水 处理厂的核心，它的主要作用是去除污水中呈胶体和溶解状态的有机物质(以BOD或COD表示)。通过二级处理，污水的BOD值可降至2030mg/L, 一般可 达到排放水体。从初沉池、二沉池系统排出的生物污泥应加以妥善处置。对污泥 的处理采用了浓缩、机械脱水和最终处置等工艺。污水处理构筑物的选型及设计要点1）格栅 用以截留较大的悬浮物或漂浮

7、物，以便减轻后续处理构筑物的处理负荷，并使之正常运行。要根据流量选择清渣方式，机械清渣格栅适用于栅渣量大于0.2m3/d。提升泵站前用细格栅，两套机械清渣设备。设计参数：A、栅条间隙：机械清除为1625mm；33B、格栅栅渣量：格栅间隙为1625mm时是0.100.05m栅渣/10m污水，栅渣含水率一般为80，容重约为960kg/ m3C、 格栅上部必须设置工作台，其高度应高出格栅前最高设计水位0.5m，工作台上应有安全冲洗设施；D 、机械格栅不宜少于2 台，如为1 台，应设人工清除格栅备用。E、污水过栅流速宜采用0.61.0m/s,格栅前渠道水流速0.40.9m/s；F、格栅倾角一般采用45

8、75;G、格栅水头损失0.080.15m。2）沉砂池用于去除比重较大的无机颗粒。本设计采用曝气沉砂池，曝气装置设在集砂槽侧，空气扩散板距池底0.60.9m， 使池内水流作旋流运动，无机颗粒之间的互相碰撞与摩擦机会增加，把表面附着的有机物磨去。此外，由于旋流产生的离心力，把相对密度较大的无机物颗粒甩向外层并下沉，相对密度较轻的有机物旋至水流的中心部位随水带走。设计参数：A旋流速度控制在0.250.30m/s之间；B最大时流量的停留时间为13min、水平流速为0.1m/s；C有效水深为23m,宽深比为1.01.5,长宽比可达5;D曝气装置，可采用压缩空气竖管连接穿孔管（穿孔孔径为2.56.0mm）

9、或压缩空气竖管连接空气扩散板，每 m3污水所需曝气量为0.10.2m3或每m2 池表面积35m3/h。3）初次沉淀池去除悬浮物质，同时可去除部分BOD5,可改善生物处理构筑物的运行条件并降低其BOD 5负荷。本设计选用中心进水周边出水辐流式沉淀池。它的优点是进水中间进水管进水，然后经过水流向四边扩散，布水均匀；多位机械排泥，运行较好，管理方便，而且排泥设施已趋于稳定型。设计参数：A、沉淀时间为11.5h;B、表面水力负荷为1.53.0 m2/m3*h;校核负荷q1' <4.34m3/m2.h);C、每人每日污泥量为1427g/ (pd)或0.360.83L/ (pd);D、池径不

10、宜小于16m,池底坡度一般采用0.050.10;E、污泥含水率为9597%;F、池子直径与有效水深之比为612,缓冲层高度，非机械排泥时宜为为 0.5m；机械排泥时，缓冲层上缘宜高出刮泥板 0.3m。4)曝气池本设计选用推流式传统活性污泥曝气池，采用鼓风曝气系统。所谓推流，就是污水从池的一端流入，在后继水流的推动下，沿池长度流动，并从池的另一端流出。设计参数：A、进水方式不限，出水多用溢流偃，水位较固定；B、推流曝气池池长与池宽之比(L/B), 一般大于510;C、有效水深最小为3m,最大为9m；超高一般为0.5m,当采用表曝机 时，机械平台宜高出水面1m 左右。D、曝气池廊道的宽：深，多介于

11、1.01.5之间；廊道长官为5070m； 我国对推流式曝气池采用的深度多为 35m。E、曝气池一般结构上分为若干单元，每个单元包括一座或几座曝气池， 每座曝气池常由1个或25个廊道组成；当廊道数为单数时，污水 的进、 出口分别位于曝气池的两端；而当廊道数为双数时，则位于廊道的同一侧；F、在池底应考虑排空措施，按纵向留2/1000左右的坡度，并设直径为80100mm的放空管。G、推流式曝气池的进水与进泥口均设于水下，采用淹没出流方式。5)二次沉淀池二次沉淀池是活性污泥系统重要的组成部分，它的作用是泥水分离，使混合液澄清、 浓缩和回流活性污泥。大、 中型污水处理厂多采用机械吸泥的圆形辐流式沉淀池。

12、设计参数：A、沉淀时间为1.52.5h;B、表面水力负荷为1.01.5 m2/m3*h;C、污泥量为1021g/ （p d）;D、污泥含水率为 99.299.6%;E、池径不宜小于16m,池底坡度一般采用0.050.10;E、池子直径与有效水深之比为 612,缓冲层高度为0.3m。F、最大允许的水平流速要比初次沉淀池的小一半；G、中心管中的下降流速不应超过 0.03m/s；H、具静水头可降至0.9m,污泥底坡与水平夹角不应小于 50度。6）污泥浓缩设备本设计选用辐流式浓缩池，设计要求同初沉池，要对污泥浓缩至设计标准7）污泥脱水设备本设计采用机械带式压滤机脱水。8）消毒设备本设计采用两座隔板混合

13、池，设计同隔板絮凝池。各处理单元构筑物的平面布置：（ 1）贯通、连接各隔离构筑物之间的管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；（ 2）土方量作到基本平衡，并避开劣质土壤地段；（ 3）在处理构筑物之间，应保持一定的间距，以保证敷设连接管、渠的要求，一般的间距可取值510m,某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池、消化气贮罐等， 其间距应按有关规定确定；（ 4）各处理构筑物在平面布置上，应考虑适当紧凑。污水处理厂的高程布置（ 1）选择一条距离最厂、水头损失最大的流程进行水力计算。并应适当留有余地，以保证任何情况下，处理系统能够运行正常。（ 2）计算水头损失时，一般应以近期最大流量（或泵的最大出水量）作为构筑

14、物和管渠的设计流量；计算涉及远期流量的管渠和设备时，应以远期最大流量为设计流量，并酌加扩建时的备用水头。(3)还应注意污水流程与污泥流程的配合，尽量减少需抽升的污泥量，具体见高程详图。计算说明格栅的计算:计算草图如下:栅条工作平台j1 -进 水平均设计流量：Q 平均=150000m3/d =6250m3/h =1.74 m3/s取生活污水总变化系数 K总=1.2最大设计流量:Qmax = 150000 1.2 =180000m3/d =7500 m3/h =2.08 m3/s泵前格栅：采用两台中格栅并排设格栅前水深h=1.5m,过栅流速取0.9m/s,用中格栅，栅条间隙e=20mm,格栅安装倾

15、角a =60° K总=1.20 过栅水头损失：取 k=3, h1 = 2.42(0.01)4/3 0.9 sin 60x 3 = 0.097 m格栅栅条的间隙数：n=QmaXSina= "sin60ehv0.02 1.5 0.972栅槽宽度：取栅条宽度S=0.01m,B=S(n-1)+en=0.01M (72-1) +0.02父 72=2.15m进水渠道渐宽部分长度：进水渠宽水渠道内的流速为0.77m/s , 11 =B1=1.8m,渐宽部分展开角a 1=20° ,此时进B - B' 2.15 -1.8 =:0.48 m2 tan a 2 tan 20栅槽

16、与出水渠道连接处的渐窄部分长度：l2=l1/2=0.48/2=0.24m0.022 9.81栅后槽总高度：取栅前渠道超高 h2=0.3m,栅前槽高H1=h+h2=1.3m H=h+h1+h2=1.0+0.097+0.3=1.4mH1 3栅刖总长度：L=l1+l2+0.5+1.0+ =0.48+0.24+0.5+1.0+=2.97mtan 60tan60每日栅渣量：取 W1=0.07 m3 /103 m3 Qmax W 86400 2.08 0.07 86400 “ - 3,W=10.48m /dK 总 10001.2 1000采用机械精渣。中格栅选型选用GH800型缝条回转式多耙平面格栅 2台

17、，电动机功率0.75kw,格栅 本体为不锈钢材，清污机耙由计算机根据时间自动控制，同时设机旁急停及启动 按钮，高水位时格栅清污机连续工作，与清污机配套的皮带运输机也连续工作。 污水提升泵站按最大时流量计算，Qmax=7500 m3/h,采用4台污水泵三用一备，每台泵的 流量 Q 为 7500/3=2500m3/h=694.4L/s,取 700L/s集水池的容积，采用相当于1台泵5min的容量。W=21(&米有效水深：H=3米，则集水7面积为：F=210/3=70 m2池底做成斜坡，泵房地面有一定坡度，坡向排水沟。二，平流沉砂池设两个沉砂池图4平流式沉砂池计算草图长度：设 v=0.25m

18、/s,t=30s, L=vt=0.25 30=7.5m水流断面积：A-Qmaxn 2.08 = 4.16m2 2v 0.25 2池总宽度：设n=2格，每格宽b=2m, B=nb=2 M2=4.0m有效水深：h2=A =4"=1.04mB 4沉沙池容积：设 T=2d, v=QmaxXT 686400 =2.08 30 2 86400 =2.25m3K 104x1.2 10每个沉沙斗容积：设每一分格有 2个沉沙斗，V0=2.25 =0.56m32 2沉沙斗各部分尺寸：设斗底宽 a1=0.8m ,斗壁与水平面的倾角为550斗高 h3=0.5m沉沙斗上口宽：a= 2h + a1= 2 0.5

19、 0.8 = 1.5m tan55 tan55沉沙斗容积V0=h3(2a2+2aa1+2a12)/6=0.5(2 1.52+2 1.5 0.8+2 0.82 )/6=0.68m尘沙室高度：采用重力排沙，设池底高度为0.06,坡向沙斗池总高度：设超高 h1=0.3m, H=h1+h2+h3=0.3+1.04+0.5=1.84m验算最小流速：在最小流量时，只用一格工作(n1=1)Vmin= Q =0.520.25m/s 0.15m/snw 1 2 1.04污水经泵房提升后，经过进水管道、集水井、配水渠道、均匀的进入沉砂池初次沉淀池初沉池采用辐流式沉淀池，它具有运行稳定、管理简单、排砂设备已趋定型

20、的优点。本设计共设两座初沉池，采用中间进水、周边出水的方式。计算见示意图出水排泥辐流式沉淀池沉淀部分水面面积：设表面负荷 q' =2ml/(m 2*h),n=4个，设计人口 80万F=Q 6250nq' 4 2-781.25m2池子直径：D=4F4 781.25=31.55m,取 D=32m沉淀部分有效水深：设 T=1.5h h2=q ' t=2 1.5=3m沉淀部分有效容积：V=Qt = 6250 1.5 = 4687.5m3 n 2污泥部分所需的容积：设S=0.5L/(人 d) , T=4h,V=*= 0.5 800000 41000n1000 4 24316.67

21、m污泥斗容积：设 r1=2m , r2=1ma=60,贝 h5=( r1-r2)tana=(2-1)tan60<h 22V1=(。r"2 r2)=3二 1.73223(22 11) = 12.7m3=1.73m污泥斗以上圆锥体部分污泥容积：设池底径向坡度为0.05,则h 4 =(R-r)0.05=(20.5-2)0.05=0.93mV2=-h4(R2 Rr1 r12)=3二 0.93(20.52 20.5 2 22) = 452.87m3污泥总容积：V1+V2 =12.7+452.87=465.57m3沉淀池总高度：设h1=0.3m h3 = 0.5mH=h1 +h2 +h3+

22、h4 +h5 =0.3+3+0.5+0.93+1.73=6.46m沉淀池池边高度：H' = h 1+h2+h3=0.3+3+0.5=3.8m径深比：D/ h 2 =32/3=10.66(符合要求)三，曝气池1 .污水处理程度的计算设时变化系数 1.4,曝气池设计流量=1562.5m3/h,要求二级出水 BOQ=20mg/L。原污水的 BOQ=150mg/L(0.15Kg/m3),经初次沉淀池处理，BOQ按降低25%虑，则进入曝气池的污水，其 BOQ值为：Sa =150 (1-25%) =112.5计算去除率 BOQ =7.1bXaCe=7.1 0.09 0.4 25=6.39 用 6.

23、4Ce 一处理水中悬浮固体浓度，取自为 25mg/Lb一微生物自身氧化率，取0.09Xa 一活性微生物在处理水中所占比例，取 0.4处理水中溶解性 BOQ值为：20-6.4=13.6mg/L0.1125处理效率:e=0.1125 0.0136 =87.91%： 0.902 .曝气池的计算与各部位尺寸的确定曝气池按BOD污泥负荷率为0.2kg BOD5/(kgMLSS d)。需力口以校核即:K2Se fMLVSS _ _N =K 2 =0.0185 S =13.6kg/L=0.90 f=0.75s2eMLSS0.0185 13.6 0.750.90Ns= 0.21kgBOD5/(kgMLSS d

24、)确定混合液污泥浓度(X)根据以确定的Ns值，查图4-7得相应的SVI值为120-150,取值150。66对此 r=1.2,R=50%/SX= Rr10= 0.51.210 = 2667mg/ L 之 2670mg/L(1+R)SVI (1+0.5)150施溟 、冲 天 包 x, QSa150000 112.5 16875000确止 曝气池 谷积，V= = = 30096.31mNsX 2670 0.21560.7Sa =112.5mg/L确定曝气池各部位尺寸设4组曝气池，每组容积为30096.31 = 7524.08m3比7525m347525-池深取4.2m ,则每组曝气池的面积为F=75

25、25= 1791.67m34.2B 6池宽取6m ,-6-=1.43介于12之间，符合规定。H 4.2池长：F =167= 298.61m, J.=49.77m：10,符合规定。B 6B 6设五廊道式曝气池，廊道长：Li = L =空85 = 59.72m ：. 60m55取超高0.5m ,则池总高度为：4.2+0.5=4.7m3.曝气系统的计算与设计本设计采用鼓风曝气系统(1)平均时需氧量的计算即：O2 =a QSr bVXv,查表，得 a =0.5 ; b =0.15O2 =0.5 150000(112.5 20) 0.15 30096.312500 =18223.62kg/d=759.3

26、2kg/h 10001000(2)最大时需氧量的计算根据原始数据K=1.4112.5 -202500O2 =0.5 150000 1.4 () 0.15 30096.31 =20998.62kg/d10001000=874.84kg/h(3)每日去除的 BOQ值：BO，= 150000M (112.5-20) =13875kg/d 100018223 62(4)去除每 kgBOD勺需氧量： O2 = 18 3.62 =1.313 之 1.31kgO2/kgBOD 13875(5)最大时需氧量与平均时需氧量之比：O2吧L =亚4空= 1/5。2759.324.供氧量的计算采用网状膜型中微孔空气扩

27、散器（参见图），敷设于距地底0.2m处，淹没水深4.0m计算温度定为30 Co查附录1，得：水中溶解氧饱和度：Cs（2o）= 9.17mg/L ； Cs（3o）= 7.63mg/L（1）空气扩散器出口处的绝对压力（Pb）计算,P（b）=1.013x 105+9.8父103H5 一_ 3_5 -PaP（b）= 1.013 109.8 104 = 1.405 10 Pa（2）空气离开曝气池面时，氧的百分比，。=21（1 一 EA）100%79 21（1 - EA）Ea 空气扩散器的氧转移效率，对网状膜型中微孔空气扩散器，值取12%O 21(1 -0.12)100% = 18.43%79 21(1

28、-0.12)(3)曝气池混合液中平均氧饱和度(按最不利的温度条件考虑)即：C =C (P6 OL)s 2.026 105425最不利温度条件，按30c考虑，爆他=7.63(1.405 105 +183) =8.64mg/L2.026 1042(4)换算为在20c条件下，脱氧清水的充氧量，RC一一-R0 = ,取值口 =0.82; P=0.95 C=2.0 P = 1.0一J- »CSb(T)-C1 1 .024tSb( 1 )759.32 9.176962.96 一R0 -1I30 q0 =1079.53kg/h0.82 0.95 1.0 8.64 -2.01 1.0246.45相应

29、的最大时需氧量为:R 874.84 9.170(max) 0.820.95 1.0 8.64 -2.0 11.0243"08022.286.45二1243.76kg/h(5)曝气池平均时供氧量，GS = R0父100 = 1079.53 m © = 29986.94m3/h0.3EA0.3 121243 76(6)曝气池最大时供氧量 GS(max) = 1243,6M100 = 41458.67m3/h0.3 12(7)去除每 kgBOD的供氧量 29986&4x24 = 51.87m3 空气/kgBOD138753、Lke/"L 目 29986.943(

30、8)每m 污水的供氧量：M24 =4.80m /L150000(9)本系统的空气用量除采用鼓风曝气外，本系统还采用空气在回流污泥井提升污泥，空气量接回 流污泥量的8倍考虑，污泥回流比R取值60%这样，提升回流污泥所需空气量 为:8 06 150000 :3。000m3/h24总需氧量：41458.67+30000=71458.67 m3 / h5.空气管系统计算按图所示的曝气池平面图，布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一 根干管，共5根干管。在每根干管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。全曝气池共设50条配气竖管。每根竖管的供气量为：41458.67/50=829.17m3/h曝气池平面

31、面积为：50 60 = 3000m2每个空气扩散器的服务面积按0.49m2计，则所需空气扩散器的总数为3000 =6123 个0.49为安全计，本设计采用6200个空气扩散器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为：HZd个50每个空气扩散器的配气量为41458.67 = 6.69m3/ h6200将已布置的空气管路及布置的空气扩散器绘制成空气管路计算图，空气管路计算图选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列表进行空气管道计算。空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应的流速按附 录2加以确定。计算结果列入计算表中。空气管路的局部阻

32、力损失，根据配件的类型折算成当量长度损失 I,并计算出管道的计算长度1+ 10 （m）, （l为管段长度）计算结果列入计算表中。空气管道的沿程阻力损失，根据空气管的管径（D） mm,空气量m3/min ,计算温度C和曝气池水深，查附录 3求得，结果列入计算表管段 编号管段 长度空气流量空 气 流 速管径配件管段止旦 T里长度管段计 算长度压力损失LvDL0L0+Lh1+h2mm3/hm3/minm/smmm(m)9.8(Pa/m)9.8(Pa)1234568910111224-230.5442.920.051-32三通一个1.19P 1.730.160.2823-220.5445.840.10

33、-32三通一个1.191.730.160.2822-210.5448.760.15-32三通一个1.191.730.220.3821-200.54411.680.19 :-32三通一个1.19P 1.730.280.4820-190.54414.60.24 1-32三通一个1.19P 1.730.290.5019-180.54417.520.29-32三通一个1.191.730.621.0718-170.54420.440.34-32三通一个1.191.7311.6917-160.54423.360.391-32三通一个1.19P 1.731.52.4916-150.27226.280.44-

34、32三通一个1.191.662.23.1915-140.952.560.884.580三通一个，异型 管一个3.835.160.170.8514-130.9105.121.755100四通一 个，异型 管一个6.306.900.130.8813-126.35262.84.385150三通一 个，弯头 三个，异 型管一 个，闸门 一个21.5326.550.112.8912-119.8525.68.7610200三通一个 异型 个11.5020.140.12.0911-109.81051.217.5213 :200四通一个13.6822.180.215.0210-99.81576.826.281

35、4 I200四通一个13.6822.180.6514.989-89.82102.435.0415250四通一 个，异型 管一个18.9327.980.339.198-79262843.8013300四通一个 异型 个，弯头 一个32.7240.980.2410.397-6918128302.13 ;13 I700弯头一个25.32r 33.980.134.466-5920756345.9311900三通一个65.0573.890.17.135-4923384389.7311900三通一个65.0573.890.118.014-3926012433.53 14 1900三通一个65.05P 73

36、.890.1713.013-2928640477.3314900三通一个65.0573.890.17.132-16757242954.0315 :1200三通一个91.87151.290.114.11合计108.98由表计算得总损失H=2106.45mmH2巡0.25mH2O固定式网状微孔扩散器的水头损失为：1.50 mH2Q则总损失为：1.50 mH2O +0.25 mH2O=1.75 mH2O扩散器距池底为0.5m,因此鼓风机所需的压力为：P= (1.75+4.0-0.5 ) *9800=51450Pa,取 60k Pa。33 一最大时供气量：41458.67m/h=690.98 m3/m

37、in ,平均时供气量：29986.94m3/h=499.78 m3/min ,根据以上的压力和空气量，选择合适的鼓风机四，二次沉淀池该沉淀池采用中心进水，周边出水的幅流式沉淀池，采用机械刮泥。1)设计参数：设计进水量： Q=150000n/d ,表面负荷：取q=2m/ m2.h ;水力停留时间：T=2h,设4座2)设计计算A.每座沉淀池面积：按表面负荷算：a = = 150000 = 1302.08m22qb 2 1.2 244A 4 1302.083.14直径：D = J =J= 40.73m 取 41mB.有效水深为 h 1=qoT=22=4m出水堰负荷q=6250/ (3.6 X4X2X

38、3.14 X41) =1.69L/ (s - mm < 1.7 L/smC.污泥斗容积取回流比R=60%,污泥回流浓度Xr = X(1 +0.6)=267”0.6)=7而0.60.6污泥区所需存泥容积：2Tw(1 R)QX2 2 (1 0.6) 150000 2.675(X Xr) 24(2.67 - 7.12) 243=9107.93m 、 ,V 9107 93、D.污泥区高度为：h2 =V =910'.93=3.5m,池底坡度为0.05池底进口处4mA 2604池底坡度降h5 =理20.05 =0.8m 2E.二沉池总高度：缓冲层高度 h3=0.5m,取超高为h4=0. 3则

39、池边总高度为 H 尸hi+h2+%+h4=2.4+3.5+0.5+0.3=6.7m池中总高度为：H=H i+h5=6.7+0.5=7.2m校核径深比：二沉池直径与水深比为 = 41=10.25,符合要求 H 4F.辐流式二沉池计算草图如下：福流式沉淀池计笄草图五，接触消毒池与加氯间米用隔板式接触反映池，设4座。1）设计参数设计流量：Q=1736.11L/s ,水力停留时间：T=30min=0.5h,平均水深：h=2.5m隔板间隔：b=4m设计投氯量为P=7.0mg/L（对二级处理水排放时，投氯量为510 mg/L,这里取 7.0 mg/L）2）接触池计算A.接触7tk容积 V=Qt=1.736

40、1 30 60=3124.98 m3分 4 座Vi =V/4 =3125/4 = 781m3B.表面积 F= 312.4m2h 2.5C.廊道总宽：隔板数采用4个,，则廊道总宽为B = (4+1)x4 = 20mD.接触池长度 L =F/B =312.4/20 =15.62mE.计算草图3)加氯量计算每日投氯量： W=： Q=7X 15X 10000+ 1000=1050kg/d=43.75kg/h六，污泥浓缩池采用重力浓缩。由于剩余污泥含水率极高，单纯浓缩效果较差，故将初沉池 污泥与剩余污泥混合后共同浓缩。在浓缩池前设一配泥井，将二者混合并均匀分 配进入两个浓缩池。浓缩池设两座，为圆形辐流式

41、。直径27.1m,池总高3.25m,取浓缩时间6 h.浓缩池设刮泥设备，刮泥机为周边转动，采用静压排泥每日的产泥量： X=Y Sa -Se Qmax -KdVXV=0.6* (112.5-20) *150000/1000-0.045*30096.31*2500/1000=4939.17kg/d(1)二次沉淀池每日的产泥量：X = 4939.17 kg/d转化为湿重的总悬浮固体量： Qs=AX/(fXr) =4939.17/(0.75* 7.12) =924.94 m3/d 22(2) M 取 24 kg/m d,浓缩池面积：A=Qs*C/M=924.94*6/24=232 m每池面积：A0=2

42、32/2=116m2 单池直径：D= J4Al =J4 116 = 12.16m'九 3 3.14(3)取污泥浓缩时间T = 16h,浓缩池有效水深：=理 =16* 924.94 = 2.66 m24 A 24* 232取超高h2 = 0.3m,缓冲层高h3 = 0.3m浓缩池的总高：H = hi + h2 + h3 = 2.66 + 0.3 + 0.3 = 3.26m (4)浓缩后污泥体积：V= Qs(1川二 924.94(1 一".4%)= 184.99 m% (I-P2)(1-97%)污泥脱水设备采用机械带式压滤机脱水。SVI=120 ,则Xr=10000 mg/L ,

43、每日从系统中排除的剩余污泥量为：Qs= AX/(fXr) =4939.17/(0.75*10000/1000) =658.57m3/d含水率97%,初沉污泥量375m3/d,含水率95%污泥总量 Q=【658.57* (1-97%) +375* (1-95%)】/ (1-92%) =481.34m3/d选用2台YDP1000带式压滤机，一用一备。设备外形尺寸：5766X1950>2683(mm),脱水机室尺寸：28.76 20.31 M (m)七，计量堰Q=3.036H11.579H1为堰顶水深；b为堰宽；Q为流量。流量为 Q=1446.76l/s 查表得 b=1.25 H 1=1.0m

44、 则L1=0.5b+1.2=1.83m L 2=0.6m L3=0.9mB=1.2b+0.48=1.98m B 2=1.25+0.3=1.55m选择 H2=0.55m H2/H1=0.55 (<0.7)八，污水处理厂高程计算污水流经各处理构筑物的水头损失：格栅：0.1m沉砂池：0.2m沉淀池：0.5m曝气池：1.75m接触消毒池：0.2m水位计算：各水位和池顶、池底标高具体见污水处理流程高程布置图。九，污水高程计算水头损失计算污水处理厂污水处理高程布置的主要任务是：确定各处理构筑物和泵房的标高， 确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高，通过计算确定各部分的水面标高，从而能够使污水沿处理流程在处理构筑物之间通畅地流动， 保证污水处理厂的正常运行。为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动，以按重力流考虑为宜 （污泥流动不在此例）。 为此， 必须精确的计算污水流动中的水头损失，水头损失包括：污水流经各处理构筑物的水头损失。污水流经连接前后两处理构筑物管渠（包括配水设备）的水头损失。包括沿程与局部水头损失。污水流经量