重庆大学动力工程学院201锅炉课程设计最终

1、锅炉课程设计锅炉设计计算书第一节 设计任务指导书一、设计题目 440t/h再热煤粉锅炉二、原始资料1、锅炉最大连续蒸发量D1 440t/h2、再热蒸汽流量D2 360t/h3、给水温度tgs 2454、给水压力pgs 15.7Mpa（表压）5、过热蒸汽温度t1 5406、过热蒸汽压力p1 13.7MPa（表压）7、再热蒸汽进入锅炉机组是的温度 315.88、再热蒸汽离开锅炉机组时的温度 5409、再热蒸汽进入锅炉机组时的压力 2.715MPa（表压）10、再热蒸汽离开锅炉机组时的压力 2.575MPa（表压）11、周围环境温度tlk 2012、燃料特性（1） 煤的收到基成分（%）：（2） =4

2、7.1；=2.76；=6.3；=0.83；=0.47； =7.8；=34.13（2）煤的干燥无灰基挥发份（%）： =28.79（3）煤的低位发热量（）： =18320（4）灰熔点：、>150013、制粉系统 中间储仓式，闭式热风送粉，筒式钢球磨煤机14、汽包工作压力 15.3 （表压） 第二节 煤的元素分析数据校核和煤种判别一、 煤的元素各成分之和为100%的校核+=47.71%+2.76%+6.3%+0.83%+0.47%+7.8%+34.13%=100%二、 元素分析数据校核（一） 可燃基元素成分的计算可燃基元素成分与应用基元素成分之间的换算因子为 Kdaf=100 /(100-7.

3、8-34.13)=1.722则可燃基元素成分应为（%）= Kdaf *=1.722*47.71=82.16 = Kdaf*=1.722*2.76=4.69= Kdaf*=1.722*6.3=10.85 = Kdaf *=1.722*0.83=1.43= Kdaf *=1.722*0.47=0.81 (二)干燥基灰分的计算=100*39.15/(100-8)=42.55%(三)可燃基低位发热量（实验值）的计算31882.83(kJ/kg)(四）可燃基低位发热量（门德雷也夫公式计算）的计算 =339×82.16+1030×4.69109×(10.85-0.81)=31

4、588.58(kJ/kg) =31588.5831882.83=-294.25(kJ/kg) 因为294.25(kJ/kg)800(kJ/kg)（Ag >25%），所以元素成分是正确的。二：煤种判别（一） 煤种判别由燃料特性得知40%>=28.79% >10%，且发热量中等，所以属劣质烟煤。（二） 折算成分 =（%）=4187*34.13/18320（%）=7.8% =（%）=4187*7.8/18320（%）=1.78% =（%）=4187*0.47/18320（%）=0.1074% 因此>4%，属于高灰分煤。 第三节 锅炉整体布置的确定 一、 锅炉整体的外型选形布置

5、 选择形布置的理由如下：（1） 锅炉排烟口在下方，送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也可以建筑在地面上；（2） 在对流竖井中，烟气下行流动，便于清灰，具有自身除灰的能力；（3） 各受热面易于布置成逆流方式，以加强对流换热；（4） 机炉之间连接管道不长。二、 受热面的布置 在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。 本锅炉为亚临界参数，汽化吸热较小，加热吸热和过热吸热相应较大。为使炉膛出口烟温降低到要求的数值，保护水平烟道内的对流受热面，除在水平烟道内布置对流过热器外，还在炉内布置全辐射式的前屏过热器，炉膛出口布置

6、半辐射式的后屏过热器。为使前屏、后屏过热器中的传热温差不致过大，在炉顶及水平烟道的两侧墙，竖井烟道的两侧墙和后墙均布置包覆壁过热器。 为了减小热偏差，节省金属用量，采用二级再热方式，其中高温再热器置于对流过热器后的烟温较高区域，低温再热器设置在尾部竖井烟道中。但是，为了再热汽温的调节，使负荷在100%75%之间变化时，前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构。在低温再热器及旁路省煤器的下面设置主省煤器。根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的。热风温度要求较高（=380），采用二级布置空气预热器，但在主省煤器后已布置不下二级空气预热器，加之回转式空气预热器结构紧凑、材料省、维修方便，因此采用单

7、极回转式空气预热器，并移至炉外布置。在主省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备的负担。 锅炉的整体布置如所附的一号图纸。三、 锅炉汽水系统 按超高压大容量锅炉热力系统设计的要求，该锅炉汽水系统的流程设计如下：（一） 过热蒸汽系统的流程汽包顶棚过热器进口集箱炉顶及尾部包覆过热器管束尾部包覆过热器后集箱尾部左右侧包覆过热器上集箱尾部左右侧包覆过热器管束（下降）尾部左右侧包覆过热器下前集箱水平烟道左右侧包覆过热器管束（上升）水平烟道左右侧包覆过热器集箱前屏过热器后屏过热器对流过热器进口集箱对流过热器管束对流过

8、热器出口集箱集汽集箱汽轮机。（二） 水系统的流程给水主省煤器进口集箱主省煤器管束主省煤器出口集箱隔墙省煤器出口集箱旁路省煤器进口集箱旁路省煤器及斜烟道包覆管束旁路省煤器出口集箱后墙引出管汽包下降管下联箱上联箱汽包。（三） 再热蒸汽系统的流程汽轮机低温再热器进口集箱低温再热器管束低温再热器出口集箱高温再热器进口集箱高温再热器管束高温再热器出口集箱再热器集汽集箱汽轮机。第四节 燃烧产物和锅炉热平衡计算一、 燃烧产物计算燃烧产物计算公式略，只给出如下计算结果。 （一） 理论空气量及理论烟气容积理论空气量 =4.8264理论氮气容积 =3.8195三原子气体的容积 =0.8939理论水蒸气容积 =0.

9、4814 理论烟气容积 =5.1948（二） 空气平衡表及烟气特性表根据该锅炉的燃料属劣质烟煤，可按表2-7选取炉膛出口过量空气系数=1.2，又按表2-9选取各受热面烟道的漏风系数，然后列出空气平衡表，如表3-1。表3- 1 空 气 平 衡 表受热卖面名称进口过量空气系数炉膛，后屏过热器(l,hp)对流过热器(dlgr)高温再热器(gzr)低温再热器，旁路省煤器(dzr,psm)主省煤器(sm)空气预热器(ky)进口a'1.201.231.261.281.31漏风aCal=0.05Cahp=00.030.030.020.030.2出口a"1.201.231.261.281.3

10、11.51 根据上述计算出的数据，又按表2-10选取炉渣份额后计算的飞灰份额=0.90，计算表3-2列出的各项，此表为烟气特性表。表3-2 烟 气 特 性 表 项目名称符号单位理论空气量V理论氮气容积n2三原子RO2容积理论蒸气容积H2O理论烟气容积收到基灰分4.7760 3.78000.89400.4800 5.1540 34.1300 l,hpdlgrgzrdzr,psmsmky烟道进口过量空气系数1.2000 1.2000 1.2300 1.2600 1.2800 1.3100 烟道出口过量空气系数1.2000 1.2300 1.2600 1.2800 1.3100 1.5100 烟道平

11、均过量空气系数1.2000 1.2150 1.2450 1.2700 1.2950 1.4100 过剩空气量0.9552 1.0268 1.1701 1.2895 1.4089 1.9582 水蒸气容积0.4954 0.4965 0.4988 0.5008 0.5027 0.5115 烟气总容积6.1246 6.1974 6.3430 6.4643 6.5856 7.1437 RO2气体烟气容积份额0.1460 0.1443 0.1409 0.13830.1358 0.1251 水蒸气占烟气容积份额0.0809 0.0801 0.0786 0.0775 0.0763 0.0716 三原子气体和

12、水蒸气占气容积总份额0.2269 0.2244 0.2196 0.2158 0.21210.1968 烟气质量8.1436 8.2372 8.4243 8.5803 8.7362 9.4535 飞灰无因次浓度0.0386 0.0381 0.0373 0.0366 0.0359 0.0332 （3） 烟气焓温表计算表3-3列出的各项，此表为烟气焓温表 8 / 62烟气温度理论烟气焓理论空气的焓飞灰的焓炉膛、后屏过热器对流过热器高温过热器低温再热器、旁路省煤器主省煤器空预器热段空预器冷段C(I)k(I)y= (I)RO2+(I)N2+(I)H2O(I)fha=1.20a=1.23a=1.26a=1

13、.28a=1.31a=1.41a=1.51100715.86630.43225.11968999.45681062.52001449.2521270.41652.7513281895.8322022.8742149.9153002203.2661924.72881.638962823.8292881.5713074.0433266.5164002982.7082588.592112.0965723767.8383819.613897.2685003780.1563266.784144.7521564676.2684774.2724839.6084937.6116004599.393964.08

14、173.9537845566.15985685.0825804.0055883.2866002.2097005441.9884670.928208.807346584.98096725.1096865.2376958.6558006299.915392.104241.776927620.10777781.8717943.6349007172.3286122.832254.9647528651.85928835.5449019.22910008059.1766853.56315.565989745.45411008957.7727617.7235450312009867

15、.0188372.328395.94895611937.433130010790.8989141.264447.758296140011718.0069914.976497.055668150012653.08210693.464557.970892160013598.94611476.728614.490172170014547.62412259.992692.67517618149.824180015502.8313048.032757.35835219360.754190016459.47613845.624824.239520575.611200017422.71614643.2168

16、93.94661221801.206210018394.8915445.58422073.868 表3-3 烟 气 焓 温 表 锅炉课程设计 二、热平衡及燃料消耗量计算锅炉热平衡及燃料消耗量计算，如表3-4所示表3-4 锅炉热平衡及燃料消耗量计算序号名称符号单位数值备注1燃料带入热量Qrkj/kg183202排烟温度py1353排烟焓Hpykj/kg1443.0954冷空气温度tlk205理论冷空气焓Hºlkkj/kg1306机械不完全燃烧热损失q447化学不完全燃烧热损失q308排烟热损失q26.53计算9散热损失q50.210灰渣物理热损失q6011保热系数0.998计算12锅炉

17、总热损失q10.73计算13锅炉热效率gl89.27计算14过热蒸汽焓hgrkj/kg3390.215给水焓hgskj/kg1190.216过热蒸汽流量Dgrkg/h44000017再热蒸汽出口焓hzrkj/kg354418再热蒸汽进口焓hzrki/kg308119再热蒸汽流量Dzrkg/h36000020再热蒸汽焓增量hzrkj/kg463计算21锅炉有效利用热Qglkj/h1134680000计算22实际燃料消耗量Bkg/h69381.29408计算23计算燃料消耗量Bjkg/h66606.04231计算第五节 炉膛设计和热力计算一、炉膛结构设计（带前屏过热器）炉膛结构设计（带前屏过热器）

18、列表3-5表3-5 （一）炉膛尺寸的确定序号名称符号单位数值相关数据1锅炉蒸发量D1kg/h4400002煤的低位发热量QdwykJ/kg183203实际燃料量(表3-4)Bkg/h69381.34计算燃料消耗量(表3-4)Bjkg/h66606.045减温水量(假定)Djwkg/h176006烟气总容积(表3-2)VyNm3/kg7.9565 炉膛结构设计1炉膛容积热强度qvW/m31600002炉膛容积Vlm32206.710792计算3炉膛截面热强度qFW/m240000004炉膛截面积Alm288.26843167计算5炉膛截面宽深比a/b1.0696炉膛宽度am9.7147炉膛深度b

19、m9.09计算8冷灰斗倾角509冷灰斗出口尺寸m1.210冷灰斗容积Vhdm3162.3811折焰角长度lzm3.0312折焰角上倾角上4513折焰角下倾角下3014前屏管径及壁厚d×mm38×4.515前屏管内工质质量流速kg/(m2·s)100016前屏管子内径dnm0.03217前屏管子总流通面积Am20.117计算18前屏每根管子面积Alm20.000660185计算19前屏总管子数n根177计算20前屏横向管距s1mm135021前屏片数z1片62排22前屏单片管子数n1根2923前屏纵向节距s2mm4224前屏最小弯曲半径Rmm7525前屏深度bqpm

20、m2502计算26前屏与前墙之间距离mm124027前后屏之间距离mm78028炉膛出口烟气流速ym/s629炉膛出口烟气温度l110030炉膛出口通流面积Ach123.3928002计算31炉膛出口高度hchm12.70257363计算32前屏高度hqpm1233水平烟道烟气流速sym/s1034水平烟道高度hsym7.6235折焰角高度hzym1.3536炉顶容积Vldm3682.4337炉膛主体高度hltm15.429计算 (二)水冷壁1前后墙水冷壁回路个数个9.8/2.5=3.92（按每个回路加热宽度2.5选取）42左右侧墙水冷壁回路个数个9.11/2.5=3.64（按每个回路加热宽度

21、2.5选取）43管径及壁厚按表2-13选取60×64管子节距按s/d1.31.35选取80.55前后墙管子根数根按选取1236左右侧墙管子根数根按选取115 为了保证后墙水冷壁在折焰角处的刚度，便于后墙水冷壁的悬吊，其中有38根水冷壁管用分叉管，既有38根上升管在折焰角处呈三叉管结构，考虑到流动阻力的影响，在38根上升管上方装有ø10的节流孔，使有足够的汽水混合物流过折焰角处的上升管，以免烧毁。二、燃烧器的设计本锅炉燃烧器是根据煤的Vr的大小，按表选用的四角布置的直流燃烧器。因为是劣质烟煤，所以配风方式选用分级配风，并采用双切圆（大小切圆直径选取800和200）燃烧方式。这

22、样有利于加强炉内气流扰动，使燃料在炉内的停留时间增长。为了加强燃烧器对煤种的适用性及适应负荷的变化，燃烧器的喷口截面采用可调的，以调节气流量和火炬长度。此外，喷口还可摆动一角度，单个喷口的摆动为10，联动时能上下摆动20，这样可改变火焰中心的高度。燃烧器风口布置如图3所示，其中一次风喷口层数按表选取为3层。燃烧器结构尺寸计算列于表3-6中。表3-6 燃烧器结构尺寸计算序号名称符号单位公式说明数值相关数据1过量空气系数al1.22理论空气量V0Nm3/kg4.7763计算燃料消耗量Bjkg/h66606.042314热空气温度trk3205炉膛宽度am9.7146炉膛深度bm9.09燃烧器设计1

23、一次风速w1m/s按表2-16选取272二次风速w2m/s按表2-16选取503三次风速w3m/s按表2-16选取504一次风率r1 %按表2-15选取255三次风率r3%由制粉系统的设计计算确定的磨煤废气份额206二次风率r2%100-r1-r3557一次风温t1由制粉系统的设计计算确定2008二次风温t2trk-103109三次风温t3由制粉系统的设计计算确定7010燃烧器数量z个四角布置411一次风口面积（单只）A1m20次风口面积（单只）A2m20次风口面积（单只）A3m2 0烧器假想切圆直径djmm按表21

24、7选取70015燃烧器矩形对角线长度2ljmb2+a213.3037549616特征比值hr/br初步选定1017特征比值2lj/br由式（27）确定36.1309992718燃烧器喷口宽度brmm2lj/（2lj/br）531.02设计时定为br65042019一次风喷口高度h1mmA1/br338二次风喷口高度h2mmA2/br371三次风喷口高度h3mmA3/br31720燃烧器高度hrmm按A1、A2、A3的要求，核算hr/br=11.426543221最下一排燃烧器的下边缘距冷灰斗上沿的距离lm按l（45）br选取1.722条件火炬长度lhym上排燃烧器中心线到前屏下边缘高度为23.

25、255m8m.22.2三、炉膛和前屏过热器结构尺寸计算根据炉膛和前屏过热器的结构尺寸，计算炉膛和前屏过热器结构尺寸数据，列于表3-7和表3-8中。表3-7 炉膛结构尺寸计算序号名称符号单位数值备注相相关数据1炉膛宽度(表3-5)am9.7142炉顶容积Vld682.43炉 膛 和 前 屏 过 热 器 结 构 尺 寸 计 算1侧墙面积A154.24计算A213.25625计算A3140.25计算A4 16.716计算Ac224.46225计算2前墙面积Aq338.253计算3后墙面积Ah238.68计算4炉膛出口烟窗面积Ach131.53计算5炉顶包覆面积Ald43.9计算6前屏面积Aqp360

26、.288计算7燃烧器面积Ar28.88前后侧墙水冷壁角系数x19炉顶角系数xld0.9710前屏角系数xqp0.9911炉膛出口烟窗处角系数xch112整个炉膛的平均角系数x-0.996849413计算13前屏区的侧墙面积Apq,c60.048计算14前屏区的炉顶面积Apq,ld24.285计算15前屏区的炉墙面积Apq84.333计算16炉膛自由容积的水冷壁面积Azy1088.1545计算17炉膛容积Vlm32180.426297计算18前屏占据容积Vpm3291.42计算19炉膛的自由容积Vzym31889.006297计算20前屏区与炉膛的水平分割面积Af,sh24.285计算21前屏区

27、与炉膛的垂直分割面积Af,ch233.136计算22自由容积的辐射层有效厚度Szym6.249501029计算23前屏间容积的辐射层有效厚度Spqm1.494372132计算24炉膛的辐射层有效厚度Sm6.484448363计算25燃烧器中心线的高度hrm7.48626炉膛高度Hlm26.74627燃烧器相对高度hr/Hl0.2828火焰中心相对高度xl0.28表3-8 前屏过热器结构尺寸计算序号名称符号单位数值相关数据1管子内径dn292最大连续蒸汽流量Dkg/h4400003减温水流量Djwkg/h176004前屏角系数xqp0.99前屏过热器结构尺寸计算1管径及壁厚d×38&#

28、215;4.52单片管子根数n1根293前屏片数z1片64蒸汽流通截面积A0.11487219计算5蒸汽质量流速kg/(·s)1021.425058计算6前屏蒸汽平均比容pjm3/kg0.014核算7蒸汽流速m/s14.29995081核算8前屏辐射受热面积Aqp345.56544计算四、炉膛热力计算（带前屏过热器）炉膛的热力计算（带前屏过热器）结果列于表3-9中。表3-9 炉膛热力计算（带前屏过热器）序号名称符号单位数值相关数据1炉内过量空气系数l1.152理论冷空气焓Hºlk1303燃料带入热量Qr183204化学不完全燃烧热损失q305机械不完全燃烧热损失q446灰渣

29、物理热损失q607炉膛辐射层有效厚度Sm6.48448灰粒平均直径dhum139飞灰无因次浓度h0.038610炉膛压力P0.09811自由容积的辐射层有效厚度Szym6.249512前屏间容积的辐射层有效厚度Spqm1.49413蒸汽流通截面积A0.11714前屏横向管距s1m1.3515前屏深度（屏宽）(A)bqpm5.61716前后侧墙水冷壁角系数x117整个炉膛的平均角系数x-0.99718炉膛自由容积的水冷壁面积Azy1088.154519前屏区的炉墙面积Apq84.3320前屏面积3-7Aqp360.28821炉顶角系数xld0.9722前屏角系数xqp0.9923炉膛出口烟窗处角

30、系数xch124前墙面积Aq338.25325后墙面积Ah238.6826侧墙面积Ac224.4627炉膛截面积Al88.2628炉膛出口烟窗面积Ach131.5329炉顶包覆面积Ald43.930前屏区侧墙面积Apq,c60.04831前屏区的炉顶面积Apq,ld24.28532燃烧器面积Ar28.833火焰中心相对高度xl0.2834计算燃料消耗量Bj66606.0423135实际燃料消耗量B69381.2940836煤的低位发热量Qdwy1832037炉膛容积Vl2180.42638最大连续蒸汽流量D44000039查附录三图VI0.9740玻尔兹曼常数05.67E-0841保热系数（表

31、3-4）0.998炉 膛 热 力 计 算 （带 前 屏 过 热 器）1热空气温度trk3202理论热空气焓H0rkkJ/kg2057.53炉膛漏风系数al0.054制粉系统漏风系数axf0.065冷空气温度tlk206理论冷空气焓H0lkkJ/kg1307空预器出口过量空气系数ky1.04计算8空气带入炉内热量QkkJ/kg2154.1计算91kg燃料带入炉内的热量QlkJ/kg20474.1计算10理论燃烧温度01911T0K218411炉膛出口烟温（假定）l1100TlK137312炉膛出口烟焓HlkJ/kg10835.50313烟气的平均热容量VcpjkJ/(kg.)11.8848298

32、4计算14水蒸气容积份额Rh2o0.080915三原子气体容积份额rn0.226916三原子气体分压力pnMPa0.0222362计算17pn与s的乘积pnSm.MPa0.144188415计算18三原子气体辐射减弱系数Ky1/(m.MPa)3.234201262计算19灰粒子辐射减弱系数Kh1/(m.MPa)81.84695904计算20焦碳粒子辐射减弱系数K11/(m.MPa)1021无因次量x10.522无因次量x20.123半发光火焰辐射减弱系数K1/(m.MPa)4.393132886计算24乘积KpS2.791709427计算25炉膛火焰有效黑度ahy0.938683691计算26

33、乘积pnSzym.Mpa0.138965132计算27自由容积内三原子气体辐射减弱系数Ky1/(m.MPa)3.303583497计算28乘积KpSzy2.690578629计算29自由容积的火焰有效黑度azy0.932158327计算30乘积pnSpqm.Mpa0.033220883计算31屏间容积内三原子气体辐射减弱系数Ky1/(m.MPa)7.270923428计算32乘积KpSpq0.777310846计算33屏间容积的火焰有效黑度apr0.540359605计算34屏宽A与Sxy比值A/Szy0.898791903计算35屏宽A与屏节距之比A/s14.160740741计算36屏的修

34、正系数cp0.95dd37屏区的修正系数cpq0.86dd38系数a0.9yg39屏的辐射系数p0.13yg40屏区的辐射系数pq0.08yg41屏的黑度ap0.655481159计算42屏区的黑度apq0.604492098计算43屏的暴光不均匀系数zp0.703186508计算44屏区水冷壁的暴光不均匀系数zpq0.648486508计算45计及暴光不均匀的屏的面积Aqpm2252.5896115计算46计及暴光不均匀的屏区面积Apqm254.5228066计算47炉墙总面积Alqm21395.266918计算48前后侧墙水冷壁的沾污系数0.45yg49屏的沾污系数p0.35yg50炉顶包

35、覆管的沾污系数ld0.45yg51炉膛出口屏的沾污系数ch0.4365计算52前后侧墙水冷壁的热有效系数0.45计算53炉顶包覆管的热有效系数ld0.4365计算54屏的热有效系数p0.3465计算55炉膛出口处的屏的热有效系数ch0.4365计算56平均有效系数pj0.383828139计算57炉膛黑度l0.97554098计算58与炉内最高温度位置有关的系数M0.42计算59炉膛出口烟温l1168.3计算60炉膛出口烟焓Hlkj/kg11588.12yg61炉膛吸热量Qflkj/kg9619.31980662炉膛容积热强度qvW/ m3161928.768363炉膛截面热强度qFW/400

36、0381.78764炉内平均辐射热强度qlpjW/127555.207865炉顶辐射吸热分布系数ld0.65yg66炉顶辐射热强度qldW/82910.8850667炉顶辐射受热面积Ald34.7750448468炉顶吸热量QldW2883229.746kj/kg155.836118269前屏辐射吸热分布系数qp0.76dd70前屏辐射热强度qqpW/96941.9579271前屏吸热量QqpW24486531.49kj/kg1323.47622472后屏辐射吸热分布系数hp0.74dd73后屏辐射热强度qhpW/91559.1281574后屏吸热量QhpW12042772.13kj/kg65

37、0.901602275附加过热器总吸热量Qfjkj/kg753.7yjh76一级减温水量Djw1kg/h9300dd77二级减温水量Djw2kg/h8300dd78附加过热器焓增量hfjkj/kg118.847003179饱和蒸汽焓hbqkj/kg2599.21dd80包覆出口蒸汽焓hbfkj/kg2718.05700381包覆出口蒸汽温度tbf350.72dd82前屏焓增量hqpkj/kg208.692029883前屏出口蒸汽焓hqpkj/kg2926.74903384前屏出口蒸汽温度tqp384.76dd85炉膛出口烟温校核l68.3100 dh灰粒的平均直径，取dh13m x1、x2考虑

38、火焰中焦碳粒子浓度影响的无因次量第六节 后屏过热器热力计算一、后屏过热器结构尺寸计算计算后屏过热器结构尺寸数据，列于表3-10表3-10 后屏过热器结构尺寸计算序号名称符号单位数值1炉膛出口烟窗面积（表3-7，4）Achm2131.532锅炉最大连续蒸发量(已知)Dt/h4403二级减温水量（表3-9，77）Djw2kg/h83004一级减温水量（表3-9，76）Djw1kg/h93005炉膛出口烟温（表3-9，59)"l11686炉膛出口烟焓（表3-9，60）H"lkJ/kg11588.127保热系数（表3-4，11）%0.9988后屏吸热量（表3-9，74）QhpkJ/

39、kg650.99水蒸汽容积份额（表3-9，14）rH2O0.080910三原子气体分压力（表3-9，16）PnMpa0.0222211三原子气体容积份额（表3-9，15）rn0.226912灰粒的平均直径(给定)dnm1313炉膛压力PMPa0.09814前屏出口蒸汽焓（表3-9，83）h"qpkJ/kg2926.7415计算燃料消耗量（表3-4，23）Bjkg/h66606.0416炉顶吸热量（表3-9，68）QldkJ/kg155.83617饱和蒸汽焓(表3-9，79)hbqkJ/kg2599.2118给水焓hgsKJ/kg1190.219后屏中烟气量Vy6.1246序号名称符号

40、单位计算公式或数据来源1管径及壁厚d×Mm选用382屏片数z1片143单片管子数n1根124屏深度CM据图2.325屏平均高度hpjM据图3-710.9256横向节距s1Mm6307比值s1/ds1/d16.588纵向平均节距s2pjMm据图3-7，3700/61（屏的深度方向有57个管间距51.555555569比值s2pj/ds2pj/d1.3610屏的角系数hp查附录三图（a）之50.8411屏区接受炉膛辐射面积Afpqm2Afpq=Ach131.5312屏的对流受热面积Apm2据图3-7,2*149*1.1+1/2(9+10.54)*(3.7-1.1)756.260413屏的计算对流受热面积Ajspm2Apxhp63514屏区炉顶受热面积Aldm2据图3-7,10.33*3.7*xld20.45615屏区两侧水冷壁受热面积Acqm2据图3-7,2*9*1.1+2