17楼外脚手架搭设方案

1、外脚手架搭设方案一、工程概况本工程为天津市刘庄四期项目工程，工程位于河西区海河畔、天 津市河西区琼州道与台儿庄路交口处，是一个集公寓、商业、会馆、 地下停车库为一体的生活小区。框支抗震墙体系，地上二十八层至二 十九层，1、2号楼一层为商场，3号楼一到四层为会所，五层至二十 九层为标准层公寓，剪力墙结构，层高3.1m,。1、2号楼总高度86.7m, 3号楼总高度95.8m, 5号楼总高度94.55m,三五号楼之间裙房高度 17.8米。6、7号楼地上二十八层，首层层高5.4m,标准层高3.1m他 标号C35,框支抗震墙体系，距地总高度97.65米，电梯机房标高96.5 米。6、7号楼之间为裙房一层

2、，层高5.1米，框架结构，碗标号C30, 现己装修启用。脚手架所在裙房顶部位为悬挑梁板。1、2、3、5号 楼悬挑部分除满足主体施工外，还得满足外檐装修使用。其他部分满足外檐石材安装。脚手架方案编制依据该工程的外脚手架搭设方案将依据中华人民共和国行业标准,JGJ5999建筑施工安全检查标准,JGJ 1302001扣件式钢管脚手架安全技术规范要求进行编制。三、施工计划1.施工进度安排原则:本工程己于2010年3月1日复工，110天（除工程暂停期间）内工程主体封底。为了使装修工程早日插入，我项目部将在突出保证 工程质量、安全文明施工的前提下，按照空间占满、时间连续，全天 候不间断施工作业原则，编制科

3、学、合理的施工进度计划，确保合同 工期的实现。2 施工段的划分：按照建筑物的形式及施工缝的位置，施工段的划分按幢号分为4个施工段，1、2、3、5、6、7号各为一个施工段。按施工段进行流 水作业。3 施工进度计划详见附表（进度计划表）四、1 外檐脚手架搭设原则根据木工程的建筑平面形式和现场条件考虑后期外檐装修，所以 外檐脚手架搭设除满足主体施工外还应考虑后期外檐施工。沿建筑物 四周1.5m远，搭设钢钢管扣件式双排脚手架，架体外侧使用密目网 全封闭。2 搭设方法（1）脚手架的选择架体采取分段搭设：1#楼结构十八层以下采用落地式脚手架，搭设高度58.1米，结 构十八层以上部分采用悬挑型钢悬挑，悬挑位

4、置标高58米，27F结 构标高86.7米，悬挑置顶，悬挑高度28.6米。2#楼结构十七层以下采用落地式脚手架，搭设高度55米，结构十七层以上部分采用悬挑型钢悬挑，悬挑位置标高55米，27F结构 标高86.7米，悬挑置顶，悬挑高度31.7米。3#楼结构十八层以下采用落地式脚手架，搭设高度58.1米，结 构十八层以上部分采用悬挑型钢悬挑，悬挑位置标高64.3米，悬挑 置顶，顶层结构标高95.8米，悬挑高度31.5米。5#楼结构十六层以下采用落地式脚手架，搭设高度55米，结构 十六层以上部分采用悬挑型钢悬挑，第一步悬挑七层，悬挑高度20.2 米，在二十三层再悬挑一次，标高75.7米，悬挑置顶，标高9

5、9.8米, 悬挑高度23.1米。3、5#楼裙房以上部分采用落地式双排脚手架，3#楼一侧搭设高 度27.2米，5#楼一侧搭设高度46.3米。6、7#楼52.1米以下采用落地式双排脚手架，结构十七层以上部 分采用悬挑型钢悬挑，第一次悬挑位置标高52米，悬挑高度18. 6 米，至二十三层上反梁70. 7米再悬挑一次，悬挑18. 3米6、7#楼十七层以下在裙房上部分做法如下：十层（标高30. 4米） 悬挑水平钢梁，采用悬臂式结构，悬挑高度21. 7米；在三层（8. 5米） 在主体结构上采用支架悬挑，间距3米，悬挑高度21. 9米，水平钢梁 采用16a号工字钢，支架16。槽钢，设两处支点分别与钢梁槽钢通

6、过 四个16化学锚栓与钢板构造连接，在工字钢下两侧位置分别用两根圆 20穿墙螺杆与槽钢锚固（具体详下图）。支架悬挑示意图300（2）脚手架基础处理落地脚手架基础处理：土方回填完后进行平整夯实，表面用C20混凝土进行硬化,厚度为10cm,内配闵200钢筋,钢筋布置在 栓下部，栓宽度一侧到结构墙，另一侧到外架子外20cm。立管下必 须设底座，上底座下设置通长脚手板垫板，板长不少于两跨，厚度不 小于50mm,布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆80cm 处设排水沟和积水坑，排水沟用砂浆硬化，确保雨季脚手架不积水。落地脚手架基础1 it： (nr)落地脚手架侧立面图Em4肚 1003030

7、J 1590悬挑脚手架侧立而图悬挑部分基础处理：架体由悬挑型钢生根搭设，工字钢间距三米。工字钢长4.5m,悬挑1.5m,满足内部2/3,悬挑部分1/3的要求。悬挑工字钢与结构层用16U型螺杆穿透楼板，下方加3OOMM*3OOMM的一公分厚铁板锁牢，采用双螺杆，每根螺杆上用双螺母。在型钢外挑部位满铺大板，板底部挂设大眼安全网做到安全 防护。通过钢丝绳斜拉型钢对架体卸荷。采用6*19+1的钢丝绳每间 隔三米卸荷一次。遇有剪力墙预埋水平PVC管，在墙内加水平锁件, 遇有窗户的部位在边梁上预埋短钢管。工字钢遇有悬挑楼板，楼板下方楼层相应位置进行支顶，对顶上下位置垫设木方子，连顶三层。裙房上落地脚手架基

8、础处理：在裙房顶板梁的位置做联梁，梁髙200 mm,宽度同下而的结构梁，长度1800 mm。距墙400mm和1400mm垂直于联梁设20a工字钢，布设必须平稳。立管立于工字钢上，立管 下必须设底座。（3）脚手架杆件搭设形式脚手架为双排脚手架，超过五十米落地式脚手架18米以下采用 双立管，十八米以上采用单立杆；悬挑脚手架立杆采用单立杆，外立 杆间距1. 5m,内立杆间距1.5m,外步距1. 5m,内步距为1. 5m,里外 脚手架宽度1. 0m,内脚手架距墙0. 4米。从基础往上反20cm扫地杆,小横杆应设在立杆与大横杆结点处，一步左一步右，从里排架体与建 筑物留40cm的间距中间空隙处用大眼网封

9、严，相邻的立杆应长短错 开，确保接头不在同一水平位置上，在作业层外立杆绑一道防护栏杆。（4）铺板根据施工需要操作层脚手板，必须满铺、挤严、铺平，不允许有 探头板，脚手板的中间设小横杆，靠外排里侧设不小于18cm高的挡 脚板，防止物料坠落。（5）防护脚手架的外排里侧将采用密目式安全网全封闭，连接要严密，并 保证在整个施工过程中，立网的防护始终高于施工层不小于1.5m。 架体之间挂平网，最大间距垂直不大于10m挂一道，操作层下方挂 平网做保护。（6）材料的选择钢管选用外径48 mm,璧厚不小于3 mm的焊接钢管，要求钢管使 用前进行挑选，凡是严重锈蚀、有硬弯的、压扁的不准用在脚手架上。扣件采用机械

10、性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造，使用前 进行挑选，凡是严重锈蚀、变形，螺栓易扣的不准使用。脚手板现场采用不小于5 cm厚的松木板，使用前进行挑选，其材 质应符合国家规范要求，凡是劈裂、扭曲、腐朽的不准用在脚手架上。（7）脚手架与建筑结构的拉结脚手架与建筑结构的拉结，不仅能防止脚手架的内外倾斜，还可 以加强立杆的纵向钢度，按规范要求该脚手架的拉结采用刚性拉结， 从第一步大横杆开始设置，设置的形式为二步三跨，设一拉结点，竖 向间距3. 00米，水平间距4. 50米，拉结点是保证脚手架稳定的重要杆件，应按规范要求设置，任何人未经许可不允许随意拆改和移动, 工程需移动时，应先采取相应的措施

11、后，方可拆除和移动。 结构脚手架已完主体连接形式（8）剪刀撑的设置连墙杆外脚手架设置的剪刀撐是为了增强整个架子空间结构的稳定性, 保证脚手架纵向稳定的重要措施和杆件。该工程脚手架按设计要求, 外侧剪刀撑在整个外立而上连续设置，横向剪刀撐间隔9m设一组， 且做到与架体同步搭设，同步到顶，其角度为45° -60° ,杆件采 用搭接的方法，搭接长度不小于lm,扣件必须绑牢，剪立撐和斜撑 与立杆和大横杆的连接，采用旋转扣件，剪刀撐的纵向连接采用旋转 扣件，不用对接扣件，扣件不少于两个，所有的扣件的紧固都要符合 要求，用力矩扳手实测要达到40-60XM,安装扣件时所用扣件的开口都要朝

12、外。（9）脚手架的交底脚手架搭设之前，项目负责人应按施工组织设计中有关脚手架的 要求，向搭设人员进行交底，交底内容应具体详细，要对技术规范有 具体要求。五、施工安全保证措施（一）脚手架搭、拆要求1、搭设前应清除搭设场地杂物，平整搭设场地。2、脚手架搭设、拆除前必须制定施工方案，方案要经过审批，在搭设和拆除时应严格按照施工方案进行。3、树立杆时要求必须保证垂直，其整体架子的垂直度偏差不大 于10cm为了保证扣件式钢管脚手架的整体稳定性，立杆接头不得在 同一水平而内，因此相邻的两根立杆长度定为4m, 6mo立杆接长采 用对接扣件。4、立杆立好后，开始安装扫地杆。扫地杆距挑梁20cm,同时设 置横向

13、和纵向扫地杆以固定立杆的位置。5、里外排大横杆安装时要对称设置，不得将大横杆绑在立杆外 侧，也不得在同一侧设置。在同一跨间的上下两根大横杆的接头错开 50cm以上。双排架同一步内外两根大横杆其接头位置应错开。大横 杆连接也要用对接扣件。6、在大横杆安好一部分时，开始安装小横杆，小横杆与大横杆 垂直，设置位置在大横杆与立杆的交点处。用扣件与里外排在横杆扣 牢。当遇到作业层铺脚手板时，应在两个小横杆之间加一根小横杆， 然后在铺板供操作者使用。7、每搭完一步脚手架后，应按规范要求校正步距、立杆间距、 横距及立杆的垂直度。8、安装扣件时直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。扣件在 使用过程中，要随时检查

14、是否松动。用力矩扳手实测值要达到 4060N.M （抽查百分之十扣件的紧固程度）。9、剪刀撑应与立杆扣牢，剪刀撑的接长应采用搭接。搭接的长 度为1000mm,并用两个旋转扣件扣牢。脚手架的剪刀撑，应随立杆 纵向和横向水平杆等同步搭设，斜杆下端均应支承在垫块或垫板上。10、脚手板按照架体的宽度铺满，严禁出现独板和探头板。作业 时在操作层下再铺一层脚手板，最后一层脚手板下应搭设平网一道以 防人员、物体坠落。11、扣件式钢管架子的拆除程序，与搭设顺序相反。拆除时，先 将脚手板拆除，在下一步留一块脚手板，人站在脚手板上拆除架子的 各种杆件，顺序为小横杆、大横杆、立杆等。拆完后再将脚手板向下 翻一步，如

15、此逐层向下拆除。剪刀撐随立杆的拆除卸下。12、拆除下来的钢管要逐根传递下来，不得从高处掷下。扣件套 放在工具袋内装满后吊运下来。（二）架子工搭、拆脚手架时的注意事项1、脚手架搭设时要严格执行架体搭设的有关安全规定，施工人 员必须熟悉架体施工方案并掌握各种脚手架的安全技术操作规程，未 经过专业培训、考试并取得操作证者，不准独立作业。2、架子工必须遵章守纪，严格执行有关安全生产的规章制度， 不违章作业，按规定使用防护用品，如戴安全帽、穿防滑鞋、系安全 带。架子工在工作中必须思想集中，团结协作，相互呼应，统一指挥, 严禁在架子上打逗，料具不准乱扔乱抛，坚持日清，并按指定地点击 终归垛，保持施工现场的

16、整洁。3、架子工对各种脚手架的安全使用情况以及承载能力，有权进 行监督检查，发现问题采取措施及时处理，发现非架子工种或其他人 员擅自任意拆、改脚手架立即劝阻、制止，必要时向施工现场负责人 反映情况。4、架子工作业前，必须有工长或现场负责人的安全技术交底， 操作人员严格按照交底内容执行。架子搭设后工长和安全员要及时进 行验收，合格后才能使用。（三）脚手架搭设操作须知1、从事脚手架作业人员须经上级主管部门培训，考试合格后持证上岗。2、凡是有高血压、心脏病、癫痫病或视力不够等不适合高处作 业的人员均不得从事架子作业。3、架子工在高处距地高度2m以上作业时，必须佩戴安全 带、穿防滑鞋，严禁洒后作业。4

17、、脚手架应随主体施工同步搭设，其高度不准超过施工层两步。 并随时采取相应措施，做好与建筑结构拉结。5、所有架子经大风、大雨过后，要进行检查。如发现倾斜，基础变形下沉，扣件松动应及时采取加固维护措施。（四）脚手架的验收与检查脚手架的验收，应由项目负责人或工长组织相应的人员、安全员、 搭设班组负责人等组成的验收小组共同进行，验收按照规范程序和要 求进行。1、基础完，脚手架搭设前应对基础进行一次验收。2、架体搭设高度1013m时验收一次。3、达到设计高度，封顶时进行验收。验收内容包括：1、基础是否按规范要求，夯实找平，打碗板带，设排水沟。2、杆件间距是否符合设计要求，每一节点处是否设置小横杆。3、连

18、墙杆设置是否符合要求。4、剪刀撐设置是否与架体同步进行，其间距角度是否符合要求, 杆件应采用搭接方法，搭接长度应不小于Imo5、操作层脚手板应满铺、无探头板、铺平、挤严、设挡脚板。6、采用密目式安全网全封闭，连接是否严密，其材质是否符合 规范要求。7、架体与建筑结构之间封闭是否严密。（五）脚手架管理脚手架是现场的主要临时设施，搭设质量必须符合国家规范要 求。强化脚手架的管理是确保工程进度和职工安全的重要措施之一， 因此工地将采取如下措施加强对脚手架的管理。1、工地设专人管理脚手架，每天对脚手架进行巡视检查，发现 问题及时整改，如属重大隐患停工整改。2、现场搭好的脚手架，未经项目负责人同意，不得

19、随意改动， 不得随意拆改杆件和连墙杆，如生产必须拆改脚手架需经同意。且采 取相应的加固措施后方可进行拆改。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求不得超载，不得将模板 支架、缆风绳、泵送栓输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4、当有六级及六级以上大风、大雾、雨雪天气时，应停止脚手 架的搭设和拆除作业。雨雪后上架子作业应有防滑措施，并应扫除积 雪。5、在脚手架使用期间严禁拆除，主节点处纵横向水平杆，纵横 向扫地杆和连墙杆。6、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全 措施，并报主管部门批准。7、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。8、在脚手架上进行电气焊作业时，必须有

20、防火措施和专人看守。9、停用时间超过一个月的脚手架，重新启用前应对脚手架进行 全而检查，检查确认符合规范要求后方可投入使用。六、雨季施工措施1、现场排水设专人负责，对雨前、雨中及雨后进行跟踪检查，及时发现问题，以最快速度解决问题，保持水道畅通，进行定期疏浚。2、脚手架按规范要求搭设，架体下地基要密实，且要加垫板，排 水通畅。架子与建筑物拉结要严格按交底操作。3、做好脚手架等高耸部件的防雷及防风措施。避雷采用4>12钢 筋接地。落地脚手架基础外设置排水沟，脚手架底部均设扫地杆。大 风雨过后，应重新检查脚手架，确保无变化后，方可继续施工。七、劳动力计划工种按工程施工阶段投入的劳动力情况架子工

21、50壮工30八、计算书及相关图纸计算书一落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) o计算参数：双排脚手架，搭设高度65.0米，18.0米以下釆用双管立杆，18.0米以上采用单管立杆。 立杆的纵距150米，立杆的横距100米，内排架距离结构040米，立杆的步距150米=钢管类型为048X3.0,连墙件采用2步3跨，竖向间距300米，水平间距450米。施工活荷载为2. OkN/m2,同时考虑2层施匸。脚手板采用木板，荷载为0. 35kN/nr,按照舗设4层计算。栏杆釆用木板，荷載为014kN/m,安全网荷載取0. 0050kN/

22、m 脚手板下小横杆在大横杆上而，且主结点间增加根小横杆。基本风压0. 50kN/m:, |gj度变化系数1.0200,体型系数0. 8700c地基承载力标准值85kN/nf,基础底血扩展闻积0.300E 地基承载力调整系数1.00.一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上而。按照小横杆上而的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最人弯矩和变形。1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷栽的计算值P1=O. 038kN/mP：=0. 350X1. 500/2=0. 262kN/mQ=2. 000X1. 500/2=1. 500kN/m

23、q=1.2X0. 038+1.2X0. 262+1.4X1. 500=2. 461kN/m屮丄丄I丄dm丄丄屮小横杆计算简图2.抗弯强度计算最人弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：M=2. 461X 1. 00078=0. 308kN. mb=0 308X1074491. 0=68. 500N/mm:小横杆的计算强度小于205. ON/mm3,满足要求!3.挠度计算Q=0 331X10V4491. 0=73. 772N/mm-il算公式如下:5护38457荷载标准值q=0 038-0. 262+1. 500=1. 801kN/m简支梁均布荷戦作用下的最大挠度V=5. 0X1.

24、801X 1000. 07(384X2. 06X105X 107780. 0)=1. 056mm小横杆的最大挠度小于1000. 0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算：人横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最人反力计算值，在最不利荷载布置下计算人横杆的最人弯矩和变形。1. 荷载值计算小横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值括荷载标准值荷载的计算值P1=O. 038X1.000=0. 038kNPz=O. 350X1.000X1. 500/2=0. 262kNQ=2. 000 X 1. 000X1. 500/2=1. 500kNP= (1.2X0. 0

25、38+1. 2X0. 262+1.4X1. 500)/2=1. 231kNPPPI1 I I I M II I I H I 11I I AKKI . II人横杆计算简图2. 抗弯强度计算最人弯矩考虑为人横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷載最大弯矩计算公式如下：M=0. 08X (1.2X0. 038) X 1. 5002+0.175X1.231X1. 500=0. 331kN. m大橫杆的计算强度小于205. ON/mmh满足要求！3. 挠度计算最人挠度考虑为人横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷載最人挠度计算公式如下:集中荷

26、载最人挠度计算公式如下:1.146XPP100反人横杆自重均布荷载引起的最人挠度V1=O. 677X0. 038X 1500. 007(100X2. 060X 105X107780. 000)=0. 06mm集中荷载标准值P=(0 038+0. 262+1. 500)/2=0. 900kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1. 146X900. 450X1500. 00V (100X2. 060 X105X 107780. 000)=1. 57mm最人挠度和V=Vi+V：=l. 628nun大橫杆的最大挠度小于1500. 0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横

27、向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范525）:其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8. OkN：R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：1. 荷载值计算横杆的 H 重标准值 P1=O. 038 X 1. 500=0. 058kN脚手板的荷戦标准值 P:=0. 350X1. 000X1. 500/2=0. 262kN活荷载标准值 Q=2. 000X 1. 000X1. 500/2=1. 500kN荷载的计算值 R=1.2X0. 058+1.2X0. 262+1.4X1. 500=2. 484kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当宜角扣件的拧紧力矩达40-65N. m时

28、,试验农明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8OkN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12. OkN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷載包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):本例为0. 1195Ngi = 0. 120X65. 000=7. 767kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/")；本例采用木脚手板，标准值为0.35Ngz = 0. 350X4X1. 500X (1. 000+0. 400)/2=1. 470kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、

29、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3 = 0. 140X1.500X4/2=0. 420kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m;): 0. 005NG4 = 0. 005 X1. 500 X 65. 000=0. 487kN经计算得到，静荷戦标准值Ng = Ngi+Ngz+Ngs+Ngi = 10. 144kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到,活荷载标准值Nq = 2. 000X2X1. 500X 1. 000/2=3. OOOkN风荷载标准值应按照以下公式计算wk = uz-u-w,其中Wo 一一基本风压(kX/

30、m:),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D. 4的规定采用：Wo = 0. 500U= 一风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录 表721的规定采用:U= = 1.020U5风荷栽体型系数：Us = 0. 870经计算得到，风荷載标准值麻=0.7X0. 500X1.020X0. 870 = 0. 311kN/m% 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 0. 85X1. 4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=l 2X10. 144+0. 85X1.4X3. 000=15. 743kN 不考虑风荷载时，立杆

31、的轴向压力设计值计算公式N = 1. 2Ng + 1. 4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X10. 144+1.4X3. 000=16. 373kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩张计算公式Mw = 0. SSXl.dWxlahVlO其中叭一一风荷载标准值（kN/m叭la 一一立杆的纵距（m）: h立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0. 85X1. 4X0. 311X1. 500X1. 500X1. 500/10=0. 125kN. m五、立杆的稳定性计算：1 不考虑风荷載时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=16. 373kN；i计算立杆的截面

32、回转半径,i=l. 60cm：k 一一计算长度附加系数，取1. 155；u 一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l. 500；lo 计算长度（m）,由公式 lo = kuh 确定,10=1. 155X1. 500X1. 500=2. 599m： A立杆净截面面积，A=4. 239cm-：w 一一立杆净截而模量（抵抗矩），W=4.491cnf；A 由长细比，为2599/16=163：0 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果査农得到0. 268：心钢管立杆受压强度计算值（N/mmO：经计算得到=16373/（0. 27 X424）=144. 002N/mm:；f 钢管立杆抗压强度设

33、计值，f1=205. 00N/W；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算匚 < 竹,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=15. 743kN；i计算立杆的藏而回转半径，i=l. 60cm；k 一一计算长度附加系数，取1. 155；u 一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l. 500：lo 计算长度（m）,由公式 lo = kuh 确定，lo=l. 155X 1. 500X 1. 500=2. 599m： A 一一立杆净截而而积，A=4. 239cm2：w 一一立杆净截而模量(抵抗矩),W=4.491cmJ;2由长细比，为2599/16=163；0

34、 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查农得到0. 268：Mw 一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=O. 125kN. m：口 钢管立杆受压强度计算值(N/mmO：经计算得到7=15743/(0. 27 X 424)+125000/4491=166. 236N/mm:：f钢管立杆抗压强度设计值，f1=205. OON/W；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算b < f,满足要求！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式 计算：-(1.2+ 1.4)it c 鑫其中Ngzk 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K

35、 = 2. 378kN：Nq 活荷载标准值，Nq = 3. OOOkN；gx 一一每米立杆承受的结构自重标准值，gz = 0. U9kN/m：经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H： = 113. 370米。七、连墙件的计算：连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Ni = Niw + No其中Ni.风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：Ni- = 1. 4 X X A.Wk风荷载标准值，Wk = 0. 311kN/m:：A- 一一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，A< = 3. 00X4.50 =13. 500m'：No 一一连墙件约束脚

36、手架平面外变形所产生的轴向力(k)： No = 5. 000经计算得到N“ = 5. 870kN,连墙件轴向力计算值Ni = 10. 870kN连墙件轴向力设计值Nf = 0Af轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/U40. 00/1. 60的结果查衣得到0二0 93；A = 4.24cm2； f = 205. OON/mnro经过计算得到Nf = 81. 039kNNr>Ni,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Ni = 10. 870RN大于扣件的抗滑力8. OkN,不满足要求!脚手架 结构/连墙杆扣件连墙件扣件连接示总图采用双扣件进行锁固八、立杆的地基承载

37、力计算：立杆基础底而的平均压力应满足下式的要求p W仇其中p 立杆基础底面的平均压力（k/in，p = N/A： p = 54. 58N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）： N = 16. 37 A基础底面面积（k）； A = 0. 30f5 地基承载力设计值（kN/m叭fs = 85.00地基承载力设计值应按下式计算f5 = kc X f«k其中kc 一一脚手架地基承栽力调整系数：kc = 1.00f5k 地基承载力标准值：fek = 85. 00地基承载力的计算满足要求！计算书二型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ

38、130-2001) o计算参数：双排脚手架，搭设高度33.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距150米，立杆的横距1. 00米，内排架距离结构040米,立杆的步距150米。采用的钢管类型为0 18X3.0,连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 00米，水平间距4. 50米。施工活荷戦为4. OkN/m2,同时考虑1层施工。脚手板采用木板，荷载为0. 35kN/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0. 14kN/m,安全网荷載取0. 0050kN/m;o脚手板下小横杆在大横杆上而，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0. 50kN/m:，高度变化系数1.1300,体型系数0.6000。悬挑水平钢梁

39、采用20a号匸字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长 度3.00米。悬挑水平钢梁上而的联梁采用16a号槽钢I；口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最参布 置2根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢幺幺绳。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上而。按照小横杆上闻的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最人弯矩和变形。1 均布荷载值计算小横杆的自重标准值Pi=0. 038kN/m脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值P2=0. 350X1. 500/3=0. 175kN/mQ=4. 000X1. 500

40、/3=2. OOOkN/mq=l. 2X0. 038+1.2X0. 175+1.4X2. 000=3. 056kN/m11 1.1 H 1 H1A1小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最人弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:S =2/8M=3. 056X1. 00078=0. 382kN. mQ=0 382X1074491. 0=85. 061N/mm2小横杆的计算强度小于205. 0N/mm满足要求!3. 挠度计算最人挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：-対3845/荷载标准值q=0 038*0. 175+2. 000=2. 213kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠

41、度V=5. 0X2. 213X1000. 07(384X2. 06X105X 107780. 0)=1. 298mm小横杆的最大挠度小于1000. 0/150与10mm,满足要求!二. 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在人横杆的上而。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算人横杆的最人弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值 活荷载标准值 荷栽的计算值Pi=0. 038 XI. 000=0. 038kNP:=0. 350X1. 000X1. 500/3=0. 175kNQ=4. 000X1. 000X1. 500/3=2. OOO

42、kNP= (1.2X0. 038+1.2X0. 175+1.4X2. 000)/2=1. 528kN人横杆计算简图2.抗弯强度计算最人弯矩考虑为人横杆自重均布荷載与荷載的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷戦最人弯矩计算公式如下:集中荷載最人弯矩计算公式如下：“皿=0.267刃M=O. 08X (1.2X0. 038) X 1. 500-0. 267X1. 528X1. 500=0. 620kN. mQ=0. 620X10i/4491. 0=138. 115N/mm2大横杆的计算强度小于205. ON/rntf,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度

43、和 均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最人挠度计算公式如下:= 1.883xPP100SZ人横杆自重均布荷载引起的最人挠度Vi=0. 677X0. 038X1500. 007(100X2. 060X 10BX 107780. 000)=0. 06mm集中荷载标准值P=0 038+0. 175+2. 000=2. 213kN集中荷载标准值最不利分配引起的最人挠度Vi=l. 883X2213. 400X1500. 007(100X2. 060X 105X107780. 000)=6. 34mm 最大挠度和V=Vi+V2=6. 395mm人横杆的最人挠度小于1500. 0/150与10mm,满足

44、要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范52. 5): 其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. OkN：R 一纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：1. 荷载值计算横杆的自重标准值Pi=0. 038X1. 500=0. 058kN脚手板的荷载标准值 P:=0. 350X1. 000X1. 500/2=0. 262kN活荷载标准值 Q=4. 000X1. 000X1. 500/2=3. OOOkN荷载的计算值 R=1.2X0. 058+1.2X0. 262+1.4X3. 000=4. 584kN单扣件抗滑承裁力的设计计算满足要求！当宜角扣件

45、的拧紧力矩达40-65N. m时,试验衣明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗 滑承载力可取8. OkN：双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承较力可取12. OkN：四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):本例为0. 1195NC1 = 0. 120X33. 000=3. 943kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m:):本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350X4X1. 500X (1.000+0. 400)/2=1. 470kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN

46、/m):本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14Ngs = 0. 140X1. 500X4/2=0. 420kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2): 0. 005NG4 = 0. 005 X 1. 500 X 33. 000=0. 247kN经计算得到，静荷载标准值Ng = Xgi+Ng2+Ng3+Ngi = 6. 081kNo活荷栽为施工荷戦标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到,活荷载标准值Nq = 4. 000X 1 X1. 500 X 1. 000/2=3. OOOkN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk = 0.7Z7k

47、-Us-W其中Wo 一一基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录农D. 4的规定采用：Wo = 0. 500U= 一一风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录农7. 2. 1的规定采用:U= = 1. 130U= 一一风荷载体型系数：U= = 0. 600经计算得到，风荷载标准值肌=0.7X0. 500X1.130X0. 600 = 0. 237kN/m%考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NC + 0.85X1. 4丸经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力曲12X6. 081+0. 85X1.4X3. 00

48、0=10. 867kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2Ng + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力=12X6. 081+1. 4X3. 000=11. 497kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩M吭十算公式Mw = 0. 85X1.4Wklaha/10其中Wk 一一 风荷载标准值（kN/m2）:la 一立杆的纵距（m）:h 一一立杆的步距（m）。经过计算得到风荷救产生的弯矩Mw=0. 85X1.4X0. 237X 1. 500X1. 500X1. 500/10=0. 095kN. m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1 不考虑风荷載时，立

49、杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，X=11.497kN；1 计算立杆的裁而回转半径，i=1.60cm：k 一一计算长度附加系数,取1. 155：u 一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l. 500：lo 计算长度（m）,由公式 lo = kuh 确定，10=1 155X1. 500XI. 500=2. 599m： A立杆净截面面积，A=4. 239cm-：w 立杆净截而模量（抵抗矩）,W=4.491cmJ：2 由长细比，为2599/16=163：0 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查农得到0. 268：口 钢管立杆受压强度计算值（N/mmO：经计算得到7=114

50、97/（0. 27X424）=101. U4N/mm:；f钢管立杆抗压强度设计值，f1=205. OON/mm:；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算匚 f,满足要求！2. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=10. 867kN：i计算立杆的藏而回转半径，i=1.60cm：k 一一计算长度附加系数，取1. 155：u 一一计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=l. 500：lo 计算长度(m),由公式 lo = kuh 确定,10=1. 155X 1. 500X1. 500=2. 599m： A立杆净截而而积，A=4. 239cm2；w 一一立杆净截而模量(抵抗矩)，扫

51、4.491cm，：A 由长细比，为2599/16=163：0 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的结果查衣得到0. 268：Mw 一一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=O. 095kN. m；口 钢管立杆受压强度计算值(N/'mmO：经计算得到i7=10867/(0. 27 X424)+95000/4491=116. 795N/mm:；f钢管立杆抗压强度设计值，f1=205. OON/mm:；考虔风荷裁时，立杆的稳定性计算< f,满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nl< + No其中Nlw 一一风荷栽产生的连墙件轴向力设

52、计值(kN),应按照下式计算：Nl- = 1.4 X wk X Awwk风荷戦标准值，wk = 0. 237kN/m2；A- 一一每个连墙件的覆盖而积内脚手架外侧的迎风血积，A” = 3. 00X4.50 =13. 500m-：No 一一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)： No = 5. 000经计算得到Nl* = 4.485kN,连墙件轴向力计算值N1 = 9. 485kN连墙件轴向力设计值Nf = 0Af轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=40 00/1. 60的结果查农得到0 二0 93：A = 4. 24cm2； f = 205. 00N/mm%经过计算得到Nf =

53、 81. 039kNNf>Nb连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 9.485kN大于扣件的抗滑力8.0RN,不满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N. m时,试验农明：单扣件在12RN的荷载下会滑动，其抗滑承载力 可取&OkN；戏扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12. OkN：施工时采用双扣件，抗 滑力大于Nl = 9485kN,满足要求！结构脚手架/连墙杆8连墙件扣件连接示总图七. 联梁的计算按照集中荷戦作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=11.50kN 计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式P+P其中 n=3. 0

54、0/1. 50=2经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑的自重）Ra = Rb=（2-1）/2X 11. 50+11. 50+3. 00X0. 17/2=17. 50kN 通过传递到支座的最人力为（考虑到支撑的自重）2X5. 75+11. 50+3. 00X0. 17=23. 50kN最大弯矩（考虑到支挣的自重）心=2/8 XII.50X3. 00+0.17X3. 00X3. 00/8=8. 81kN. m 抗弯计算强度 f=8. 81X10V10S300. 0=81. 37N/mm-水平支撑梁的抗弯计算强度小于215. 0N/mm满足要求！八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm,内侧脚手架距离墙体400mm,在工字钢的里侧即两个支撐点中间做钢管立杆，钢管端顶在工字钢上，另-端通过脚手板顶住上层楼板，水平支撐梁的藏而惯性矩I = 2370. 00cm截面抵抗矩W = 237. 00cm截面积A =35. 50cm鶴受脚手架作用的联梁传递集中力N=23. 50kN水平钢梁自重荷载q=l. 2X35. 50X0.