悬挑脚手架方案2011现场使用

1、 南通永安建设有限公司门诊病房楼项目部门诊病房楼脚手架施工方案一、编制依据1、门诊病房楼工程施工图纸。2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工高处作业安全技术规范、建筑施工安全检查规范、门诊病房楼工程施工组织设计。3、参考图书建筑施工手册（第四版）、简明施工计算手册、实用建筑施工安全手册、建筑施工脚手架实用手册。二、工程概况本工程位于江苏省灌南县常州北路-沂河路口，为江苏省灌南县中医院门诊病房楼. 建筑规模: 集门诊,急诊及病房为一体的大型综合性医院(325床)总建筑面积: 31016.77m2，其中地下室建筑面积: 3180.67m2建筑层数: 十二层(其中主楼十二层,裙房六层)地

2、下室一层,为二类人员隐蔽所. 建筑总高度: 43.850m三、施工部署1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障。为此项目经理部成立以执行经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：李汉潮（项目经理）负责协调工作副组长：曹龙彬 （安全部长）现场施工、安全总指挥组 员：曹卫彬负责方案编制、技术交底、现场协调及质量检查。2、设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，六层以下搭设钢管落地式双排脚手架。六层以上为悬挑双排脚手架，悬挑一次到顶，此架为一架两用，用于结构施工作安全防护、同时兼装饰装修。四、材料配备1、脚

3、手架采用48壁厚3.5的钢管，平挑杆采用18号工字钢。钢管、工字钢不得有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹。2、扣件需有出厂合格证，严禁使用脆裂、变形或滑丝的扣件。规格型号必须与钢管相配。3、安全网必须有厂家生产许可证、产品合格证和准用证。4、外挑架一律使用同规格、同型号的钢管、扣件，不准不同型号、规格钢管混用。5、竹笆（计算脚手板按采用松木，厚50mm、宽250mm350mm、长度不小于5m）。五、构造要求及技术处理1、脚手架技术要求地基处理肥槽回填土采用素土土分层夯实，密实度采用环刀取样进行试验，四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础表面必须再做一道100厚的C15混凝土硬化。基础上底座下

4、设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟，排水沟300*300，两侧用红机砖砌筑，水泥砂浆抹面，并向积水坑方向找坡。立杆脚手架采用双排单立杆，每层立杆顶端高出结构檐口上皮1. 5m。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。大横杆：大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周必须要水平交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同

5、步、同跨内。垂直相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层竹笆脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于40cm。 纵、横向扫地杆： 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮向上20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。靠边坡的立

6、柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。剪刀撑：随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每5步5跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。竹笆脚手板：脚手板

7、采用竹笆，厚5cm、宽25 35cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在脚手板两端8cm处用直径1. 2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。竹笆板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。（8）悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.5米。

8、间隔1.5m设一道，见附图。外悬挑段工字钢立置钢管处焊接螺纹20的钢筋，20cm高。（9）防护设施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.6×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于外侧0. 6m及1.2m处设有两道防护栏杆，内侧在高度1m处设一道护身栏杆。五、 脚手架出入口的构造该出入口为挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4. 5m × 5. 4m（宽×高）。出入口处在搭设6. 0m 

9、5; 4. 5m × 5.4m（长×宽×高）的防护棚，上铺50mm厚的双层架空竹片。在出人口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口12步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增加一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。六、落地

10、式脚手架搭设施工工艺落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实 基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板或钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除(架体与建筑物的拉结,拉结设置在门洞或窗口处，

11、架体高度每楼层用短钢管与楼层墙体拉结,并且用拉结杆里外脚手架与立杆或大横杆用扣件扣牢。拉结点的设置为垂直高度不大于4米且层层拉接及水平间距不大于6米设置一拉接点,设置尽量靠近主节点,偏离主节点的距离不应在于30.布设形式采用梅花状。)。当脚手架操作层高出连墙杆两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙杆搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，在立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。七、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度应在4050N·m，并不大于6

12、5 N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径不同的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施 脚手架的基础必须经过处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先

13、告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。3、脚手架上施工作业的安全技术措施结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人

14、，未经同意不得任意拆除脚手架部件。严禁控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m，确保较大安全储备。当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当临时撑拉措施。各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。 架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情

15、况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆除时要统一指挥，必须先搭后拆、从外往里、由高往低拆、上下呼应，动作协调，在拆除4m以上杆件时，必须保持两人对应作业。当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进人。 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件

16、要装入容器内，用吊车吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。七、安全防护措施1、结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用48×3.5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2m、竖向每隔0. 6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周lm范围内不准堆料、停放机具。2、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯边搭设，沿楼梯坡度方向做一道1. 2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。3、防雷避

17、雷措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于lm，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用-40×4（）的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接

18、地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。八、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求按如下规定进行施工：1、进人施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进人施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经

19、考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8、 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9、 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备

20、。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。13、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建

21、立严格领、退料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。九、悬挑脚手架计算（一）参数信息：1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为24.9米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.89米，横杆的步距为1.6米；内排架距离墙宽度为0.40米；小横杆在

22、上，每跨搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；采用的钢管类型为48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.2米，水平间距4.5米；采用扣件连接，每个扣件下必须加以防滑扣件；连墙件连接方式为单排架连接；2、活荷载参数施工均布荷载（KN/）：2.000；脚手架用途：结构施工安全防护、装饰装修；同时施工层数：2层；3、风荷载参数本工程地处连云港市南边，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数µz为0.740，风荷载体型系数µs为0.645；计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标

23、准值（KN/）：0.1248；现场采用竹笆脚手板，自重标准值采用木脚手板；脚手板自重标准值（KN/）：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（KN/m）：0.1040；安全设施与安全网自重标准值（KN/）：0.005；脚手板铺设层数：2层；脚手板类别：竹笆脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.5米。与楼板连接的钢筋螺栓直径（）：一级 16；楼板混凝土标号：C30；（采用最低标号计算）6、拉绳与支杆参数支撑数量为：2钢丝绳安全系数为：6.000悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，拉结高度6.4 m

24、（二）大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯距和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 KN/m；脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.89/（2+1）=0.104 KN/m；活荷载标准值：Q=2×0.89/（2+1）=0.593 KN/m；静荷载的设计值：q1=1.2×0.038+1.2×0.104=0.171 KN/m;活荷载的设计值：q2=1.4

25、×0.593=0.831 KN/m;2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0.08 q1l2+0.10 q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.171×1.52+0.10×0.831×1.52=0.218 KN.m；支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.171×1.52-0.117×0.831×1.52=-0.257 KN.m；选择支座弯距和跨中弯距的最大值进行强度验

26、算：=Max（0.218×106，0.257×106）/5080=50.591 N/2；大横杆的最大弯曲应力为=50.591 N/2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：V max=0.677 q1l4/100El+0.990 q2l4/100El其中：静荷载标准值：q1= P1+ P2=0.038+0.104=0.142 KN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.593 KN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.142×15004/（100×2.06&

27、#215;105×121900）+0.990×0.593×15004/（100×2.06×105×121900）=1.378；大横杆的最大挠度1.378小于大横杆的最大容许挠度1500/150与10，满足要求！（三）小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯距和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5=0.058 KN；脚手板的自重标准值：P2

28、=0.35×0.89×1.5/（2+1）=0.156 KN；活荷载标准值：Q=2×0.89×1.5/（2+1）=0.890 KN；集中荷载的设计值：P1=1.2×（0.058+0.156）+1.4×0.89=1.502KN;2、强度验算最大弯距考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×0.892/8=0.005 KN.m；集中荷载最大弯距计算公式如下：Mqmax=Pl/3Mqmax=1.502×0.

29、89/3=0.446 KN.m；最大弯距M=Mqmax+ Mpmax=0.45 KN.m；最大应力计算值=M/W=0.45×106/5080=88.615 N/2；小横杆的最大弯曲应力=88.615 N/2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：V qmax=5q1l4/384ElV qmax=5×0.038×8904/（384×2.06×105×121900）=0.012；大横杆传递荷载P=

30、P1+P2+Q=0.058+0.156+0.89=1.103KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：V pmax=pl(3l2-4l2/9)/72ElV pmax=1103.35×890×(3×8902-4×8902/9)/(72×2.06×105×121900)=1.099;最大挠度和V= V qmax+ V pmax=0.012+1.099=1.112；小横杆的最大挠度为1.112小于小横杆的最大容许挠度890/150=5.933与10，满足要求！（四）扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单

31、扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑承载系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值，取6.40KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5×2/2=0.058 KN；小横杆的自重标准值：P2=0.038×0.89/2=0.017 KN；脚手板的自重标准值：P3=0.35×0.89×1.5/2=0.234 KN；活荷载标准值：Q=2×0.89

32、5;1.5/2=1.335 KN；荷载的设计值：R=1.2×（0.058+0.017+0.234）+1.4×1.335=2.239 KN；R6.40 KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！（五）脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值（KN/M），为0.1248NG1=0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80×19.50=3.058；脚手板的自重标准值（KN/）；采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.35×2×1.5&#

33、215;（0.89+0.3）/2=0.625KN；栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.14×2×1.5/2=0.21 KN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/）；0.005NG4=0.005×1.5×19.5=0.146 KN；经计算得到，静荷载标准值NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=4.039 KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.89×1.5×2/2=2.67 K

34、N；风荷载标准值按照以下公式计算WX=0.7UX·Us·W0其中W0基本风压（KN/），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.5 KN/；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：UZ=0.74；Us风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值WK=0.7×0.5×0.74×0.645=0.167 KN/；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2 NG+1.4NQ=1.2×4.039+1.4×2.67=8.584KN；考虑风

35、荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.039+0.85×1.4×2.67=8.024KN；风荷载设计值产生的立杆段弯距MW为MW=0.85×1.4WKLa.h2/10=0.850×1.4×0.617×1.5×1.82/10=0.097KN.m；（六）立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=N/Af立杆的轴向压力设计值：N=8.584KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；当验算

36、杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：u=1.5；计算长度，由公式l0=K×u×h确定：l0=3.118m；长细比l0/ i=197；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/ i的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.892；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.083；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/2；=8584/（0.186×489）=94.381 N/2；立杆的稳定性计算=94.381 N/2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=N/A+MW/Wf立杆

37、的轴向压力设计值：N=8.024KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：u=1.5；计算长度，由公式l0=K×u×h确定：l0=3.118m；长细比l0/ i=197；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/ i的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.892；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.083；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/2；=8023.62/（0.186×489）+96614.589/5080=107.235 N/2；立杆

38、的稳定性计算=107.235 N/2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/2，满足要求！（七）连墙件的计算：连墙件轴向力设计值应按照下式计算：N1=N1W+N0风荷载标准值WK=0.167 KN/；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=3.2*4.5=14.4；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN），N0=5.000 KN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），按照下式计算：N1W=1.4×WK×AW=4.58 KN；连墙件轴向力设计值N1=N1W+N0=9.58 KN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=·A·

39、f其中轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到=0.949 A=4.892；f=205 N/2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133 KN；N1=9.58Nf=95.133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到N1=9.58小于双扣件的抗滑力12.8 KN，满足要求！（八）悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为890，内排脚手架

40、距离墙体400，支拉斜杆的支点距离墙体为1290.水平支撑梁的截面惯性矩I=11304，截面抵抗矩W=1413，截面积A=26.12。受脚手架集中荷载 N=1.2×4.039+1.4×2.67=8.584 KN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5×10=0.25KN/m；经过连续梁的计算得到 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=12.899 KN；R2=-4.094 KN；R3=10 KN；R4=-0.727 KN。最大弯距 Mmax=2.586 KN.m；最大应力=M/1.05W+N/A=2.58

41、6×106/（1.05×141000）+2.111×103/2610=18.27 N/2；水平支撑梁的最大应力计算值18.27 N/2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/2，满足要求！（九）悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用18号工字钢，计算公式如下=M/bWxf其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b=570tb/lh·235/fyb=570×9.9×88×235/(900×160×235)=3.45由于b大于0.6，查钢结构设计规范（GB50017-2003）附表B，得到b值为0

42、.988。经过计算得到最大应力=2.586×106/（0.988×141000）=18.562 N/2；水平钢梁的稳定性计算=18.562小于f=215N/2，满足要求！（十）拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUiCOSi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 Rci=RUIsini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=12.964 KN；RU2=-4.274 KN；（十一）拉绳的强度计算：钢丝拉绳（支杆）的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=12.964 KN如果上面采用钢丝绳

43、，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=a Fg/K其中Fg钢丝绳的容许拉力（KN）；Fg钢丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径（）；钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取12.964KN，=0.82，K=6，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于14才能满足要求！本工程钢丝绳采用15.5钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.964 KN钢丝拉绳（斜拉杆）

44、的拉环强度计算公式为=N/Af其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f=125N/2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（1296.37×4/3.142×125）1/2=12；本工程采用钢筋16mm（十二）锚固段与楼板连接的计算：1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.727KN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：=N/Af其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f=50 N/2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=727.216×4/（3.142×50

45、15;2）1/2=3.043；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30以上搭接长度。并在拉环周围增加1000*1000的8钢筋网片。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式：hN/dfb其中N锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.727KN；d楼板预埋钢筋环的直径，d=16；fb楼板预埋钢筋环与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57 N/2；f钢材强度设计值，取215 N/2；h楼板预埋钢筋环在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于 727.216/（3.142×16×1.57）=9.219。预

46、埋钢筋环所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=43.21 KN预埋钢筋环的轴向拉力N=0.727KN小于预埋钢筋环所能承受的最大拉力F=43.21KN，满足要求！十、落地式钢管脚手架计算七层以下采用钢管落地式脚手架，高出作业面1.5m，室外现场地面为-1.00m左右。脚手架的搭设高度为24.2+1+1.5=26.7m。钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为26.7米，采用单管立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距

47、1.60米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.20米，水平间距4.50米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，竹笆脚手板共铺设2层。地基土类型：素土回填；地基承载力标准值（kpa）：160.00；立杆基础底面面积（）：0.25；地基承载力调整系数：1.00。（一）大横杆的计算：1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 KN/m；按木脚手板的自重标准值：P2=0.35×1.05/（2+1）=0.122 KN/m；活荷载标准值：Q=2×1.05/（2+1）=0.7 KN/m；静荷载的设计值：q1=1.2×0

48、.038+1.2×0.122=0.193 KN/m;活荷载的设计值：q2=1.4×0.7=0.98 KN/m;2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：M1max=0.08 q1l2+0.10 q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.52+0.10×0.98×1.52=0.255 KN.m；支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.52-0.117×0.98

49、15;1.52=-0.301 KN.m；选择支座弯距和跨中弯距的最大值进行强度验算：=Max（0.255×106，0.301×106）/5080=59.252 N/2；大横杆的最大弯曲应力为=59.252 N/2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：V max=0.677 q1l4/100El+0.990 q2l4/100El其中：静荷载标准值：q1= P1+ P2=0.038+0.122=0.161 KN/m；活荷载标准值：q2=Q=0.7 KN/m；最大挠度计算值为：V=0.677

50、×0.161×15004/（100×2.06×105×121900）+0.990×0.7×15004/（100×2.06×105×121900）=1.617；大横杆的最大挠度1.617小于大横杆的最大容许挠度1500/150与10，满足要求！（二）小横杆的计算：1、荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5=0.058 KN；现场采用竹笆脚手板，自重标准值采用木脚手板：P2=0.35×1.05×1.5/（2+1）=0.184KN；活荷载标准值：Q=2&#

51、215;1.05×1.5/（2+1）=1.050 KN；集中荷载的设计值：P1=1.2×（0.058+0.184）+1.4×1.05=1.76KN; 2、强度验算最大弯距考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006 KN.m；集中荷载最大弯距计算公式如下：MPmax=Pl/3MPmax=1.76×1.05/3=0.616 KN.m；最大弯距M=Mqmax+ Mpmax=0.622 KN.m；最大应力计算值

52、=M/W=0.622×106/5080=122.484 N/2；小横杆的最大弯曲应力=122.484 N/2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：V qmax=5ql4/384ElV qmax=5×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.024；大横杆传递荷载P=P1+P2+Q=0.058+0.184+1.05=1.291KN；集中荷载标准值最不利分配引起的最

53、大挠度计算公式如下：V pmax=pl(3l2-4l2/9)/72ElV pmax=1291.35×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.113;最大挠度和V= V qmax+ V pmax=0.024+2.113=2.137；小横杆的最大挠度为2.137小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10，满足要求！（三）扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00KN，按照扣件抗滑承载系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.

54、40KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值，取6.40KN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.038×1.5×2/2=0.058 KN；小横杆的自重标准值：P2=0.038×1.05/2=0.02 KN；脚手板的自重标准值：P3=0.35×1.05×1.5/2=0.276 KN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/2=1.575 KN；荷载的设计值：R=1.2×（0.058+0.02+0.2

55、76）+1.4×1.575=2.629 KN；R6.40 KN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！（四）脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值（KN），为0.1248NG1=0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80×13.80=2.164；脚手板的自重标准值（KN/）；采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.35×2×1.5×（1.05+0.3）/2=0.709KN；栏杆与挡脚手板自重标准值（KN/m）；采用栏杆、木脚手板

56、挡板，标准值为0.14NG3=0.14×2×1.5/2=0.21 KN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/）；0.005NG4=0.005×1.5×13.8=0.103 KN；经计算得到，静荷载标准值NG= NG1+ NG2+ NG3+ NG4=3.186 KN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15 KN；风荷载标准值按照以下公式计算WX=0.7UX·Us·W0其中W0基本风压（KN/

57、），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.5 KN/；UZ风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：UZ=1；Us风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值WK=0.7×0.5×1×0.645=0.226 KN/；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2 NG+1.4NQ=1.2×3.186+1.4×3.15=8.233KN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.186+0.8

58、5×1.4×3.15=7.572 KN；风荷载设计值产生的立杆段弯距MW为MW=0.85×1.4WKLa.h2/10=0.850×1.4×0.226×1.5×1.82/10=0.131KN.m；（五）立杆的稳定性计算：单立杆的稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=N/Af立杆的轴向压力设计值：N=8.233 KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：u=1.5；计算长度，由

59、公式l0=K×u×h确定：l0=3.118m；长细比l0/ i=197；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/ i的计算结果查表得到：=0.186；立杆净截面面积：A=4.892；立杆净截面模量（抵抗矩）：W=5.083；钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/2；=8233/（0.186×489）=90.522N/2；立杆的稳定性计算=90.522 N/2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：=N/A+MW/Wf立杆的轴向压力设计值：N=7.572 KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表5.