基于UC2844的单端反激电源原理及波形

1、单端反激拓扑的基本电路单端反激拓扑的基本电路(b)为Q1电流，(c)为次级整流二极管电流，(d)为Q1的Vce电压工作原理如下：当Q1导通时，所有的次级侧整流二极管都反向截止，输出电容(Co. Cl)给负载供电。T1相当于一个纯电感，流过Np的电流线性上升，达到峰值Ip。当Q1关断时，所有绕组电压反向，次级 侧整流二极管导通，同时初级侧线圈储存的能量传递到次级，提供负载电流，同时给输出电容充电。若次 级侧电流在下一周期QL导通前下降到零，则电路工作于断续模式(DCM),波形如上图(b) (c) (d),反 之则处于连续模式(CCM)电流模式控制芯片UC2844/3844部框图如下VCC0 7(

2、12)参号稳压器-7)1.0mA1.0V电流取样比较器描号内左D麻绐SO-14封裝的行脚兮放人器榆出补偿Q-叫电压反馈綸入。28(14Jr欠压钺运“cc ra. 欠JE锁运壬3.6V 十6咏竟调制7(11)6(10)电源地输1115(8)13(5)mm仅海 工4逻御x«i-_工作时序图如下电流取样输入一AAAAA/VK叽入omuuu诙 LA_n_nrm大R"小CtUUODOOL小Rt/大CtUC3844_UC3845中文资料.pdf开关电源启动时输出时序不正确的案例：电动汽车驱动板有两路开关电源，如下图xt-ls.±T2 Fu uc I3 Is10k<?&#

3、177;l% /3E2剤！5灼D脈K4L1 gQ 士l¥rp<r1140 </tAZ4 "Q ±1MC7lu lOOV-0.68nFMT? 4.M?5 4. 71:0 ±55.M " <n；2i5NSENSE L匚开关电源1的UC2844启动电路，其输出包含HDD5C129| 1O0V-0. 68MFr?Kr+IcmeR1464.TkO±5R1664.TkQ±"VXZ1R血544Q±5阪P.19ZU21C134UC2 矽 I5AQD液0.1 u FC1L9J&? LCVOiit

4、f/XZ14. CTO 士M /、八li®COTIWT.KIATtonAlCOOpP-开关电源2的UC2844启动电路，其输出包含+5V电路尽管两路开关电源的启动电路中电容都是200uF,充电电阻是30kQ,但由于开关电源2中D26的存 在，使得开关电源2充电快，先开始工作，导致光耦U24的副边电源+5V比原边电源先建立。0三3二1 /TL08跌DRQL-15V +15V 皿。IIS f八、八M 81BL4?100。士许GErERATRlX当光耦U24的副边电源比原边电源先建立时，光耦会输出负压（V “相对于'如的电压），如下图。CH2：+5Y 电压CH3：U31 pin6

5、CH4： 1)31 Pin7MON OEC 22 085551 2014Agilent Tochrwlogies光耦的负压会让运放U20输出一段600mV的负压，如下图U20 Pinl 电压老 Agilent TechnologiesM3N DEC 22 CG58 39 2014这段负压输入到控制板的比较器U5反向输入端，此时GENERATRIX信号的电压为-470m这个电压已 经超过了比较器允许的最大负压（器件资料规定输入负压不得大于0.3V）,在环境温度超过73£时,-470mV 的电压会导致比较器U5输出异常。VDD33IlENERATRIXR473a 2“ ± 1%

6、 、八、厂±1% 2R421IkO ±1%» GP60I”，LM393DR2GR467'(0 R4Z2z5.zUkQi 1% 22?fk<士1%1000PFC271；|0.1uF-S00V->3V 447V 437VSIZE-D旧版开关电源UC2844电路4-16V?>$%C68 一 1COOPZICOX,10n gR)8<10Kiok noeUI7R07 "2K >U2C93/C98/CL03可用 1U/50V C05022Z £TL4019CND1、电路正常工作时（1）启动初始开始的一段时间Pinl电压

7、维持在7. 2V,原因：（1）+15电压较低，反馈电路的光耦U17初级侧的二 极管两端电压未达到导通门限，因而U17次级侧阻抗无穷大（开路）（2） 2844的Pin2（部误差放大器"-” 端）接地，因此误差敖大器输出为高电平，电压由芯片部决定注：UC284X/UC384X芯片资料中误差放大黠输出高电平的典型值为6. 2V测量其他产品开关电源启动 时Pinl电压也都在6V左右，唯有这个电路Pinl电压偏高，但器件资料并没有给出高电平的最大值CH2:UC2844 Pin3 CH3:MOS 驱动 CH4: +15V:0： Agilent TechnologiesFRI DEC 14 11:

8、41.05 2012Ak = 50.00000000msP <X -<7i 二-4.4375Vc ? IXYv/rovY2|2.6875VY1 Y2当Pinl电压为7.2V时，Pin3电压达到IV则电流取样比较器输出翻转为高，驱动关闭。从2844部框图可 以看出当Pinl电压大于4. 4V时(2个二极管压降为0. 7V*2>,电流取样比较器“-”端电压会被稳压二极 管钳位到lVo当Pinl电压小于4.4Y时，电流取样比较器“-”端电压二(Vcom -1.4) /3。Clll： C281： Pinl CH2：UC2844 Pin3 CH3：MOS 驱动 CH4： +15V克 A

9、gilent TechnologiesFRI DEC 14 13:28.4S 2012CHI：CH2:UC2844 Pin3 CH3：MOS 驱动启动时第一个驱动脉冲，电流检测电阻上的电压从0开始 启动时的第二个脉冲上升，驱动持续时间比较长（10uS左右） Agilent TechnologiesSAT JAN 2BI126 48 2013 Agilent TechnolegittSAT J«J 26 11 27:53 2013观察第二个驱动脉冲波形，电流检测电阻上的电压不是从0开始上升，也就是说开关管的电流不是从 0开始，所以此时电路工作在CCM （电流连续模式），这是因为启动时负

10、载电流比较大（给各电路的储能电 容充电）。从下图的电路中可以看到，开关管Q2的电流检测电阻后端接了一个RC滤波，然后才接到UC2844 的P53,由于经过了滤波，Pin3电压是从0Y开始逐渐上升的，并不像电流检测电阻上的电压那样陡峭开关管电流检测增加RC滤波的原b因：（1）变压器初级侧线圈匝与匝之间有分布电容，当MOSFET每次开通时，输入电压会给此电容充电, 充电电流会流过开通的MOSFET,导致MOSFET电流上有尖峰，此尖峰会体现在电流检测电阻的电压上，并 可能超过UC2844电流取样比较器的门限导致MOSFET误关断，因此需要将此尖峰滤除。输入电压越大，匝 间电容充电电流尖峰越大，如下

11、图所示（MOSFET电流采样电阻上的波形，SIZE-D驱动板）120V输入电压，最大尖峰411诃300V输入电压，最大尖峰730mV（2）在CCM （电流连续模式）状态下，初级侧MOSFET开通时，次级侧整流二极管反向恢复，反向恢 复电流经过变压器反射到初级侧，在MOSFET电流上形成一个尖峰，如下图所示（电动汽车24V输入驱动板），此尖峰会超过UC2844电流取样比较器的门限导致MOSFET误关断，因此同样需要将此尖峰滤除。在 DCM （电流不连续模式）时，整流二极管不会有反向恢复电流，则MOSFET开通时没有电流尖峰。111:CH2： UC2844 Pin3CCI,电流采样电阻上的尖峰DC

12、M,电流采样电阻的波形无尖峰AgileRt TechnologiesTUE AUG 26 1335:27 2014Agilent TechnologiesTLE AUG 26 1339:17 2014D 200” 8 20DT/ II沁-565 08 500.01/ 停止 fl U 623 Q 1007/ Q 100" |3老 7转.*' 5OT.0?/ 停止 PL H GOOr关于二极管反向恢复的详细讲解请参考B二极管的反向恢复.docx增加RC滤波的影响：滤波电容容值偏小.电流尖峰不能有效消除；容值偏大会造成电流反馈延时过 大，UC2844电流采样脚Pin3的电压低于电流

13、采样电阻的电压，会造成输出限电流/限功率不准，重载或者 输出短路时导致MOSFET.整流二极管损坏。经验案例参考：（2）Pinl电压下降主反馈（ + 15V）电压达到11.5V时，UC2844 Pinl电压开始从7. 2Y往下降，此时光耦U17 Pinl为9. 6V, Pin2为8.7V,光耦U17的发光二级管导通（管压降1.0V）, Vce电压下降（即UC2844 Pinl电压下降）注：从原理上来说，主反馈电压要达到15V才能使得TL431基准输入电压为2. 5V,这样才能保证TL431 开始工作，光耦二极管开始导通；而这里主反馈在11.5V时光羯二极管就导通，并不是因为TL431开始工 作

14、了，具体原因后文有详细说明（MC28H Pini CH2：U17 Pinl CH3：U17 Pin2 CH4：+15VAgilent Technologitsm CCC U 140530 2012<>； Agilent TechnologiesFBI DEC 14 14W56 2012随着UC2844的Pinl电压降低到低于4.4V,电流取样比较器反相输入端电压不再被钳位到IV,而是随着 Pinl电压下降而下降。这样Pin3的电压峰值也逐渐低于IV。（ Hl： C284 1 Pinl CH2：UC2844 Pin3 CH3：M0S 驱动 CH4： +15V电压能达到IVI5.00V

15、/ 500"8 5.00V/ Q 5.00V/ 戏 12.24? 20.00" 停止* 8.63V宀、*1、s4： Agilent TechnologiesFRI DEC 14 13.36:12 2012这里Pin3'X = 24.20000USf4.3750V；|4.3VPm3电斥已经低(3) 稳态时的波形( 1.76-1.4) /3=120mVo从这个图看，Pin3电压达到170mV时驱动关断，与计算的120mV有些偏差。注：此处计算有错误，关断时部电流比较器门限电压应该用此时Pinl的瞬时值计算，而不是用有效二.新制动单元开关电源电路图(Ver： 0)与SIZ

16、E-D的驱动板不同，新制动单元UC2844的Pinl没有通过电阻接到Pin&从后文可以看出这样做是 不太合适的t2X315CXQ+W-入 _Zv-*的 ISORl W一./V ._L_->zw 一 -彳X? 150KQ 士血-/S/Xz21 1：GXO ±55；X2 1SGXQ+S%M J5OK<1 ±5VVS I”4t5M15OR<1 iSM>£ 1SOX2M915CX<1 ±5*MO ：S0RPi，血 150X2 4-W *他)SOR<1 iSM2OJ：<1 ±1M X/XzIL 二:;S.

17、j :;at?K?10<»KJO 100D.9ZsZs 2沪L%1：0 X5MT6307-0.01UFZv丹7 0曲<1 fcSMHttWnoVictCKCQUTVTfTfCTCK二 2CS oC8 LOOOpF3心r-L«-TlU10COMP Ocouncmm 1PE I'lTRClTHPS25C1L-1 -E3EC1T.X/. 西-Ha兰wR23X5VO IP FC43 O.O1UF II- 150KS2±l%、八广-C42R72Is启动时Vcc波形新制动单元启动时UC2844的电源Vcc先下降再上升，最低到11Y左右，由于L1C2844欠

18、压锁定的门限最大 值为11Y,因此这里有可能导致开关电源打嗝。而SIZE-D启动时Vcc下降幅度很小。通过上面的波形引申出两个问题（1）启动时UC2844供电电源Vcc电压值为什么会先降低再上升？启动时，除了给L1C2844供电的辅助绕组外，各输出绕组的滤波电容上电压都很低（0Y）,因此输出绕 组电压被钳位在较低的电压。由于此时辅助绕组输出滤波电容的电压较高（即UC2844电源电压Vcc）,整 流二极管无法导通，UC2844的工作电流全部来自滤波电容，因此UC2844电源Ycc会有一段时间的下降， 直到辅助绕组电压高于滤波电容电压，辅助绕组开始给UC2844供电并给滤波电容补充能量，电压升高。

19、 下图为辅助绕组整流二极管阳极电压波形，启动时阳极电压低于阴极电压（即UC2844电源Vcc电压）Agilent TechnologiesTHU SEP 04 08:5006 2014D 10 0V/ 9|我:I68.0K 50001/ 停止 f 4.19V(2) 为什么新制动单元的Vcc电压降幅比SIZE-D大很多？对比新制动单元和SIZE-D电路主要有三点不同 新制动单元UC2844的Vcc滤波电容为47uF, SIZE-D则为220uFo这样在UC2844启动之前，SIZE-D 的滤波电容储存的能量较多，启动后电压下降较慢。 新制动单元驱动电阻为10Q, SIZE-D为1000,两者MO

20、S管型号不同，但其输入电容Ciss相同，因 此SIZE-D驱动电流较小，Vcc负载比新制动单元小，SIZE-DVcc电压下降慢。 变压器有一路绕组给Vcc供电，新制动单元Vcc限流电阻为10Q, SIZE-D为36Q,新制动单元Vcc 供电电流比SIZE-D大，这一点新制动单元优于SIZE-Do综上，针对(1). (2)做对比试验(1)针对Vcc滤波电容试验的波形如下新制动单元，滤波电容加大为100uF,启动时Vcc最低为13. 3VOSIZE-D滤波电容减小为47uF,启动时Vcc最低为12. 9V, 仍高于47uF滤波电容值的新制动单元。（2）更改新制动单元MOS驱动电阻为100Q,启动时

21、Ycc最低仍为11X表明此电阻对Vcc电压无影响。 原因：MOS门极电压升到15V所需要的电量是一定的，亦即UC2844输出的能量是一定的，驱动电阻只是决 定了电压上升的快慢，并不改变UC2844负载大小2. UC2844 Pinl （电压反馈）波形稳定工作时的波形（高分辨率模式）Agilent TechnologiesFBI JAN 25 151846 2013CH2： UC2844 Pin3 CH3： MOS 驱动FBI JAN 25 1570:15 2013：； Agilent Technologies从上面的波形可以看出，UC2844 Pinl电压波动很大，有约Ims的时间为0V,即反

22、馈光耦U10 （CTR 为200、400）处于饱和导通的状态，这段时间MOSFET驱动完全关闭。从原理图上看，UC2844的Pinl与Pin8 之间没有接电阻，光耦次级侧电流Ic完全UC2844 Pinl提供，但是UC2844 Pinl的拉电流能力（误差放 大器输出为高电平时的输出电流）很小（如下图所示），导致光耦次级Ic很小，当主反馈电压偏高时，光 耦L：增大，使得初.次级满足L*CTR>Ic,光耦饱和导通。电气待性士±15V.注2, RY=10k,Cr=33nF,匚二至注3,除非另何规定UC284XUC384X承小典型最大1最小典型大特性符号值1他値值1值1值单位溟差放大器

23、部分电以反馈输入（Vo=2.5V>Vre2.452.52.552.422.52.58V输入偃芒电汛M萨2.7V）hB-0.1-1.0-0.1-2.0JtA开环电丿h增抽（Vo=2.0V 5：4.0V）Ayot65906590dB增益等于1之带宽（Tj=25°C）BW0.71.00.71.0MHz电源抑制比（Vcc曰2V至2丽5PSRR60706070dB输出电流淮(Vc=11V,Vm 二2.7V)Ip22.0122.012mA| 拉M=5.0vSa=2.3vjI-0.5-1.0I -0.5-1.0输出电用摆幅岛态（RL=15k 至地.Vfd=2.3V）VOH5.06.25.06

24、.2V低态(RL=15k 至 V“ Vfb=2.7V)V(x-0.81.1-0.81.1UC2844部误差放大器特性尝试在UC2844的Pinl. Pin8之间接电阻，当Pinl电压低于Pin8电压（5Y）时，Pin8可以通过此 电阻给光耦次级侧提供电流，增大Ic,使光耦不进入饱和导通状态。通过实验对比可以看出加电阻确实可 以使光耦一直工作在放大区，这样可以明显减小输出电压的纹波（实验中测试的是UC2844电源Vcc）（1）加电阻2kQ,稳态时波形如下，UC2844 Pinl电压在2. 48V左右CHI： CC2841 Pinl CH2： MOS 驱动:;Agilenl Technologie

25、s7HJ AUG 28 165850 20U(2)加电阻4.7kQ,稳态时波形如下，UC2844电源Vcc纹波150mV Pinl电压2V左右 CHI： UC2811 Pin? (Vcc) CH2： MOS 驱动 CH3： UC2844 Pinl?；：； Agilent TechnologitsFRI AUG 29 16.54 20140.0sn 11 h 111 I it 11 I i> Y215 8575VVI15 7063V(3) 未加电阻时波形如下，UC2844电源Vcc纹波高达530mV<c CH2： MOS 驱动 CH3： UC2844 Pinl0： Agilent T

26、echnologiesWED AUG 27 10:25:35 2014>/ Agilent TochnologitsFWAUG29 16:36:01 2014Q 100" B 10.0V/J 2.00V/ .务 280(W 1000S/ 停止 # .14 IV1 f '*X = 51l.0000(hJS|1/AX 二 1 9569kH;I|AY(1 )= 535.00rnv1fl 11x ; 1戶14縣2V |Y1 Y2:三、电动汽车低压驱动板开关电源低压驱动板上有2两路开关电源，输入电压都是24T低压，但负载不同，电路设计不一样。K开关电源1启动波形(1)第一个驱动，

27、持续时间长，电流检测电阻上的电压已经达到1.2V0由于输入电压只有24V,变压 器匝间电容几乎不会引起MOSFET开通时的电流尖峰2、稳态时的波形(DCM)由于变压器有漏感，等效为与变压器原边绕组串联，MOS开通时漏感会储存能量，当MOS关断时漏感 储存的能量不能传递到副边，此部分能量需要寻找泄放途径，就会在HOS电压上形成尖峰。在DCH状态, 电流较小，因此MOS关断时尖峰电压较低，如下图为49YMil： MOS管巴匚Vds CH2：次级侧+17U整流二极管电压DCM状态，当次级侧整流二极管续流结束时，初级侧励磁电感和MOSFET的输出电容Coss（D、S之间电容） 谐振，励磁电感感量大，所

28、以谐振幅度大，频率低（f=l/（2n*VLC）,引起谐振的过程如下：（1）首先，在副边传递能量的过程中，冰）S管上的电压是输入电压与副边反射电压之和。由于两者都 是稳定的，所以前期电压是稳定的。（2）当能量传递完成的时候，副边相当于开路，原边也相当于开路，那么原边电路等效为一个输入 电源，一个变压器绕组，一个MOS管输出电容，即电源+电感+电容，由于电容上的电压与电源电压不相等， 所以只能发生谐振。振荡开始阶段，MOS管输出电容上的电压（输入电压Vin与反射电压Yr之和）比输入 电压高，如）S管输出电容开始通过变压器原边给输入电源充电，所以MOS管DS电压开始降低，由于RCD钳 位电路的存在，

29、这个振荡是阻尼振荡，幅度越来越小，直到Yds稳定在输入电源电压。谐振电压通过变压 器耦合到次级侧整流二极管'：!.!： '.'nsCH3： +17U 整流二极管电压TUE AUG 26 14.40 27 2014沖续流右边则足续流満除测區统计信息、給束初级侧发丫谐抿I 均方根值3. CCM状态电源启动时，电路处于CCH状态，负载电流较大，MOSFET关断时尖峰电压较高，如下图为63Vo MOS 管关断期间副边二极管一直在导通，原边MOS管电压被钳位在输入电压与反射电压之和，因此MOS管关断 后不会出现DCM时的谐振(Hl： wmws CH2：次级侧+17U整流二级管电压

30、y Agilent TechnologiesWEO AUG 27 1121 46 20141 v 1iijIirfj- i' ； AX :y.1Agilent TechnologiesWED AUG 27 102«1 20148Q ?3 用 200 0” 停止 I B NOV由于MOSFET关断时会有很高的尖峰电压，如果不采取措施，此电压可能会击穿MOSFET,因此电路中 都会加RCD吸收，如下图中红色选中器件D30、C71及与C71并联的4个电阻。§Q£4«<?£ dk ,二 W/ OEZL33/二 n ： 2_W 、八z貝-&

31、lt;?1 SM-SS4 7X<I f «9 goK4C 、ICiO7SENSE 1 L>一 S#'U7 1 fttftff 1AShtnt»v»:tounr 1<1liOOpFIILlC2WbAyDyK：1200. luF<3IM 士SYM5R52 了、八4 20 ±5%oEc之二0、s£TI<Z>1 nj-homiosmmJCTO 1560pF027 Z!«4C1 9LTLGT4 0 S2开关电源1 MOS管RCD吸收电路从下图波形可以看出，当MOS导通时D30承受约40Y的反压；MOS

32、关断瞬间，Vds电压上升到电源电 压与反射电压之和（即Vin+Vr）,此时D30导通，漏感能量经过D30给电容C71充电。CHI： D30 电2 CH3： M0S 管电压 Vds电容C71上的电压波形如下，在17V左右波动。D30导通时C71吸收漏感能量，电压升高，漏感能呈 释放完毕后D30截止，C71电压逐渐降低，直到D30再次导通CHI： D30电匡 CH3：电容C71两端电压£；： Agilent TechnologiesTHJ SEP 18 131856 2014；Agilent TechnologistTHU SEP 18 132011 2014关于RCD吸收电路的原理与分

33、析计算，请参考附件HFlyback KCDSnubber, pdf4、开关电源2反馈电路+5¥ 厂L /R1601/3V-47OQ±1XctnnnnsU22PS2501L-1-E3-AL153 3您C 士川(1) TL431等效电路图如下ANODE+电压反馈的稳压原理：当主反馈电压(+5V)升高时，经电阻R125、R155分压后接到TL431的参考输 入端(误差放大器同向输入端)的电压升高，使得TL431阴、阳极间电压Vka降低，进而光耦的二极管电流 L变大，于是光耦集射极动态电阻变小，集射极间电压变低，即UC2844的Pinl电压变低，使得MOSFET 功率管的导通时间变

34、短，于是传输到次级线圈的能量减小，使输出电压降低。参考波形如下：稳态时的波形，数学函数为CH1-CH2,即R150上的电压，最高825mV,最低680mV,二极管导通压降 为1.05Y,则可以算出流过光耦二极管的电流IF最高1.25mA,最低0.95mA：111：5 CH2： U22 Pinl CH3： U22 Pin2 (Vka) MT1I： (；IL (iLJC.SoAgilent TechnologiesWED SEP 03 16:13 20 2014CHI：FRI AUG 29 10 0856 2014Agilent TechnologiesFRI AUG 29 14:40:29 20

35、14507/Y24.27W8V4J8438V50” | 5 00V/u4.74VA卜II00< 5.000?/ 綽止Agilent TechnologiesFRI AUG 29 14:4106 201450W507/500V/Y2v/Y13.31000VI Y23.19125VJu4.74V/J50 00? 5.000?/ 停止CH2： U22 Pinl CH3： U22 Pin2 (Vka) CH4： MOS 驱动(2)电源启动时反馈电路波形Vka有一个电压下降的点，此时主反馈电压还未达到5V, TL431还未开始工作；电阻R150压降218mV, 则TL431电流S为0.46mA,光

36、耦U22二极管压降0. 85未导通；之后5开始显著増加主反馈电压达到5Y时，TL431开始工作，光耦U22初级侧导通，二极管压降为IV,次级侧Yce开始 下降，此时R150压降为470mV,则TL431电流5为1mA(111： 5 CH2： U22 Pinl CH3： U22 Pin2 (Vka) CH4： U22 Vce II：0 1.00V/ Q 1 00V/ | 1.00V/ | 2 00V/ 祚 3.340r 2 00087 停止 # H 2 90V启动时波形克 Agilent TechnologiesWED SEP 03 1615:10 2014Vks有一个电压下降的点，此时电阻R1

37、50压降218mVCH2： U22 Pinl CH3： U22 Pin2 (Vka) CH4： U22 Vce !.l： Cl.l 12 ?克 Agilent TechnologiesWED SEP 03 16:19:45 20140 1.00V/ 1.00V/ I 100V/ Q 2.00V/ 英:4.7558*500 0"停止 f 一|2.90V|AX 二 5.00000000msQAX 二 200.00世|AY(M) = 0.0VF翳I匕轟数I X J UJh I沌瓷V F"Y2 II主反馈电压达到5V时，光耦U22次级侧Vce开始下降，此时R150压降为470mVC

38、HI： U22 pinlCH2： U22 pin2 (Vka) CH4： U22 Vce克 Agilent TechnologiesWED SEP 03 16:26:16 2014Q l.oov/ l.oov/ | ioor/ | 2.00V/ 杀 42oor 200017 停止 # H 2.40VCH2： U22 pin2 (Vka) CH4： U22 Vce號 Agilent TechnologiesWED SEP 03 16:2906 20140 l.oov/ Q 1 00V/ IQ 2 00V/ 济 5.275r 500,0“ 停止 J Q 2 40VVka有一个电压下降的点，此时光耦

39、U22二极管压降0. 85V空 Agilent TechnologiesWED SEP 03 16:28 18 20140 l.oov/ 1 00V/ 0Q 2.00V/ 漳 5.460F |6O0.OI!/1 停止务.2 40V光耦U22次级侧Vce开始下降时初级侧二极管压降为IV对比看开关电源1反馈电路R54262KQ ±1%U8CCO.LICTOB.CATSEXITTEKPS2501L-1-E3-A/ R53 2KC ±1%営-HG 土 013，/汎C8SR553.3KQ±1«XZVTL431AQDBYRQ1U9启动肘的波形如下，可以看出当+ 17U-电压上升到10V左右时光耦U8次级侧电压就开始下降，一段时 间后上升并再次下降，此电压波动说明当+ 17U-电压上升到10V左右时，光耦初级侧就开始有电流171CH2： U8 Pin2 (Vka) CH3： U8 Pin4 (幅值不准)TUE SEP 09 15:5151 2014测疑菜单统计信息启动时波形淸除誉值均豔值JJ5.00V/tl5.00V/总 Agilent Technologies从TL431的部等效图可以看出，当参考输入端电压低于2. 5V时，5可以认为是零，而+17U-