16m后张法预应力溷凝土空心板计算书

1、16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算1.设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.1材料项目参数C50混凝土抗压标准强度fck32.4MPa抗拉标准强度ftk2.65MPa抗压设计强度fed22.4MPa抗拉设计强度ftd1.83MPa抗压弹性模量Ee34500MPa计算材料容重p26kN/m 3线膨胀系数a0.00001C40混凝土抗压标准强

2、度fek26.8MPa抗拉标准强度ftk2.40MPa抗压设计强度fed18.4MPa抗拉设计强度ftd1.65MPa抗压弹性模量Ee32500MPa计算材料容重p326kN/m线膨胀系数a0.00001员15.2低松弛钢铰线抗拉标准强度fpk1860MPa抗拉设计强度fpd1260MPa抗压设计强度f '390MPa弹性模量Ep1.95 x 105MPa管道摩擦系数0.225管道偏差系数k0.0015张拉控制应力ocon0.75fpk钢丝松弛系数0.3单端锚具回缩值 AL6mm普通钢筋HRB335抗拉标准强度fsk335MPa抗拉设计强度fsd280MPa抗压设计强度fsd '

3、;280MPa1.3荷载等级荷载等级：公路I级；1.4作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1 永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用2 可变作用：汽车荷载、温度作用横向分布系数取值见横向分布系数计算书，中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度负温差为正温差的-0.5图1.1竖向梯度温度(尺寸单位mm)3.作用效应组合(1 )承载能力极限状态组合设计值Sud=1.2 X永久作用+1.4 X汽车荷载+0.8 X1.4温度汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1(2)正常使用极限状态作用短期效应组合：永久作

4、用+0.7 X汽车荷载+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4 X汽车+0.8 X温度梯度+1.0 X均匀温度作用1.5计算模式、重要性系数按简支结构计算，结构重要性系数为1.1 O1.5总体项目组、专家组指导意见1 在计算收缩徐变时，考虑存梁期为 90天。2 采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。2 .计算2.1计算模式图、所采用软件采用桥梁博士 V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1施工顺序表 表2.1阶段号工作内容17 1 '1 人 v1 11

5、 J口1空心板预制2张拉预应力钢束3浇注铰缝混凝土4浇注桥面铺装安装防撞栏杆17 U 1L- ) M2*-! T| |J J J1丿J J J=L |- I I5使用阶段11 J i3 P 10 L： 1213 II:j1617 139 加:1to®T'Vzffi- I© ®r:1t*I 1 二».!厶鼻第滋工卩辭元竝I 2 目 丨 S ? J ? IQ I J IJ 14 IS 16:-】訥 Z；'1电剧址 | T |总| '：£：丨址|门|這|丨匹|老观)2J J1细工册御L 2 y ? i 1 i P ：112 J

6、 L+ 151617139 2121123? f> 1 i 91 ： r. 12 I* 3 k ：7 lSig 2：；幣|已| | H |迪；也丨| © |辽丨览|*观, ._图2.1施工阶段计算简图2.2计算结果及结果分析2.2.1中板计算结果及结果分析1. 持久状况承载能力极限状态验算(1 )正截面抗弯承载能力极限计算正截面抗弯承载能力极限计算见图2.2 :3.42.04.41.74.22.24.62.35.63.16图2/21正截面承载能力极限计算结果384.34.6474.64.33 85.63.14.64.32.42.24.42.33.42.0由图24.2可以看出，7

7、构件承载力设计值大于作作用效3应的组合设计值，正截面承载能力 -2 5.1.72 5433.73.4.423.83.53.43.53.84 2极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中3.3 2_83.43.73.7 3?5.6 5.1.65 款5.76.0玄6礦2.62.56.16.05.7 Q4.8 5.斜截面抗剪承载力验算结果表2.2292 20213.5验算位置Vcs (kN)Vpb (kN)总抗力(kN)设计剪力(kN)VR/Vd满足尺寸h/21182.6185.71368.3460.92.968是是腹板宽度变化处1281.8185.71467.5389.33.770是是

8、4.2表2.2表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.2可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)5.2.7和5.2.9的要求。2. 持久状况正常使用极限状态验算(1) 预应力混凝土构件截面抗裂验算a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.36'53 -“3：6 - 6. I 347.8亠41 一7.34.4 _ _76-74 一 7163345836一3.&#

9、39;1 .44 - 0 1.744.一 2.242264746441 - 26 442.34.2 一一;h.43. '4.k 32 2.82 54533 V""67 一 3二54 26 - 4.-851.94923.1 - 018_ 3.7- - 0536 - -0旷 38 丿5 "33118 441722451539一 5614 一3AR71.7 3 -520212；5623552.63.81 2345601一 -图4.32.3 5荷载短期效应组合1 乍用下抗裂性验算图137891011123.63.52.2礦1415161718-7562.62021

10、°1从图空5中可以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝 9782 72.11.8 J7' c3.6 3.6444 23387217378略9 駕舶饗门95超213.1374羽。4 3.5土及预应力6昆凝土桥涵设3计规范2中9 21653.1条5类预应力构件在短期效应组合下9782.11.81.71.8 o 12.912.71188974j -；pc E0.7ftk =0.7 2.65 =17855(MPa7的要求。5 66.44.4424.6.384.34.64.74.63.43.82.5172.87.14.36.43.85.63.14.62.44.22.2

11、4.42.3131415161718191.11.73.84.22.53.43.73.74.95.65.65.220213.14.20.83.43.52.44 03 22：6 2.013 236 3.6旷3.3=4：6-郵- 410厂_ 16501i.465-4：:3.6 一 3：2 _ 2.9121289387823二76&06-756-7561 253134316567891011121314151617183582021531692978118711889746961746197913781519159816311595152113741979176821022115211521

12、152115211521152115211521152102图2.4荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.4可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在长期效应组合下Jt -二”岂0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.59 “101213141-o.1。.一0.7)180-0.3-0.3-0.8-0.8图2.5荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.5可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.7MPa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中631

13、条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件 Gp 岂 °.5ftk =0.5 2.65=1.325（MPa）的要求。（2 ）变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.61345-0.0004 -0.0010101418 19 20 21-0.0010 -0.0004-0.0020-0.0020-0.0027 一 -0.0030-0.0027图2.6短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（C50 为 1.425），计算的挠度为：0.0030m 十 0.95 汇 1.425 = 0.0

14、045m 兰 L / 600 = 0.0321m，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.3的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.7。1 鳶0.00435 6 7-0.0105 . I10 1112-0.0212-0.028313141516170193 2021|(J_.-0.0105-.分_L-0.0'212-0.0283图2.7短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0116m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最 大挠度为0.0308m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影 响

15、下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0308m/0.95 X1.425 = 0.0462m。预加力产生的最大反拱值为0.0116m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0113m X2.0 =0.0232m<0.0462m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长6.5.5 条期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中预拱度为 0.0462m-0.0232m= 0.023m 。3. 持久状况应力验算(1) 正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.886"618_4 01314155.21图2.8正截面混凝土的压应力

16、图从图2.8看出正截面混凝土的压应力最大值 9.2MPa乞0.55 =0.5 32.4 = 16.2(MPa),满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 7.1.5条的要求。(2) 预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.3，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力 二pe r 乞0.65fpk =0.65 1860=1209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.3 斗/p帛一P忖比十Z|是否满足钢束号1最大应力1152容许最大拉应力 (Mia)1209否满足是ir.211561209是(3)斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主

17、拉应力见图2.9 :-5.015.9_-6：38.6-92-0-Ub06-0 o0$510 1_ -11 1128.61.1485.9 二4.6图2.9斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图2.9可以看出:混凝土的主压应力最大值：9.2MPa 乞0.6杠=0.6 32.4 = 19.44(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.1MPa， J 25ftk =0.5 2.65=1.325(MPa),可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.10 、 2.11 和 2.12 :2.1.5S

18、9;(-1.6782.4102.-010 2：44.9 _2.2651.65-Ci 1611021-010 243456.676.769110126.3146.6 -1-"16-0112-011 2薛2-0車224491.9562.23.1图156.76.5i 176.61.7補 2021T.9 -39'11- "1012晶1142.21516-I 1.94.61.81.61|89 202181.981314166.9566.4 -L-_ 6.48.十4.85.24.84.82.82.71282.73.66.43.67卷图2.11 5第三施工阶段应力图1011121

19、3143.66.43.61534八一2874.92.3$ 一84.24Jc395.1221'1124314尹4.-0.3.94.4.93.-93.12.74.217189_1496.617- - "6J41.8 櫥 20214.52.316161721744.9183 20211892021聽01图2.12第四施工阶段应力图从图2.10、2.11和2.12可以看出最大压应力：6.7MPa乞0.7b =32.4 0.75 0.7 =17.01MPa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条匚Cc".70fck的要求；施工阶段没有出现拉应力。2.2.

20、2悬臂长为630mm的边板计算结果及结果分析1持久状况承载能力极限状态验算(1)正截面承载能力极限计算图24.3正截面承载能力极限计算结果3.4373.4正截面承载能力极限计算见图2.13 :4.53.33.411由图82.186可以看出31 2315673.43.1，正截面承载能161718920214.5构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值891011121314151.9匚31.9力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中5.86.9&2&1(2 )受弯构件斜截面抗剪承载力验算验2算距离支座中M/2截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表2.022.41

21、 2345678910111213141516171892021面抗剪承载力验算结果表表2.44.76.6验算位置4 55.5Vcs (kN)4 2Vpb (kN)总抗力(kN)4 24 55.(设计剪力(kN)15.6VR/Vd满足尺寸h/21176.5242.61419.0536.32.646是是腹板宽度变化处1287.3242.61529.846.83.299是是表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.4可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力

22、混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)5.2.7和5.2.9的要求。2.持久状况正常使用极限状态验算3.(12预应力混凝土构件截面抗裂验算1054636630181963884411920a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算2106189420342413259225922592荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.1413141516171896413043648478241480189621062592259224131220215.65.9331.8-343.41.62.3.9'1.9-3.124.54 一一1.92.3416 1卩'6'4.25.8

23、-一4. -6:95462 366 密21061 2343.5 _4妒 6.24910111213图艺牯 荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图14774 65.04.618944.12034看出，短期效应组合作用11 123.618966.11156415它189364691617304824148021063502021,|24公路钢筋混凝1718920211013141516土及预应力混凝土桥涵设计规范_中4.7 3 3 6.6 3 4j 厂口8兰 0.i7ft 0.7厲.65 = 1.855(MPa)的要求。1 2344.55.5 4.54.2 5.83.46煞.3条A类预9应力构件在短期

24、效应组合下3.73.45.5 4.52.310111.391.9b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算5.8- -6.26.912131.94.91415165：6 3.41.6173.11.618920213.54.96.14.05.66.9荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.1545 .5.5- 3.0-4.2-"a i5.04.10 11 12-2.6ra一3.8963- 3.468-一一1415021'_3.0-42 -4.5.5荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.16图2.15荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.15可以看出，长期效应组合作用下

25、没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在长期效应组合下 5 -二”乞0的 要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算芹 0111 2-0.00b< 5-0.0010-0.0021-,-o.o028-L- _0礼31-0.0028-0.0021心一 j 151617192&21 0.1卓卜-0.9图2.16荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.16可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9MPa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在短期效应组合F 预制构件 Gp 乞 0.5ftk

26、=0.5 2.65=1.325(MPa)的要求。(2 )变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.17 o图2.17短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数(C50 为 1.425 ),计算的挠度为：0.0031m 十 0.95 汉 1.425 = 0.0047m 兰 L / 600 = 0.0321m , 满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.3的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.181 2 -0.034385-0.0091111

27、2141516171892021-0.0038 一 -0.0091-0.0184-0.024610-0.0268-0.0246-0.0184图2.18短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0143m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0268m，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0268m/0.95 X1.425 = 0.0402m。预加力产生的最大反拱值为0.0143m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0143m X2.0 =0.0286m<0.0402m 。因为由预加力产

28、生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长 期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.5条 预拱度为 0.0402m-0.0286m=0.0116m。3.持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.197J2-7.7 -5.6 _，3.一 4.11.30低2101213144.76.7.26.46.4图00202.19 正截面混凝土的压应力图从图2.19看出正截面混凝土的压应力最大值 7.7MPa乞0.5二0.5 32.4二16.2(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 7.1.5条的要求。(2) 预应力钢筋

29、拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.5，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预 应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力二pe r 乞0.65fpk =0.65 1860=1209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.5曰.林菇卫钢束号1最大应力-1142容许最大拉应力 (Mia)1209是否满足是2115509是(3) 斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.20 :1-1图2.20斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图2.20可以看出:混凝土的主压应力最大值：7.7MPa0.6fck =0.6 32.4 = 19.44(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设

30、计规范中 7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.1MPa， J空0.5ftk =0.5 2.65=1.325(MPa),可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.11、2.12 和 2.13 :60101.6622348.2 8.20585 8.49 0 9“1.6 1.68 996 081067.6.6©6.28.28.417117一1.10 13181 117.307.312 12 11.811767.6014 1I -0隠022。21.613148 4 8.4"019"82 8.216 60176.01.

31、41892021图2区1第二施工阶段应力图66.08.48.21.7348.18.16.18.11718.22.8 2.82.3 2.3 2.02.02 s4 34 5 56 67782.2.0-2.87.§8_10 .l厶十2. -11 .1112 .4°1.8011122.197.1。片11.1.8 1.1.8 113十731.8 !1373346.15.46.175.44.96.15.414 唏 *5 161.55申0 iL 189 20 21148.2 8 2 “7.37.17.338图2.22 4.第三施工阶段应力图“2.8 2.8810j124；1 12 13

32、13 1348148.24.23.3.84.2168.1J. _ -8.15.98.12.0 2.0 2.1 2.115 15 16 16 17 17 1891$90220215.”5.45.4j1204.76.26.2156.2.7图2.23第四施工阶段应力图从图2.21、2.122和2.23可以看出最大压应力:8.2MPa乞0.7G =32.4 0.75 0.7 =17.01MPa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.2.8条二；岂0.70口的要求；施工阶段没有出现拉应力2.2.3悬臂长为零的边板计算结果及结果分析1.持久状况承载能力极限状态验算(1)正截面承载能力极限计算

33、正截面承载能力极限计算见图2.2 :1图2.24正截面承载能力极限计算结杲由图2.24可以看出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能3.61.818920 212.94.35.2433.84.03.94.33.9力极 1限状态满足9公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范123567891012131.2°71.2(2)4.°受弯构件斜截面抗剪承载力验算3.43.75.44.8145.22.8中152.54.84.05.1.5 1 款。16173.65.5验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面,验算结果见表2.60验算位置5VCs (kNVpb

34、(kN92.1总抗力(kN)1.8设计剪力(kN2.1VR/Vd16满足189尺寸213.54.23.44.23.13.13.44.24.乙3!.3h/24.81193.1185.71378.9440.73.1294.是是腹板宽度变化处1290.8185.71476.5369.53.996是是2.529表2.62专2.6表中：Vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值,5.25*65.23.9斜截面抗剪承载力验算结果表4.32.23.9Vpb 与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。由表2.6可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路

35、钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004 )527和529的要求。2持久状况正常使用极限状态验算1 23125267895军）预预应力混凝土构件截面抗裂验算111210116891421_1526a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算121363214232111141547411122111162%664197518920213001738荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.36.6-710-J6.6宀3.82:1-4.0-3.4.3_2 -49"1嗨53幺5-詡.6 - 2辛2_-5：46604.847118 _3.863010010詬11112121

36、33-7-'142&2111121421689632'5154 847411121636 21745.5 ' 6649202130017381975图谿 15152614232111197517385 6从图2.25中可3以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足2.52.43.23.2公路钢筋混凝2：9 2：§01土及预应为混凝土桥涵设计规范.6中10 6.31T10条2 A类预6应 1力构件在短期效应组合下20 215.23.8 4.02. 13.92. 3腕3等績7 f, = 078 2.6萨3禹55側*）的要求21.2 °.73 0

37、2.5b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算2.13.93.1131.23.75.2疥84.01415164.8i73.63.31.8113020212.54.83.65.52.94.3荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.26-5.6"-0“2.3.产3.4.1314154.2二 3.2二二- -3.2.83.4348, 3.图2.26荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图从图2.26可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在长期效应组合下6 -二”空0的要求。c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算荷载短期效应组

38、合作用下斜截面抗裂性验算见图2.27一-亠1011亠4-0.5161倔十叩II1I-0.8图2.27荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图从图2.27可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9MPa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条A类预应力构件在短期效应组合下预制构件 Gp乞0.5柿=0.5 2.65=1.325（MPa）的要求。（2 ）变形计算a挠度验算按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.28图2.28短期效应组合并消除结构自重产生的位移图按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（C50 为 1.42

39、5），计算的挠度为：0.0028m 斗 0.95 汇 1.425 = 0.0042m 兰 L / 600 = 0.0321m， 满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.3的要求。b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置短期效应组合产生结构的位移见图2.29 。12-0.03k56-0.0085 .111314-0.01-0.°231-0-0252 - -0.02316171192021:-0.0035 e-0.0085-0.017315图2.29短期效应组合产生的位移预加力产生的反拱值为0.0114m。从图2.29可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0252m

40、，C50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的 影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0252m/0.95 X1.425 = 0.0378m。预加力产生的最大反拱值为0.0114m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0114m X2.0 =0.0228m<0.0378m 。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长 期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 6.5.5条 预拱度为 0.0378m-0.0228m=0.015m 。3.持久状况应力验算(1)正截面混凝土的压应力验算正截面混凝土的压应力见图2.30从图2

41、. 30看出正截面混凝土的压应力最大值 8.6MPa空0.5J二0.5 32.4二16.2(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中 7.1.5条的要求。(2)预应力钢筋拉应力验算预应力钢束拉应力见表2.7，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预 应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力二pe r 乞0.65fpk =0.65 1860=1209(MPa)的要求。钢束拉应力表表2.7曰木浇R钢束号最大应力容许最人拉应丿j (MPa)是否满足111511209是36115612097(3) 斜截面混凝土的主应力斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.31 :/1.44.

42、85.86.B-"8.0| 8.6 80''6厂7-46172-0.9y -03-0506-0718-09310 -0.2 -0%14-0516 -080 2job021图2.31斜截面混凝土的主压和主拉应力图从图2.31可以看出：混凝土的主压应力最大值：8.6MPa乞0.6b =0.6 32.4 = 19.44(MPa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.6条的要求；混凝土的最大主拉应力最大为0.9MPa，乞0.5如=0.5 2.65 =1.325(MPa),可仅按构造规定设置箍筋。3.短暂状况应力验算r=_2.C-0102- 31r21.35-0.0.0342砒.-010 2 314.71.351.3一 1.51.57516 萨6.