安徽大学接待中心设计任务书

1、安徽大学接待中心设计任务书第一章：前言开始的我们，对土木工程的一无所知，现在通过大学四年对土木工程专业的学习，我们 积累了一定的理论知识，对土木工程有了一定的了解。现在的毕业设计就是检查我们大学四年所学习的成果，由于土木工程专业的毕业设计具 有很高的综合性和较强的实践性，能让我们把理论知识和实践更好的结合在一起。这就对我 们有了更高的要求，要想做好这个毕业设计，我们不仅要重新翻阅之前学过的专业知识和理 论基础，还要查阅相关的文献及国家规范等等权威性的书籍，虽然我们经过四年系统的专业 知识学习，但毕竟还只是一个即将毕业的学生而已。我们的能力和水平还不足以让我们独立 完成这次的设计。在本次设计中，

2、我的指导老师给予了我很大的帮助，在老师的指导下，我 开始了我的的毕业设计 - 安徽大学接待中心设计，根据老师给我们的设计任务书要求，我需 要设计该接待中心的建筑图及结构施工图，虽然看似是两个设计，但其实是一个设计，在设 计过程中，我们需要两者兼顾，不仅要考虑建筑规范的适用性，还要考虑结构规范的符合性， 这就使得我们需要进行良好的规划，将两者完美的融合在一起。随着土木工程的不断发展，建筑材料在不断更新，建筑功能更加的丰富，建筑构件的要 求更为严格，这就要求我们不单要把所学的知识应用到本次设计中，还要查阅更多的书籍和 规范。考虑多方面的总体配合，这就需要我们把理论和实践相结合。通过毕业设计，我们巩

3、 固了四年来所学的知识，还了解了一些书本上没有的知识，这对即将走上工地的我们有很大 的帮助，作为一个土木工程专业毕业的学生，我们要带着一颗责任心，对我们所做出的成果 负责任在本次设计中我参考了许多的文献和规范多层钢筋混凝土框架结构设计实例详解， 第一版，周俐俐编著，中国水利水电出版社，2008基础工程，第四版，王晓谋等主编， 北京：人民交通出版社，2011建筑结构抗震设计原理朱伯龙等主编，同济大学出版社， 1997由于我们的基础知识和专业知识不够扎实，理论实践不够丰富，虽然在导师的指导下进 行，但难免还是会有错误，敬请老师批评指正。学生：日期：第二章：建筑设计说明部分2.1 工程概况：1、工程

4、名称：安徽大学接待中心设计；2、工程位置：安徽省合肥市；3、工程总面积：本结构建筑面积6289.92韦，分为主体和裙房，主体六层，裙房一层，一层的层高根据设 计要求取4.2m,二到六层层高均取3.6m,建筑总高度23.040m。4、结构形式：现浇整体框架。2.2 设计资料自然条件1、工程地质条件：详见地质勘查报告2、抗震设防：7度3、防火等级：二级，U类场地4、建筑物类型：丙类5、基本雪压：S 0= 0.60 KN/m26、楼面活荷：走廊、22门厅： 2.5 KN/m 2；其余： 2.0 KN/m2。第三章：结构计算书部分3.1工程总体概述柱网的布置在结构设计之前，我们要根据建筑要求，来布置建

5、筑物或构筑物的柱网，整个柱网布置 要合理，根据规范可知经济柱距是6m9m所以我布置的柱网7.2mX 7.8m，是在经济柱距范围 之内的。整个建筑物分为主体结构和裙楼部分，一楼的层高是4.2m,二到六层的层高均为3.6m， 由于结构设计任务较重，故以主体机构计算为例。柱网见下图：J L'-MC：SKCJ. m . w .:IIh仲lf '1* = > .j-j也2脚U J.；9斗TnorTnoHorfntttti1卜i 1f T t®®®C-r要想进行结构计算，我们就必须要搞清楚建筑结构的荷载的传力，只有我们弄清楚它的 传力方式，我们才能选择正

6、确的参数来计算，使得计算结果和实际情况更吻合。本结构的荷 载传递过程简述如下：分布在楼板上面的恒荷载（结构自重、仪器设备等）和活荷载（人群 荷载等）通过一定的规则传到主梁和次梁上，传到次梁上面的均布荷载，再以集中力的形式 传到主梁上，主梁在接受次梁和板传来的均布或集中力，通过自身传给框架柱，框架柱将所 有的荷载竖直向下传递，直至作用到基础上面。框架结构承重方案的选择:框架结构的承重方式分 为横 向框架承重 和纵 向框架承重，在本结构设计中，由于各层的 梁和柱的截面尺寸军相同，在纵向上的构件数量多于横向，因此纵向上的整体刚度远大于横 向的刚度，我们在进行结构计算就是要 取最 不利的情况进行设计，

7、故本结构采 用横 向框架的 承重方案来进行设计：图 3-2 框架的结构计算单元梁、柱截面尺寸的确定1、框架梁的截面尺寸的初步确定：(1) 纵向框架梁1=7800 mm, h= (1/18 1/10 ) l = 433 mrrr 780mm取h=600 mm b= (1/3 1/2 ) h = 200mmr300mm,取b =250 mm；因此梁的截面初步设定为： bx h=250mm< 600mm其惯性矩 为：I = 1/12 (bh3)= 250x 6003/12 = 4.5 x 109 mn4。( 2 )横向框架梁1) 、l=2400 mm, h= (1/18 1/10) l = 1

8、33mm-240mm取h=400 mm 按规范规定的框架梁 的最小限值，梁的最小截面设定为：bx h=250mrx400mm其惯性矩为：I = 1/12 (bh3)= 1/12 x 250x 4003= 1.33 x 109 mm。2) 、l=7200 mm h= (1/18 1/10) l = 400 mr720 mm取 h=600 mm b= (1/3 1/2 ) h= 200mr300mm,取b =250 mm故梁的截面初步设定为：bx h=250mrx 600mn其惯性矩 为：I = 1/12 (bh3)= 1/12 x 250x 6003= 4.5 x 109 mm。(3) 次梁l

9、7200mm,h(118 1 10)1400mm 600mm,h600mm,b(13 1 2)h =200mnrr300mm取 b=250mm故次梁的截面初步设定为：bx h=250mrH 600mm2、框架柱截面尺寸的初步确定：(1)根据轴压比限值，初步估算框架柱的截面尺寸：框架柱的 受荷载面积见 下图，根据设计资料，轴压比限值N 0.85。根据轴压比初步估算框架柱的截面尺寸，按式A GnF/ f(c0.1) 103估算。图33柱的受荷面积1) 、6轴与G轴相交中柱：A GnF / fc (0.1) 103 =1.0 x 14X 6X 7800x ( 3600+1200 ) /14.3 x(

10、0.82-0.1 )x 10j=293236mm因为 bchc=550x 550=302500mm , 取中柱截面为 550mrx 550mm2) 、6轴与E轴相交边柱：A GnF / fc (0.1) 103=1.1 x 14x 6x 7800x 3600/14.3 x (0.82-0.1 )x 10j=241920mm因为bchc=550x 550=302500mrr)因为边柱会受到 偏心弯矩的影响，考虑安全因素:我们把柱的尺寸取为550mm< 550mm3）、3轴与E轴相交角柱：角柱虽然承受的荷载面积较小，但其受偏心荷载影响较大，受力相对复杂，所以取角柱的截面尺寸为550mm 55

11、0mm。将上面的计算结果 进行整理，得到如 下数据:表31柱截面尺寸（mr）i层次混凝土等级(bx h) (mmx mm)16C30550 x 550表3-2梁截面尺寸（mr）混凝土等级横梁(bx h) (mmx mm)纵梁(bx h)(mmx mm)次梁(bx h)(mnx mm)AB跨BC跨CD夸C30250x 600250x 400250x 600250x600200x 5503.2楼板的设计屋面及楼面恒荷载得计算1、屋面恒荷载的计算本结构的屋面 为平屋面，由于 不上人，其工程做法如下:30mn细石混凝 土保护层0.03x 24=0.72KN/m三毡四油防水层0.40KN/m220mm水

12、泥砂浆找平层2002x 0.02=0.40KN/m150mn水泥蛭石保温层5x 0.15=0.75 KN/m2120mn厚钢筋混凝土板25x 0.12=3.00KN/m22合计：5.27 KN/m0.55KN/m2025X 0.02=0.40KN/m2X 0.1=2.5 KN/m2合计：3.45KN/n?不上人屋面均布活荷载得标准值可取为0.5kN /m楼面活荷载的标准值：楼面的活载标准值 （功能用房）楼面得活载标准值（楼梯、走廊）2.0KN/m2.5 KN/m屋面雪荷载的标准值 ：SKr£ =1.0 X 0.60=0.60 KN/m2、楼面恒荷载得计算（1）卫生间一铺防滑地板砖 地

13、板砖地面 20mn厚水泥砂浆找平 100mn厚钢筋混凝土板屋面及楼面活荷载得计算查建筑荷载规范GB50009-2001可知:楼板内力分析及其配筋计算根据主次梁在结构中的布置的位置，它们将板划分成了两种板块，根据规范我们将其定 义为两种板块，一种是 A板块，另外一种是B板块：图3-4 板块划分示意图 (1) A板块(双向板)lx 3.9m,l y 7.2m,lx,ly 0.54 2恒荷载设 计值：g = 1.2 X 3.45=4.14 KN/m活荷载设计值:q = 1.4X 2.0=2.8 KN/mg+q=4.14+2.8=6.94 KN/ma板块为四边固定，取单位板宽（即im，进行计算，则跨中

14、弯矩：m=(0.0385+0.2 X 0.0056) X 5.54+3.9 2+(0.0892+0.2 X 0.0210) X 1.4 X 3.92 = 5.33 KN.mm=(0.0056+0.2 X 0.0385) X 5.54+3.9 2+(0.0210+0.2 X 0.0892) X 1.4 X 3.92 = 1.93 KN.m支座弯矩：' ” 2m =m =-0.0814 X 6.94 X 3.9 = -8.59 KN.m m =m =-0.0571 X 6.94 XX 3.9 = -6.03 KN.m则 I x方向 h°1=h-c-3d/2=100-20-12=

15、68 mm支座处ho均为76mm查资料可知Go混凝土 fc=14.3 N/mm2 , ft=1.43 N/mm2HRB33级钢筋fy=300N/mm , a 1=1.0 , E b=0.55P min = 0.2%<45X ft/f y% = 0.21% 故取 p min=0.21%a s=M/a 1X fcX bX h02=5.33 X 106/ (1.0 X 14.3 X 1000X 762) =0.06511 2 s= .1 2 0.065 0.067< E b 满足适用条件。2As=a 1X fcX bXEX h°/f y=1.0 X 14.2 X 1000X 0

16、.067 X 76/300=242mm>2p minbh=0.21%X 1000X 100=210mm因此钢筋选用8200(As=251mmA板配筋计算结果见下表：表3-3 A板的配筋计算位置截面h0 (mmM(KN.M)As(mni!)2P minbh(mm)选配钢筋实配钢筋（mmi2 ）跨中方向l x765.33242210 8200251方向l y681.9594210 8200251支座A边支座（方向）l x76-8.59398210 8120419A边支座（方向）76-6.03275210 8170296（2）、B板块（单向板）3.253所以该板块为单向板，计算如下:1） 、l

17、x7.8m,l y2.4m, IAyI1 y2） 、荷载组合设计值由可变荷载效应控制的组合g+q=1.2 X 3.45+1.4 X 2.5=7.64 KN/m由永久荷载效应控制的组合g+q=1.35 X 3.45+0.7 X 1.4 X 2.5=7.64 KN/m所以取由可变荷载效应控制的组合:g+q=7.64 KN/m3）、内力计算中间跨：I 0=l n=2400-200=2200mmB区格板的弯矩计算表见下表：表3-4 B板块的弯矩计算表截面跨中支座弯矩系数1/16-1/14Mg q l2 KN m2.31-2.64ho=h-c-d/2=100-20-4 = 76 mm表3-5 B板块的配

18、筋计算截面跨中支座M KN m2.31-2.64s M/卄施0.0280.032s 0.5 1 2 s0.9860.987As M/ sh0fy mm103118选配的钢筋 8250 82503.3横向框架在竖向荷载作用下的结构计算横向框架计算简图1、我们来做一个假定，假定结构框架柱的柱底是固结在基础上面的，而且和框架梁也是刚接 在一起的。由于本结构中个构件的尺寸一成不变，所以柱与柱之间的柱距也是保持不变的， 本设计中以轴线为例进行计算，示意图见下图：卩祇MMl-'lr:二I活同再讥汕：|2SGxtD31-411甲.§.UJ图3-5轴线横向框架简图2、框架梁的布置和计算简图分

19、别见下图：图3-6 梁的布置简图图37轴横向框架计算单元简图恒荷载作用计算 1、恒荷载的计算2kN / m2kN / m恒荷载作用下，各层框架梁上的荷载分布见下图(1)门、窗、墙单位面积重力荷载 建筑外墙厚度为240mm采用加气砼空心砖，内侧20mn厚抹灰，则外墙的重力荷载为 ：12X 0. 24+17X 0.02 = 3.22 KN/m 内墙厚 度为200mm采用加气砼空心砖，两侧20mn厚抹灰则内墙重力荷载为 ：12X 0. 2+17X 0.02 X 2= 3.08 KN/m2 门单位面积重力荷载：0.2 窗单位面积重力荷载：0.4图3-8梁上恒载作用示意图(1)对于第6层：qn和q12代

20、表横梁自重，为均布荷载形式。如=0.25 X 0.6 X 25 X 1.05=3. 938 kN/mq12 =0.25 X 0.4 X 25 X 1.05=2. 625 kN/mq2为屋面板传给横梁的梯形荷载，根据图示，可得相应尺寸，并将这些分布荷载21.957.231.957.2转化为等效均布 荷载，荷载值如下：217.94 KN . mq25.27 1.9512主梁自重计算如下：R=女儿墙自重板传荷载次梁自重25 0.84 0.24 7.8 5.27 1.95 5 2 3.9 17.94 7.2 2 2825 0.25 0.6 0.12 7.2 4 2 25 0.25 0.6 0.12 3

21、.9 2252.77KN5.27 1.95 5 2 3.9 5.27 1.2 7.8 17.94 7.2 2 2 25 0.25 80.6 0.127.2 4 2 25 0.250.6 0.123.9 2263.08KN氏=板传荷载次梁自重主梁自重M、M计算如下：0.550.25M1p1e1252.7737.92KN m220.550.25M 2P2263.0839.46KN m22(2)对于15层：qn包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载，其它荷载的计算方法同第6层q11=3.938+3.08 x( 7.2-0.55 ) = 24.42 kN/mq12= 2.625 kN/m1.951.95

22、211.75 KN mq23.451.951 27.27.2R =板传荷载外纵墙内横墙梁自重3.451.955 7.8811.75 7.2 2 2 3.223.6 0.17.8 0.553.22 2.13.563.60.17.2 0.552 25 0.60.25 7.2 4 2q2为楼面板传给横梁的梯形荷载，转化为均布荷载Q231.8 225 0.6 0.25 7.8 1.8 2.1 2 0.4261.96 KNP2 =板传荷载外纵墙内横墙梁自重3.45 1.957.8 11.75 7.2 2 2 3.45 1.2 7.8 3.22 3.6 0.17.8 0.5583.22 1.2 2.1 2

23、 3.22 3.6 0.17.2 0.55 2 25 0.6 0.25 7.2 4 2 25 0.6 0.25 7.80.2 1.2 2.1 4M1> M2计算如下:M1261.960.55 0.25"V39.29KN mM2 p2e2297.400.55 0.2544.16KN m将上面的计算结果进行整理，得到如下数据：表36横向框架恒载汇总表层次qnKN /m0l2KN/mq2KN/mP1KNP2KNM1KN mM2KN m63.9382.62517.94252.77263.0831.9239.461524.422.62511.75261.96297.4039.2944.6

24、12、恒荷载作用下，框架的内力计算:梁、柱线刚度如下图：图3-9各层梁、柱线刚度示意图恒荷载作用下，梁固端弯矩的计算：(1)对于第6层：qn : M Ef1 2 ql 12丄123.9387.2217.01KNmmFe17.01KN m012 ： M FG12ql 121122.6252.421.26KNmMGf1.26KN mq2 : M EF12ql 12丄1217.947.2277.50KNmMFe77.50KN m(1)对于第51层qn:MEf1I 2ql124.427.22105.49KN mMFe105.49 KN m1212q12:M Fg1 | 2 ql12.6252.421.

25、26KN mm Gf1.26KN m1212q2:mEf1I 2ql111.757.2250.76KN mmFe50.76KN m1212经过上面的计算，将数据进行整理，可得如下数据:MefMfe17.01 77.5094.51KN m17.01 77.50 94.51KN mM FG1.26KN m第5-1层:Mef105.49 50.76156.25KNMfe105.49 50.76 156.25KNM fg1.26KN m3、分配系数计算第6层：EW:S右梁4i4 3.7515, S下柱4i4 6.3325.32右梁1515 25.320.372,下柱1818 25.320.628F轴:

26、S左梁4I 4 3.75 15,S右梁3.33,S下柱4I 46.33 25.32左梁下柱1515 3.33 25.32 °344,1左梁 右梁10.3443.330.07615 3.33 25.320.076 0.58右梁第52层：E轴:S右梁4I4 3.7515轴:S下柱右梁S左梁S上柱左梁上柱4I184IS下主4 6.3325.32,St 柱4I6.33 25.321825.32 24 3.754I 4150.228,下柱15,S& 梁i6.33 25.32上柱3.3315 3.33 25.32 2°218,右梁1 左梁 右梁10.218下柱1 右梁0.386

27、3.3315 3.33 25.32 20.048輕 0.367第1层：E轴:F轴:s右梁4i43.7515S下柱4i44.3817.52, S上柱4i 415右梁0.259,下柱1525.32 17.52上柱1右梁下柱1 0.2590.303S左梁4i43.7515,S右 梁 i3.33S上柱4i46.3325.32,S 下柱4i 415左梁0.245,6.3325.3217.520.30315 25.32 17.520.4384.38 17.523.33上柱下柱15 3.33 25.32 17.5225.320.414右梁15 3.33 25.32 17.52 °05415 3.3

28、3 25.32 17.521 左梁右梁 上柱 10.2450.054 0.414 0.287恒荷载作用下横向框架的弯矩二次分配及弯矩图分别如下图3-10及图3-11所示:臥一-Ikt严.51-V& 1-10.70-y.l.'27百？11M-mLO-4刖2,?bE-CCL|英G'-T七.S占-'.A TJ.-.-0.?780.7%；I.ViL也'；!：為汕t=15675Eg“ ,u宀巴f.； 1兀恥-y2汐'3-33-1 .6-3-r.tt-n.w-畑13 FK.r：l叫$-.1.Hb 畀占C巧阴C三沖IJH：I.Vn'1I1.-1-.:O

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30、:X* tMJl-126 11- '：i3-ll.Lfr-155?-5.15-23m2J1ul?2&,.1心；.广I土出1J5.11Hi1ft 卅M 加it第碣第三展第二层第_崖图3-10恒荷载作用弯矩二次分配计算图图3-11恒荷载作用下弯矩图333活荷载的作用计算1、活荷载计算：活荷载作用下，各层框架梁上的荷载分布见下图I.| rdj-i卜I. -i,Mjt. - '-I.-.图3-12梁上活载作用示意图、对于第6层：1）、屋面活荷载:q21 2 23P2127.2 1.75P0.51.953.9287.2 1.75F20.51.953.92821.957.231.9

31、57.20.5 1.95 21.7 K%2.016.99KN0.5 1.2 3.92.021.67 KNM-|> M2计算如下:M1 ye 16.990.550.252.55KNM 2卩2良 21.670.550.253.25KN2）、雪荷载（0.6KN/m）q231.957.2 1.990.61.957.27.20.6 1.95 21.993.9220.03KNP27.2 1.950.61.953.9 0.61.2 3.9225.65 KNM1、M2计算如下:0.55 0.25M1 g 20.033.00KN m2 20.55 0.25M2 p2e225.653.85KN m2 2、对

32、于15层：q21.9531.952.0 1.95 26.817.26.812.01.9553.92.068.04KN287.26.812.01.9553.92.02.5 1.2 7.891.44KN287.27.2RP2M、M计算如下:M168.040.5520.252M2P2e>91.440.5520.252经过上面的计算,将数据进行整10.21KN m13.72KN m理，得到如下数据:表3-7横向框架活载汇总表(注：括号内为雪荷载)层次q2KN ,.；mRKNR2KNM,KN mM2KN m61.7 (1.99 )16.9921.672.553.25(20.03 )(25.65 )

33、(3.00 )(3.85 )156.8168.0491.4410.2113.72(1)对于第6层：屋面活荷载q2:mEf12ql12mFe7.34KN雪荷载q2:MEf1.2ql122、活荷载作用下的固端弯矩计算：1 21.7 7.227.34KN m12m1.99 7.228.60KN m12MFE 8.60KN m(2)对于51层:楼面活荷载q2:g1212MEfql26.81 7.2229.42KN m12 12M Fe 29.42KN m经过上面的计算，将数据进行整理，可得如下数据:第6层：屋面活荷载：， MFE，Mg=O雪荷载： M EF， MFE, Mg=O第 51 层：MEF，I

34、ME, Mg=O活荷载作用下的内力图分别如图3-13及图3-14所示图3-14活荷载作用下弯矩图(括号内为雪荷载)图3-13活荷载作用弯矩二次分配计算图|-ZJ梁端剪力及柱端轴力计算 1、恒荷载作用下计算：第6层:恒荷载引起的剪力EF跨:VeVf17.94 7.264.58KNFG跨:Vgqi2l1 2.62522.43.15KN弯矩引起的剪力EF跨:VfMEfMFe85.4390.617.20.72KNVgFG跨:总剪力:EF跨:4=64.58-0.72=63.86KN,V f64.580.7265.30KNFG跨:V f=VG=3.15KN柱轴力:E 柱:柱顶P +¥ =252.

35、77+63.86=316.63KN0.550.553.62527.23KN柱底柱顶G主316.6327.23343.86KNF 柱：N柱顶P +«（efW）+V（F（w）=263.08+65.30+3.15=331.53KN0.550.553.62527.23KN柱底怙主顶331.5327.23358.76KN第5层：恒荷载引起的剪力:EF跨：勒¥12q1211.757.242.3KNFG 跨：“12q122.6252.43.15KN弯矩引起的剪力:EF跨:MefMFel148.50150.437.20.27KNFG 跨：VF VG 0总剪力:EF跨:V E=42.3-0.

36、27=42.03kN,VF=42.3+0.27=42.57kNFG跨:V F=VG=3.15kNE 柱:柱轴力:0.550.553.62527.23KNN主底M柱顶G主662.7527.23689.98KN柱顶E+V（EF跨） +V（:FG跨） +N柱底（6层）=297.40+42.57+358.76+3.15=701.88KN0.550.553.62527.23KN柱底柱顶701.8827.23729.11KNF 柱:N主顶P +E+N主底（6 层）=261.96+42.03+358.76=662.75KN第4层:剪力:恒荷载引起的11.757.242.3KNEF跨:FG跨:2.6252.4

37、3.15KN弯矩引起的剪力:EF跨:Vf149.16151.447.20.32KNFG跨:EF跨:V E=42.3-0.32=41.98kN,VF=42.30+0.32=42.62kNFG跨:V F=V=3.15kNVg0总剪力:柱轴力:E柱：N柱顶P+V：+N主底（5层）=261.96+41.98+729.11=1033.05KNG主0.55 0.553.6 2527.23KNN柱底N柱顶G主1033.05 27.231060.28KNF 柱：N主顶P +VF（ef跨）+V（FG跨）+N主底（5层）=297.4+42.62+3.15+729.11=1072.28KNG±0.550.

38、553.62527.23KN柱底N主顶G主1072.2827.231099.51KN第3层：恒荷载引起的剪力:EF 跨：VE¥却2 q12l121211.757.242.3KNFG 跨：VF2.6252.43.15KN弯矩引起的剪力：EF 跨：VEVfMEfMFe149.16151.440.32KNFG 跨：¥ VG 0总剪力：EF跨：¥ E=42.30-0.32=41.98kN , ¥F=42.3+0.27=42.62kNFG 跨：¥F=¥=3.15kN 柱轴力：E 柱：N主顶P +¥+N主底（4 层）=261.96+41

39、.98+1060.28=1364.22KNG主0.550.55 3.62527.23KNN主底叫主顶G主1364.2227.231391.45KNF 柱：N主顶P +W（E跆 +¥（ER跨）+¥主底（4层）=297.40+42.62+3.15+1099.51=1442.68KNG主顶0.550.553.62527.23KN（5）第 2柱底怙主顶G主1442.6827.231469.91KN层：恒荷载引起的剪力:EF跨：1211.757.242.3KNFG跨：¥122.6252.43.15KN弯矩引起的剪力EF跨： v v 叽尸FG跨：总剪力：149.86+152.

40、010.30KN7.2VFVG0EF跨： V E=42.3-0.3=42.00kN, VB=42.3+0.3=42.60kNFG 跨： VF=V=3.15kN柱轴力:E 柱:柱顶R+V：+N柱底（3 层）=261.96+42.00+1391.45=1695.41KNG主0.550.553.62527.23KN叫主底N主顶G主1695.4127.231722.64KNF 柱:G±0.550.553.62527.23KN柱底N主顶G±1713.0627.231840.29KN柱顶P +V：（EF跨） +V（FG跨） +V主底（3 M） =297.4+42.6+3.15+1469

41、.91=1813.06KNEF跨:FG跨:（6）第1层:恒荷载引起的剪力：111.757.242.3KN21-2.6252.43.15KN2弯矩引起的剪力：EF 跨：VFG 跨：V；VF141.82+145.607.20.53KN总剪力:EF跨：VE=42.3-0.53=41.77kN, VF=42.3+0.53=42.83kNFG跨：Vr=VG=3.15kN柱轴力:E 柱:柱顶P +V：+N柱底（2 层）=261.96+41.77+1722.64=2026.37KNG主顶N柱底0.55叫主顶0.555.22539.33KNG主2026.3739.332053.6KNF柱:柱顶G主p +V（

42、EF跨） +V（0.550.55f（w）+V主底（2 层）=297.4+42.83+3.15+1840.29=2183.67KN5.22539.33KN柱底怙主顶G±2183.6739.332210.90KN2、活荷载作用下计算（1）第6层:1）屋面活荷载：活荷载引起的剪力EF跨:君1.77.26.12KNFG跨:弯矩引起的剪力EF跨:VEVf8.418.64720.02KNFG跨:Vg0总剪力:EF跨:VE=6.12-0.02=6.10KN,V F6.12 0.026.14KNFG跨:V F=VG=0KN柱轴力:E 柱:柱顶柱底P +E=20.03+7.13=27.16KNF 柱:

43、叫主顶柱底P2+er跨 ）+V（fg跨 ）=25.65+7.19=32.84KN2）雪荷载:荷载引起的剪力1.997.27.16KN12FG跨:V：%0弯矩引起的剪力EF跨:VEVFMEfMFel8.418.64720.03KNFG跨:总剪力:EF跨:VE=7.16-0.03=7.13KN,V F7.160.037.19KN柱轴力：E柱：N柱®柱底F柱：怙主顶柱底FG跨:V F=VG=0KNp +E=20.03+7.13=27.16KN（2）第5层:P2+V（EF跨）+V（FG跨 ）=25.65+7.19=32.84KN活荷载引起的剪力1EF跨：3=出£ 6817.224.

44、52KNFG跨:Vg0弯矩引起的剪力EF跨:MEfMFel27.5528.60720.15KNFG跨:总剪力:EF跨:VE =24.52-0.15=24.37KN,V F24.520.1524.67KN柱轴力：E柱：N柱底叫主顶P+M+VF柱：柱底怙主顶E+V（ef跨）FG跨:Vf=VG=0KN（3）第4层:=68.04+24.37+23.09=115.50KN+W f勞）+N主底（6 层）=91.44+24.67+27.81=143.92KN活荷载引起的剪力EF跨:¥FG跨：1皆V-qVg6.81127.224.52KN弯矩引起的剪力EF跨:28.0528.977.20.13KNF

45、G跨:VFVG总剪力:EF跨:VE=24.52-0.13=24.39KN,V24.520.1324.65KNFG跨:V f=V=0KN柱轴力:E 柱:P+¥ + N主底（5层）=68.04+24.39+115.50=207.93KNF 柱:N柱底怙主顶P2+V（ef跨）+V（FG跨）+N柱底（5 层）=91.44+24.65+143.92=260.01KN（4）第3层:活荷载引起的剪力：11EF 跨:皆皆q2l6.817.224.52KN1212FG跨：¥* 0弯矩引起的剪力:EF 跨：'右VF0.13KNFG跨：¥% 0总剪力：EF 跨:Ve=24.39KN,Vf24.65KNFG 跨：Vf=VG=0KN柱轴力：E柱