管式加热炉温度控制系统设计_图文

1、过程控制系统课程设计报告书 管式加热炉温度控制系统设计学 院:自 动 化班 级:15级自动化 4班 指导老师:陈 刚组 员:重庆大学自动化学院2019年 1月 任务分配过程控制系统课程设计管式加热炉温度控制系统的设计目录任务分配 . 2过程控制系统课程设计管式加热炉温度控制系统的设计 . 2 1摘要 . 4 2模型简介 . 4 2.1背景 . . 4 2.2模型假设 . . 42.3系统扰动因素 . . 53控制方案 . 5 3.1传统 PID 控制方法 . . 5 3.2串级控制系统 . . 63.3 方案选择 . . 74串级控制器的设计 . . 7 4.1主副控制器设计 . . 75系统

2、的仿真和改进 . . 9 5.1串级控制系统仿真 . . 9 5.2基于 Smith 预估计补偿器的串级控制系统 . . 11六.总结 . 14七.参考文献 . . 151摘要当今世界, 随着市场竞争的日益激烈, 产品的质量和功能也向更高的档次发 展,制造产品的工艺过程变得越来越复杂,为满足优质、高产、低消耗,作为工 业自动化重要分支的过程控制的任务也愈来愈重, 无论是在大规模的工业生产过 程中, 还是在传统工业过程改造中, 过程控制技术对于提高产品质量以及节省能 源等均起十分重要的作用。为了能将课程所学理论知识初步尝试应用于实践。 本设计针对管式加热炉系统的控制问题展开了研究。 通过将实际加

3、热炉模型 化, 通过实验法建立锅炉的数学模型。 针对物料温度控制问题, 在对比了简单的 单回路 PID 控制方法、串级控制两种方法的优劣性后,选择了串级控制的方法 控制物料温度。综合应用过程控制理论以及 MATLAB 仿真技术,通过经验模型 及参数整定,得到系统响应曲线。通过反复实验,调整参数,使控制效果比较理 想。关键词:管式加热炉系统、串级控制、 MATLAB 仿真2模型简介2.1背景管式加热炉是石油工业中重要装置之一, 加热炉控制的主要任务就是保证 工艺介质最终温度达到并维持在工艺要求范围内, 由于其具有强耦合、 大滞后等 特性,控制起来非常复杂。同时,近年来能源的节约、回收和合理利用日

4、益受到 关注。加热炉是冶金、炼油等生产部门的典型热工设备,能耗很大。因此,在设 计加热炉控制系统时,在满足工艺要求的前提下,节能也是一个重要质量指标, 要保证加热炉的热效率最高,经济效益最大。另外,为了更好地保护环境,在设 计加热炉控制系统时, 还要保证燃料充分燃烧, 使燃烧产生的有害气体最少, 达 到减排的目的。2.2模型假设管式加热炉的主要任务是把原质油或重油加热到一定的温度, 保证下一道工 序正常进行。假设有一个加热炉系统,系统参数设定为:1.物料以恒定速度进入管道, 流速为 10L/s, 管道直径为 10cm , 不考虑物料 浓度变化、压力变化等其他条件。2.物料在加热炉内的长度为 L

5、=5m,假定物料受热均匀, 并在 t=10s后上升至 指定温度。3.假定燃气混合浓度不变,物料温度上升只受燃料流量影响。4.不考虑环境温度、燃料值等影响,主要考虑燃料流量的扰动。5.设定加热炉的出口温度 T=70±2。2.3系统扰动因素管式加热炉的主要任务是把原质油或重油加热到一定的温度。 引起温度改变 的扰动因素有很多,主要有:1. 燃油方面(他的组分和调节阀前的油压以及燃料油流量的扰动;2. 喷油用的过热蒸汽压力波动;3. 被加热油料方面(它的流量和入口温度的扰动;4. 配风、炉膛漏风和大气温度方面的扰动;本设计主要考虑的是被加热油料流量的扰动的影响,忽略其他的扰动因素。3控制方

6、案3.1传统 PID 控制方法管式加热炉的任务是把原料加热到一定温度,以保证下道工艺顺利进行,因 此若采用传统简单控制系统,常选原料油出口温度为 被控参数、燃料油流 量为控制变量, 如图 3-1所示, 其控制系统框图如图 3-2所示。 影响原料油出口温度 的干扰有原料油流量 原料油入口温度 、 燃料压力、 燃料 热值、燃料流量 等,该系统根据原料油出口温度 来控制燃料阀 门的开度, 通过改变燃料流量将原油出口温度控制在规定值上, 但由其系统图可 知当燃料压力、流量、热值发生变化,产生扰动时,最先影响炉膛温度,然后通 过传热过程逐渐影响原料油出口温度, 从燃料流量变化经过三个容量后, 才引起 原

7、料油出口温度的变化,这个通道时间常数很大,约 15min, 反应缓慢。而温度调节器 是根据原料油的出口温度与设定值的偏差进行控制,当燃料部 分出现干扰后, 系统并不能及时产生控制作用, 克服干扰对被控参数的影响, 控制质量差,当生产工艺对原料油出口温度要求严格时,传统的简单控制 系统很难满足要求。 图 3.1 管式加热炉简单温度控制系统(1t (1t (1t f (2t f (3t f (4t f (5t f (1t C T 1 (1t (1t (1t 图 3.2管式加热炉简单温度控制系统框图3.2串级控制系统串级控制系统是在简单控制系统的基础上发展起来的, 当被控过程的滞后较 大,干扰比较剧

8、烈、频繁时,采用简单控制系统控制品质较差,满足不了工艺控 制精度, 在这种情况下可考虑采用串级控制系统, 串级控制系统采用两套检测变 送器和两个调节器, 前一个调节器的输出作为后一个调节器的设定, 后一个调节 器的输出送往调节阀。 针对管式加热炉设计的温度 -流量串级控制系统 3-3所示, 其系统框图 3-4所示。 图 3.3管式加热炉温度 -流量串级控制系统 图 3.4 管式加热炉温度 -流量串级控制系统框图3.3 方案选择方案一的简单控制系统有干扰时, TC 输出信号改变阀门开度,进而改 变燃料流量,在炉膛中燃烧后,炉膛温度改变,改过程时间常数大,可达 到 15min 。因此等到出口温度改

9、变后,再改变操纵变量,动作不及时,偏差 在较长时间内不能被消除。方案二的串级控制系统中,由于引进了副回路,不仅能迅速克服作用 于副回路内的干扰, 也能加速克服主回路的干扰。 副回路具有先调、 初调、 快调的特点;主回路具有后调、细调、慢调的特点,对副回路没有完全克 服干扰的影响能彻底加以消除。由于主副回路相互配合,使控制质量显著 提高。与单回路控制系统相比,串级控制系统多用了一个测量变送器与一 个控制器(调节器,增加的投资并不多(对计算机控制系统来说,仅增 加了一个测量变送器,但控制效果却有显著的提高。其原因是在串级控 制系统中增加了一个包含二次扰动的副回路,使系统完善了被控过程的动 态特性,

10、提高了系统的工作频率; 对二次扰动有很强的克服能力;提高了 对一次扰动的克服能力和对回路参数变化的自适应能力。综上所述,本设计选择串级控制系统。4串级控制器的设计为充分发挥串级控制系统的优点, 在设计实施控制系统时, 还应适当合理的设计主、 副 回路及选择主、副调节器的控制规律。4.1主副控制器设计1副参数的选择,应使副回路的时间常数小,控制通道短,反应灵敏。2副回路应包含被控对象所受到的主要干扰。3主、副对象的时间常数应适当匹配。1 副调节器的选型 :副调节器的任务是要快速动作以迅速消除进入副回路内 的扰动,而且副参数并不要求无差,所以一般都选 P 调节器,也可采用 PD 调节 器, 但这增

11、加了系统的复杂性, 在一般情况下, 采用 P 调节器就足够了, 如果主、 副回路频率相差很大,也可以考虑采用 PI 调节器。本次设计采用 P 调节器。 2 主调节器的选型 :主调节器的任务是准确保持被调量符合生产要求。 凡是 需采用串级控制的生产过程, 对控制的品质都是很高的, 不允许被调量存在静差。 因此主调节器必须具有积分作用,一般都采用 PI 调节器。如果控制对象惰性区 的容积数目较多,同时又有主要扰动落在副回路以外的话,就可以考虑采用 PID 调节器。本次设计采用 PID 调节器。1主参数控制质量要求不十分严格,同时在对副参数的要求也不高的情况下,为使两 者兼顾而采用串级控制方式时,主

12、、副调节器均可以采用比例控制。2要求主参数波动范围很小,且不允许有余差,此时副调节器可以采用比例控制,主 调节器采用比例积分控制。3主参数要求高,副参数亦有一定要求这时主、副调节器均采用比例积分形式。4.2串级控制器的参数整定串级控制系统中, 两个控制器串联一起控制调节阀, 因此两个控制器是相互关联的, 不 可避免会产生相互影响。 所以两个控制器的参数整定也是相互关联的, 需要相互协调, 反复 整定才能达到最佳效果。另外,系统在运行过程中,主回路和副回路的工作频率是不同的, 一般副回路的工作频率较高, 主回路的频率较低。 工作频率的高低主要取决于被控过程的动 态特性, 但也与主、 副回路的参数

13、整定有关。 在整定时应尽量加大副控制器的增益以提高副 回路的工作频率,目的是师主、副回路的工作频率尽可能错开,以减少相互作用的影响。在工程实践中, 串级控制系统常用的参数整定方法有逐步逼近法、 两部整定法, 一步整 定法等。本设计采用两步整定法,先整定副控制器,后整定主控制器。 图 4.1 串级控制系统方框图1 先整定副调节器 :当副回路受到阶跃扰动时, 在较短时间内副回路控制过程就告结束。 在此期间,主回路基本上不参加动作,由图 4.3得整定副回路时的方框图,如图 4.4 (a 所示。可按单回路系统的整定方法整定副调节器 (2T W s 。2整定主调节器 :当主回路进行控制时,副回路几乎起理

14、想随动作用,由图 4.3可得 (4.1从而求得副回路的闭和传递函数222( 1( (m Y s R s W s = (4.2 即在主回路中副回路可看作一个比例环节,由此画出整定主回路时的方框图,如图 4.2(b 所示。可按单回路系统的整定方法整定主调节器 (1T W s 的参数。在此方法下主副控制器参数的工程整定如下:a. 在工况稳定,主、副控制器都在纯比例作用的条件下,将主控制器的比例度先固定222( ( ( m R s Y s W s =在 100%的刻度上,然后逐渐减小副控制器的比例度,求取副回路在满足某种衰减比 (如 4:1 过渡过程下的副控制器比例度 2S 和操作周期 T 2S 。b

15、. 在副控制器比例度等于 2S , 的条件下, 逐步减小主控制器的比例度, 直至得到同样 衰减比下的过渡过程,记下此时主控制器的比例度 1S 。和操作周期 T 1S 。c. 根据上面得到的 1S 、 、 T 1S 、 2S 、 、 T 2S 计算主、副控制器的比例度、积分时间和微 分时间。d. 按“先副后主” 、 “先比例次积分后微分”的整定方法,将计算出的控制器参数加到 控制器上。e. 观察控制过程,适当调整,直到获得满意的过渡过程。按上述步骤整定系统后,通常应满足 213(1、 2分别为主、副回路主导衰减 振荡成分的频率 。通过整定可知主、副控制器的参数为 10.8; 95; 5; 24i

16、 d Kc T T Kc = 图 4.2 主 (a副 (b调节器分别独立整定时的方框图5系统的仿真和改进5.1串级控制系统仿真通过查阅相关资料可知导前区的传递函数为 6020.8150s W e s -=+ (5.1 惰性区的传递函数为 : (400121.25190s W e s -=+ (5.2 其调节器为 PID 调节器,即:(111T d i W s T s T s =+ (5.3 用衰减曲线法整定参数得 10.8; 95; 5; 24i d Kc T T Kc =, 用 MA TLAB 的 Simulink 进行仿真,其结构图如图 5.1所示,其仿真曲线如图 5.2所示;对系统施加一

17、个给定值阶跃 扰动(r=1时响应曲线如下图 5.3所示。 图 5.1 串级控制的 simulink 结构图 图 5.2 串级 PID 控制的 simulink 仿真图 图 5.3 给定值阶跃扰动响应曲线给系统施加一个外部阶跃扰动时的仿真如图 5.4所示, 当惰性区纯滞后时间变为 60, 惯 性时间常数变为 100时,其仿真如图 5.5所示。 图 5.4 系统外部阶跃扰动仿真图 图 5.5 t 变为 60, Td 变为 100时的仿真图 当变为当纯滞后时间变为 80,惯性时间常数变为 120 时如图 5.6所示 图 5.6t 变为 80, Td 变为 120 的仿真图由图 5.2可以看到在锅炉过

18、热汽温控制系统中, 串级 PID 控制能取得比较令人满意的效 果。 由图 5.3、 5.4可以看到串级系统对抑制回路内部干扰效果不错, 对外部干扰效果不是太 好, 因此要尽可能把主要的干扰放在内回路解决。 但是随着控制理论的发展和过热汽温串级控制系统的研究发现,常规 PID 控制器仍然存在较大的不足,比如其响应速度慢、超调量 大、过渡时间长。造成这问题的主要原因是,常规 PID 控制器的参数是固定不变的,对参 数的整定只能大致按照整个控制过程的要求进行, 而系统在控制过程的各个阶段对参数却有 不同的要求。另外,过热汽温控制系统属于大惯性、大延迟的系统,由于串级 PID 的参数 是固定的, 很难

19、在工况发生变化时取得令人满意的效果。 由图 5.5 、图 5.6 可知, 为取得较 好的控制效果, 对于大时延、大惯性的系统, 单单的串级控制系统是不够的,因此需要改进 其算法。下面就来介绍 Smith 预估补偿器的作用。5.2基于 Smith 预估计补偿器的串级控制系统对于有纯迟延过程的控制系统,调节器采用 PID 控制规律时,系统的静态和动态品质 均下降,纯迟延愈大,其性能指标下降的愈大。 Smith 针对具有纯迟延的过程,提出在 PID 反馈控制的基础上引入一个预补偿环节, 使控制品质大大提高。 下面就对 Smith 预估补偿的 原理进行更详细地介绍。当采用简单回路控制时,如图 5.7所

20、示 图 5.7 单回路控制系统控制器的传递函数为 ( T W s ,对象的传递函数为 ( ( 0' 0Ws W s s e t =-时,从设定 值作用至被控变量的闭环传递函数是:( ( ( (' ' 10sW s W s e Y s s R s W s W s e T t t -=-+ (5. 4扰动作用至被控变量的闭环传递函数是: ( ( ( ( ( ' 0' 01ss T Y s W s e F s W s W s et t -=+ (5. 5 如果分母中的 s et -项可以除去, 情况就大有改善, 迟延对闭环极点的不利影响将不复存 在。Smith

21、 预估补偿方案主题思想就是消去分母中的 s e t -项,实现的方法是把对象的数字 模型引入到控制回路之内, 设法取得更为及时的反馈信息, 以改进控制品质, 这种方案可按 不同的角度进行解释说明,下面从内模(模型置于回路之内的角度来介绍。 Smith 预估器 补偿原理图如图 5.8所示。 图 5.8 Smith 预估补偿控制原理图在图 5.8中 ( ' 0W s 是对象除去纯迟延环节 s e t -以后的传递函数, ( ' s W s 是 Smith 预估补偿器的传递函数,假若系统中无此补偿器,则由调节器输出 ( s m 到被调量 ( Y s 之间的传递函数为:( ( '

22、; 0sY s W s e s t m -= (5.6上式表明, 受到控制作用之后的被调量要经过纯迟延 t 之后才能返回到调节器。 若系统 采用预估补偿器,则调节器 ( s m 与反馈到调节器的 ( ' Ys 之间传递函数是两个并联通道之和,即 ( ( ( ' ' ' 0s s Y s W s e W s s t t m -=+ (5. 7 为使调节器采集的信号 ( ' Y s 不至迟延 t ,则要求式(5.8为( ( ( ( ' ' ' ' 00s s Y s W s e W s W s s t t m -=+= (5.

23、 8 从上式便可得到预估补偿器的传递函数为:( ( ( ' ' 01s s W s W s e t -=- (5. 9一般称式(5.4表示的预估器为 Smith 预估器。其实施框图如图 5.3所示,只要一个与 对象除去纯迟延环节后的传递函数 ( 's W s 相同的环节和一个迟延时间等于 t 的纯迟延环节 就可以组成 Smith 预估模型, 它将消除大迟延对系统过度过程的影响, 使调节过程的品质与 过程无迟延环节时的情况一样,只是在时间坐标上向后推迟的一个时间 t 。 图 5.9Smith 补偿控制系统方框图从图 5.9可以推出系统的闭环传递函数为(' '

24、; 00' 0' 01( ( ( ( ( ( 1( ( s T T s T W s W s W s W s e Y s W s e R s W s W s -+-=+=+- ( (1 ( (1 (' 0' 0'0s W s W e s W s W e s W T s T s ( ( ' 011s s W s e W s e t t -=-( ( ( ( (' 01' 01T T W s W s W s W s W s =+ (5.10 式中 ( 1W s 为无延迟环节时系统闭环传递函数。( ( ( ( ( ( ( ' 01

25、' 01ss T T Y s W s W s e W s e R s W s W st t -=+ (5. 11 由式(5.10可见,对于随动控制经预估补偿,其特征方程中已消去了 se t -项,即消除了纯迟延对系统控制品质的不利影响。 至于分子之中的 s e t -仅仅将系统控制过程曲线在时间轴上推迟了一个 t , 所以预补偿完全补偿了纯迟延对过程的不利影响。 控制品质与被控过程 无纯迟延完全相同。对于定值控制,由式(5.11可知,闭环传递函数由两项组成。第一项为扰动对象只有 2t t >时才产生控制作用,当 2t 时无控制作用。所以 Smith 预估补偿控制应用于定值 控制其效果不如随动控制。 不过, 从系统特征方程看, 预估补偿方案对定值控制系统品质的 改善还是有好处的。通过对 Smith 预估计的分析,可以推出串级汽温控制系统的原理图 5.10,并用 simulink 对其仿真可以得到其仿真图 5.11,如下所示;把惰性区的延迟时间由 40s 改为 60s ,再次进 行仿真得到的仿真曲线如图 5.12所示。 由仿真图 4.2与图 5.11相比较得到,由图 5.11可以看出 Smith