精品资料（2021-2022年收藏）脚手架施工方案落地式、悬挑式secret

1、1. 编制依据信息指挥中心大楼工程施工图纸建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术JGJ8091钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工手册 (第四版)建筑施工简易计算（江正荣编著）（机械工业出版社）2. 工程概况结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑，地下一层至地上三层，采用落地式脚手架（高度17.9M），三至八层采用悬挑脚手架（19.6M） 。此脚手架只做地上结构施工时的操作架和安全防护使用，不作为任何材料的堆放架，不作为模板安装的顶撑使用，且不做装修使用。3. 脚手架布置原则以结构外边

2、线0.3m作为外墙脚手架内排立杆的位置。本工程所设计的地上结构外脚手架与地下结构脚手架为两个独立的系统，人房施工阶段为双排落地扣件式全封闭钢管脚手架和悬挑脚手架。3.2标准层脚手架标准层外脚手架采用悬挑式脚手架。3.3悬挑卸料平台本工程每层各设置两个2.5m×4.0m吊料平台，堆放材料荷载1.5t，用于结构施工用的材料倒运。4. 组织机构4.1项目部组织机构： 项目经理：王亮项目副经理： 项目技术负责人：刘刚 安 全 员：曹东亮 质量检查员：郭太斌工长：王俊岩 4.2管理人员职责和权限序号姓名职 务职 责1王亮项目经理负责项目的全面管理工作2程玉怀项目副经理负责施工进度、施工质量过程

3、控制和安全文明施工管理，负责基础设施管理3刘刚项目技术负责人全面负责项目技术管理、质量管理4王俊岩工长负责工程施工进度、施工质量过程控制和安全文明施工管理5刘刚技术员负责技术管理、质量管理6郭太斌质检员负责质量检查和验评工作7曹东亮安全负责人负责施工现场安全防护及监督、场容卫生、环境保护及保卫消防工作及相关内业资料5. 脚手架所用材料5.1 钢管脚手架钢管采用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的检查必须符合下列规定：具有产品质量合格证；钢管表面平直光滑，没有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定

4、：外径-0.5mm、壁厚-0.5mm。5.2 扣件十字扣、一字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。5.3 脚手板木脚手板使用厚度50mm标准的杉木或松木板，板宽200-300mm，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂的木板。5.4 安全网必须是经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品。安全网：为密目网。立 网：为密目网。6. 脚手架设计6.1双排落地式脚手架6.1.1构造要求双排落地式脚手架为全封闭式（1）脚手架构造尺寸：以结构外边缘线0.30m作为外墙脚手架内排立杆的位置。立杆纵向间距1.5m

5、，立杆横向间距0.9m，大横杆步距1.5m。（2）将大横杆固定在立杆上，小横杆固定在大横杆上。将脚手板固定在小横杆上,作业面必须满铺木脚手板。脚手板对接处必须设双排小横杆,两小横杆间距不得大于300mm。（3）脚手架立于地面上，每根立杆底部加钢板底座和垫木。（4）脚手架底层必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地下方的立柱上。（5）在操作层的脚手架外侧立杆上支设1.2m护身栏杆和180mm挡脚板。（6） 在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层设置一道,网眼不大于10cm安全网内外边固定牢固。在

6、操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。（7）脚手架连墙杆与混凝土柱、墙连接。（8）脚手架外侧设剪刀撑,采用48钢管按60°角度设置,两端设置，中间间隔12米设置。（9）双排脚手架之间加斜撑，之字形布置，从底部向上满设，间距15米。（10）在建筑的北面及南侧设置两个出入口并设置护头棚，宽度为3m，长度为4m，两侧用密目网封严。6.1.2双排脚手架设计验算计算的脚手架为双排脚手架，搭设至五层，建筑标高为20.40米，计算高度按20.00米计算，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采

7、用2步3跨，竖向间距按3.60米考虑，水平间距4.5米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工两层，脚手板共铺设四层。6.1.2.1小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500

8、=2.356kN/m小横杆计算简图2、强度计算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: M=2.356×0.9002/8=0.239kN.m =0.239×106/5080.0=46.949N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下： 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×1.713×900.04/(384×2.06×105×121900.0)

9、=0.583mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!6.1.2.2大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.0342kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/3=0.1575kN活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN荷载的计算值 P=(1.2×0.0342+1.2×0

10、.1575+1.4×1.350)/2=1.060kN大横杆计算简图2、强度计算：最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.5×0.038)×1.5002+0.267×1.06×1.500=0.435kN.m=0.435×106/5080.0=85.588N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算：最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

11、 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×15004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.034+0.158+1.350=1.5417kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1541.70×15003/(100×2.060×105×121900.000)=3.902mm最大挠度和 V=V1+V2=3.952mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

12、6.1.2.3扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.057kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值 Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值 R=1.2×0.057+1.2×0.236+1.4×2.025=3.187kN

13、单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6.1.2.4脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1090NG1 = 0.1090×20.000=2.18kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350×4×0.900×(1.500+0.250)/2=1.1025kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3 = 0.140×1.500&

14、#215;2×4/2=0.840kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.500×20.000=0.15kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.2725kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.900/2=4.05kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，本工程设计采用：W0 = 0.450Uz 风

15、荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.4725kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ1.2×4.2725+0.85×1.4×4.059.9465KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ1.2×4.2725+1.4×4

16、.0510.797KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/100.85×1.4×0.4725×1.5×1.52/100.2733KN.m 其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。6.1.2.5立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中：N 立杆的轴心压力设计值，N=10.797kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.23； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),

17、由公式 l0 = uh 确定，l0=2.79m； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 96.00 N/mm2计算强度小于205.0N/mm2,满足要求6.2悬挑脚手架6.2.1 构造要求办公楼、住宅楼五层开始安装悬挑脚手架，悬挑脚手架立杆不得与落地结构外脚手架连接，水平挑梁的锚固为平台板混凝土施工时预埋地锚。挑梁穿入地锚后用扣件与木楔子或钢筋抱箍之后与另一放置于平台板上的横管锁定。选用16号工字钢作挑梁，悬挑出结构部分长度1.5m

18、。计算悬挑脚手架高度按照20米计算。（1）采用16号工字钢作悬挑脚手架的挑梁，16号工字钢上部钢管脚手架步距为1.5m，立杆间距为1.5m，脚手架宽0.9m，内立杆距结构外侧300mm，连墙杆拉接为2步3跨，连墙件设置采用钢管抱柱的方式，外设剪刀撑。（2）16号工字钢悬挑脚手架制作方法为：16号工字钢长度为4.5m，挑出楼面外出1.5m，脚手架每层满铺一层木脚手板。16号工字钢在楼层向内侧延长并与楼面锚环紧固，内侧预埋等于或大于20“”式的锚固环，外侧设置等于或大于20“”式锚环加以稳固。外楼高度450mm，平台外侧梁高出平台100mm。（3）在脚手板下层兜设水平安全网(采用承重安全网),每层

19、设置一道密目网。在操作面外立杆的内侧满挂密目网，且下口封严。（4）靠近挑梁安装大横杆和小横杆，大横杆固定于立杆上，小横杆固定在大横杆上。6.2.2悬挑式扣件钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物

20、外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳采用20#。6.2.2.1脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394 NG1 = 0.1394×20.000=2.788kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×2×1.500×(0.900+0.300)/2=0.630kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏

21、杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×20.000=0.075kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.508kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.500×0.900/2=2.025kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W

22、0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk

23、 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。6.2.2.2 立杆的稳定性计算:1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.61kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 20/i 的结果查表得到0.52； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； 20 计算长度 (m),由公式 20 = kuh 确定，20=5.20m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立

24、杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 43.68 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.18kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 20/i 的结果查表得到0.52； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 20 = kuh 确定，20=5.20m； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩

25、，MW = 0.190kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 77.72 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!6.2.2.3 连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×4.50

26、= 13.500m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 8.930kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.930kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 13.930kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件采用双扣件，满足要求

27、。 连墙件扣件连接示意图6.2.2.4悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1500mm，l = 1500mm，ml = 300mm，m2 = 1200mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 391.50cm4，截面模量(抵抗矩) W = 62.14cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2×2.31+1.4×2.03=5.61k

28、N 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×15.69×0.0001×7.85×10=0.15kN/m k=1.50/1.50=1.00 kl=0.30/1.50=0.20 k2=1.20/1.50=0.80 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=17.261kN支座反力 RB=-5.606kN 最大弯矩 MA=8.575kN.m 抗弯计算强度 f=8.575×106/(1.05×62140.0)=131.423N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=2.31+2.03=

29、4.33kN 水平钢梁自重计算荷载 q=15.69×0.0001×7.85×10=0.12kN/m 最大挠度 Vmax=7.448mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/400,满足要求!6.2.2.5 悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16#工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×9.0×53.0×235/(2400.0×126.

30、0×235.0)=0.90由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.756 经过计算得到强度 =8.58×106/(0.756×62140.00)=182.45N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求!6.2.2.6 锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.606kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N

31、/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=5606×4/(3.1416×50×2)1/2=9mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。6.3悬挑吊料平台6.3.1设计与验收总体部署本工程采用悬挑式型钢卸料平台，标准层加工制作两个，从第五层以上开始使用。卸料平台的固定采用斜拉钢丝绳作主要受力构件，并配以顶板上预埋的卡环辅助固定。6.3.2悬挑卸料平台计算书计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。平台水平钢梁

32、(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。 次梁采用10#工字钢，主梁采用16#工字钢，次梁间距1.00m。 容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。6.3.2.1次梁的计算次梁选择10号工字钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算 (1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m (2)最大容许

33、均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m (3)槽钢自重荷载 Q3=0.10kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.10) = 2.94kN/m 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×15.00/3=7kN 每根槽钢活荷载按照最大堆放荷载的1/3计算。 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下 最大弯矩M的计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.94×2.502/8+7.00×

34、;2.50/4=6.76kN.m 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =6.76×106/(1.05×39700.00)=162N/mm2； 次梁槽钢的抗弯强度计算 < f,满足要求! 4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 6.3.2.2主梁的计算卸料平台的内钢绳按照建筑施工安全检查标准作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号工字钢，其截面特性为 面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=

35、6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷载计算 (1)栏杆自重标准值：标准值为0.11kN/m Q1 = 0.11kN/m (2) 工字钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.11+0.17) = 0.34kN/m 经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为 P1=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=1.91kN P2=(1.2×(0.35+

36、2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=3.67kN P3=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=3.67kNP4=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)+21.00/2=14.17kN P5=(1.2×(0.35+2.00)×1.00×2.50/2+1.2×0.10×2.

37、50/2)=3.67kN P6=(1.2×(0.35+2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.10×2.50/2)=1.91kN2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=15.878kN，R2=14.802kN 支座反力 RA=14.802kN 最大弯矩 Mmax=21.444kN.m

38、 3.抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =21.444×106/1.05/108300.0+12.991×1000/2195.0=194.498N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于f，满足要求!4.整体稳定性计算主次梁焊接成整体此部分可以不计算 6.3.2.3钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1

39、=20.515kN6.3.2.4钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=20.515kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85 K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×20.515/0.850=193.084kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20

40、.0mm。6.3.2.5 钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=20.515kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=20515×4/(3.1416×50×2)1/2=17mm6.3.3卸料平台的加工制作平台的规格为4m×2.5m×1.5m（长×宽×高），悬挑长度为4m。主、次梁分别用16a工字钢、10工字钢，构件接触面均为焊接。平台上要设显著的限定荷载

41、标识牌，本工程卸料平台限重1.5t。防护栏用48×3.5 钢管。主梁外侧及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并用多层板全封闭围护。平台每侧设两根6×19、20钢丝绳，每根钢丝绳设夹具不少于三个。平台底面铺设5cm 厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧。吊环采用Ø20光圆钢筋与卸料平台的主梁16#工字钢焊接。构件施焊前，要先清除两槽钢接触面的铁锈、油垢等赃物。所有焊条使用前不得受潮，焊芯上不得有锈痕。接触面要满焊，焊缝金属表面的焊波要均匀，不得有裂纹、未熔合、夹渣、焊瘤、咬边、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。6.3.4卸料平台的预埋件设置卸料平

42、台分别位于住宅楼M轴1117轴，F轴3739轴间、办公楼Y5轴X9X10间。距建筑结构外皮700mm位置预埋两个地锚。地锚使用的钢筋规格为20，加工成“”型，埋入顶板下至少80mm并与顶板下铁钢筋可靠绑扎。6.3.5卸料平台的施工工艺6.3.5.1操作流程：卸料平台加工制作顶板预埋位置放线预埋地锚卸料平台承载试验卸料平台验收卸料平台起吊、安装。6.3.5.2卸料平台承载试验及合格验收：卸料平台加工制作完毕后，由项目部的安全员、技术员检查验收，其步骤如下：ü 首先应检查各个焊点的焊缝质量、特别是四个吊环的焊缝质量，严格按照卸料平台加工制作的要求查看。ü 焊缝质量验收合格后，方

43、可进行吊环承载试验。先用钢丝绳挂在四角的吊环上，用塔吊缓缓吊起，距地面50cm 高度处停止，仔细查看角点处吊环焊缝有无变形，如存在变形要按上述返修措施重新施焊。在卸料平台每次周转之前，也要按上述方式检查吊环及其焊缝有无变形，以防止存在损伤变形和疲劳变形。ü 在吊环承载验收合格后，再进行斜拉钢丝绳承载试验。仿照卸料平台正式吊装后的模式，平台上加1.5 吨的荷载，按照设计角度斜拉钢丝绳，检验是否满足受力要求。6.3.6卸料平台的吊装：卸料平台经过上述验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，待放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的四牵引绳应等长，保证平

44、台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台槽钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可放松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕经验收合格后方可使用，要求提升一次验收一次。卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。6.3.7卸料平台的限载设置：卸料平台上设限重为1.5t 的限定荷载标记牌，并根据堆放料具的类别，不得超过下列数据标明堆放料具的数量。料具名称规 格密 度单位重量单独堆放数量木方50×100mm、 长4.0m0.625g/cm312.5Kg120 根木方100×100mm、 长4.0m0.625g/cm325Kg60 根多层板1.22×

45、2.44m、 厚15mm0.8g/cm335.72Kg40 张竹胶板1.22×2.44m、 厚10mm1 g/cm329.8 Kg50张架子管48×3.5mm、长3.0m3.84Kg/m11.52Kg130 根架子管48×3.5mm、长4.0m3.84Kg/m15.32Kg95 根碗口管48×3.5mm、长1.2m4.27Kg/m5.124Kg280 根碗口管48×3.5mm、长2.4m4.27Kg/m10.248Kg140 根脚手板厚5cm、宽2030cm、长4.0m0.35kN/m235Kg42块6.3.8安全技术措施ü 平台吊装

46、过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。ü 在搭设过程中由项目部安全员、技术员进行检查，验收和签证。吊装完毕后，经项目部验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意变更平台的组件。ü 严格控制平台上的荷载，不得超过上述设限要求值。堆料荷载不得靠边、要集中堆放在平台中部。ü 定期检查卸料平台，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全；ü 拆卸平台时地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆卸时要统一指挥，上下呼应，动作协调，以防坠落。ü 卸料平台的上部位结点，必

47、须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；ü 卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；ü 卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；ü 卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；ü 进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等。ü 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。ü 电焊操作人员必须是经考试合格的专业技工，施焊时，派专职人员做好防ü 火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

48、52; 五级以上大风、大雾、大雨天气停止卸料平台的吊装及堆料作业。要经常检查平台上有无积水、积雪等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。6.4上人马道在E轴外侧联落地式脚手架搭设上人马道ü 上人马道搭设宽度1200mm，之字形搭设，立杆间距1500，步距1500，小横杆与外脚手架相连。ü 马道坡度按照1：3设置，每跑高度不超过1500，铺设木跳板,休息平台宽度1200,满铺跳板，坡道及平台设180mm挡脚板，坡道钉防滑条，间距300mm。ü 上人马道外侧满挂密目网，坡道设1200mm高栏杆，中间设一道斜杆。ü 进上人马道处搭设护头棚。6.5安全通道A-

49、1轴段全长设置防护棚，做为主要通道口，靠近博乐墙体及结构外侧搭设双排脚手架，高度5米，在4.5米位置开始铺设脚手板，满铺，起高500mm再满铺一层脚手板，脚手板上再挂一层大眼网，通道长度27米。（详见下图）6.6电梯井电梯井从地下室到屋面，为了安全施工，在电梯井内设置施工平台，用于墙体绑筋、 支模，平台用角钢63*6焊接钢框，满铺木跳板，安装部位在两侧墙体上预留4个100*100孔洞（两面对齐），在空洞内穿入32钢筋，钢筋长度2800mm，外露200mm，钢筋与控制间用木塞塞紧，操作平台直接坐在两根钢筋上。两根钢筋距离1800mm。见下图：6.7水平安全网水平安全网是用9mm的麻绳、棕绳或尼龙

50、绳纺织的，网眼不大于10cm。一层地面部位设水平安全网，防护地下回填土和防水层施工。二层楼面设安全网一道，再设一道随施工高度提升的安全网。要求网绳不破损，生根要牢固，绷紧，圈牢，拼接严密。首层网距地面4m设置，悬出宽度为6m，沿建筑物通长设置。安全网外高内低，与钢丝绳捆绑牢固，及时清理严禁存放杂物，网下严禁堆放料具。6.8构造要求6.8.1立杆（1）每根立杆底部设置底座和垫板，垫板宽度200mm，厚度50mm。（2）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏。对接、搭接符合下列规定：（3）立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接

51、头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。（4）立杆除顶层顶部外，不得搭接，必须对接。若采用搭接，搭接长度不小于1.8m，采用不少于两个直角扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。6.8.2大横杆（1）上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。（2）同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。（3）相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。6.8.3小横杆贴近立杆布置（设于双立杆之间），搭于大

52、横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根。在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。6.8.4连墙杆连墙杆通过洞口用水平杆与室内满堂承重脚手架相连接,室内脚手架拆除时，悬挑脚手架连墙件连接在框架柱和楼板预埋钢筋锚环上，落地脚手架在窗口位置里侧设挡墙杆，做为连墙杆的固定点。6.8.5剪刀撑与横向斜撑（1）每道剪刀撑跨越立杆的根数为4跨，剪刀撑与地面的倾角为60°，局部有调整的部位不小于6m，倾角在45° 60°之间。（2）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1米，用3个扣件连接。（3）剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸

53、出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。（4）横向斜撑在双排架之间，从底到顶之字形布置，间距同外侧剪刀撑。 6.8.6门洞构造整个外脚手架在沿南侧和北侧各开设通道门洞，开洞尺寸为3000×4000。根据开洞宽度，在洞口上挑空一根立杆，相应在洞口两端增加斜杆加强，如下图所示。洞边立柱承载较大，门洞边立柱采用双立杆支撑。6.8.7保护棚 入口处设安全通道并搭设保护棚，保护棚上满铺双层脚手板，两层脚手板相隔500mm，并在入口处明显位置挂安全提示标识。7. 脚手架搭设7.1 施工准备ü 按施工方案向架设和使用人员进行技术交底。ü 按本方案第4条中脚手

54、架所用材料的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。ü 清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。7.2 地基与基础落地脚手架搭设的基础为地下室顶板及天然地基。7.3 搭设7.3.1落地脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻墙件以上二步。7.3.2每搭完一步脚手架后，按规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。7.3.3杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。7.3.4立杆下铺跳板采用长度不少于2跨，厚度为50mm的垫木，准确的放在定位线上。7.3.5立杆搭设符合下列规定：ü 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；ü

55、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求；ü 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可拆除。7.3.6剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。7.3.7靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5-15cm。剪刀撑的搭设是一根内斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不大于20cm。脚手架各杆件伸出的端头，均大于10cm以防止杆件滑脱。7.3.8扣件安装符合下列规定：ü 扣件规格必须与钢管外径相同；ü 拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力