常压立式储罐设计表

1、 壳体计算设计内压 (Pa)P6000设计外压 (Pa)Po490储液密度 (kg/m3)868储罐内径 (m)D3.5腐蚀裕量 (mm)C21.6基本风压 (Pa)Wo400设计温度下罐壁材料的许用应力 (MPa)t157常温下罐壁材料的许用应力 (MPa) 157风压高度变化系数fi1.38罐壁材料负偏差 (mm) C1s0.60罐顶材料负偏差 (mm) C1r0.60焊接接头系数0.9第I圈罐壁板的实际高度hi(m)h1h2h3h4h5h6h7h8h95.50第I圈罐顶板的当量高度Hei(m)He1He2 He3He4He5 He6He7He8He95.50/储存介质时设计厚度 t1(m

2、m) 2.82/储存水时设计厚度 t2(mm) 1.31/罐壁板最小名义厚度 ti(mm) 6顶层罐壁板的名义厚度 (mm) tmin6.00罐壁筒体的当量高度 (m) He5.50贮罐顶部呼吸阀负压 (Pa) q588罐壁筒体的临界压力 (Pa) Pcr39177筒体设计外压 (Pa) P01830不不设设加加强强圈圈-不不设设加加强强圈圈加强圈数量n0设置加强圈后，每段筒体的当量高度（m)Le5.50罐顶计算设计温度 (0C)t40罐顶材质 （碳钢：1，不锈钢：2）1罐顶形式 （锥顶：1，拱顶：2） 1罐顶材料设计温度下的弹性模量 (MPa)Et191750罐顶起始角 () 15.00罐顶

3、计算厚度（包括附加量） (mm) t4.60罐顶所需厚度t (mm) t6.10罐顶名义厚度(mm)tn6*锥锥顶顶计计算算*雪压载荷 (Pa)P250罐顶设计外压 (Pa)Po1200拱顶起始角 ()9.4636.87o15*拱拱顶顶计计算算*间隙 (mm)(mm) a15扇形顶板个数n7.312中心板直径 (mm) Lo15001500拱顶半径 (mm) Rn42004200展开长度 (mm) L110851085大头展开半径 (mm) R119051905小头展开半径 (mm) R2710710大头弦长 (mm) L2939939小头弦长 (mm) L3401401大头弧长 (mm) l

4、1949949小头弧长 (mm) l2407407拱顶高度 (mm) h388388拱顶起始角 () o24.4024.40扇形顶板重量 (Kg) G扇形顶板34.1434.14中心顶板重量 (Kg)G中心顶板83.2383.23罐壁筒体的临界压力 (Pa) Pcr15697筒体设计外压P01830不不用用加加厚厚拱拱顶顶或或加加肋肋-不不用用加加厚厚拱拱顶顶或或加加肋肋*带带肋肋拱拱顶顶*拱顶厚度 (mm)t3.80经向肋的宽度b18mm8纬向肋的宽度b28mm8经向肋的高度h1 50纬向肋的高度h250经向肋的最大间距L1(11.4m)1000纬向肋的最大间距L2(11.4m)1000经向

5、带肋截面型心到顶板中心面的距离 (mm)e12.56纬向带肋截面型心到顶板中心面的距离 (mm)e22.56经向带肋截面的面积折算系数 (mm)n11.11纬向带肋截面的面积折算系数 (mm)n21.11经向带肋截面平均抗弯刚度D167071064纬向带肋截面平均抗弯刚度D267071064壳板抗弯刚度D876809带肋拱顶的折算厚度 (mm) 12.86带肋拱顶许用临界载荷 (Pa) Pcr97703筒体设计外压P01830不不用用加加厚厚拱拱顶顶或或加加肋肋-不不用用加加厚厚拱拱顶顶或或加加肋肋 罐体与罐顶连接处的有效面积包边角钢面积 （角钢的规格） (mm2)63636 A1728.8壳

6、体侧的面积 (mm2) A2364.80罐顶侧的面积 (mm2)A3364.80罐壁与罐顶连接处的有效面积 (mm2)A有效面积1264罐壁与罐顶连接处所需面积 (mm2) A所需面积274校校核核合合格格-校校核核合合格格-校校核核合合格格排气装置罐壁和其附件以及罐顶附件的重量 (Kg)Q17000包边角钢面积 (mm2) A1728.80壳体侧的面积 (mm2)A2368.89罐顶侧的面积 (mm2)A3362.55罐壁与罐顶连接处的有效面积 (mm2)A有效面积1460罐壁与罐顶连接处所需面积 (mm2) A所需面积185 *合合格格后后见见P72* 需需设设排排气气装装置置（不不合合格

7、格） 计算的破坏压力罐顶材料的屈服限 (MPa)s235设计内压 (Pa) P6000破坏压力 (Pa)Pf60510合合格格-合合格格-合合格格-合合格格-合合格格 提升力和地脚螺栓的计算罐壁和罐顶及其附件的重量 (Kg)G7600气体内压升举力(KN/m)P15.25由风产生的升力(KN/m)P22.00储罐的总容积（m3)V总容积125.00罐内充满规定的储液时的容积（m3)V操作容积87.50罐内充满规定的储液时，罐的总重(N)G充满819626自重产生的下压力(KN/m)g6.78升举力(KN/m)P7.25* 需需要要地地脚脚螺螺栓栓* 地脚螺栓材料的屈服限 (MPa)s235单位

8、长度上的平衡重 (KN/m) q4地脚螺栓个数n8地脚螺栓直径 (mm)d16空罐时地脚螺栓所允许受的拉力 (KN) Ft197空罐时地脚螺栓所受的拉力 (KN) Ft1115？校校核核不不合合格格-增增加加地地脚脚螺螺栓栓的的直直径径？空罐时地脚螺栓所允许受的拉力 (KN) Ft2126空罐时地脚螺栓所受的拉力 (KN) Ft290校校核核合合格格-校校核核合合格格-校校核核合合格格充满储液时地脚螺栓所允许受的拉力 (KN) Ft3967充满储液时地脚螺栓所受的拉力 (KN) Ft3873校校核核合合格格-校校核核合合格格-校校核核合合格格 常常压压立立式式储储罐罐抗抗震震验验算算（SHJ2

9、6-90）符符号号意意义义符符号号数数值值备备注注1.储储罐罐罐罐壁壁底底部部最最大大轴轴向向压压应应力力校校核核地震烈度Deg.7底层罐壁的有效厚度，mt10.01底层罐壁的平均直径，mD112竖向地震影响系数Cv1 7,8度取1，9度取1.45罐壁底部竖向载荷(无保温），N N1300000包括罐壁和罐壁支撑的罐顶部分和保温层引起的竖向载荷罐壁底部竖向载荷(有保温），N N1300001包括罐壁和罐壁支撑的罐顶部分和保温层引起的竖向载荷储罐底面到液面的高度，mHw4.2储罐内储液总质量，Kgmt7000001/3储液高度处的罐壁有效厚度，mt00.008地震影响系数?/max0.23由Tc

10、值按图3.1.1选,对于V10000m3的储罐取max. 储罐材料操作温度下弹性模量，PaE1.92E+11 查SH3046表3.1.4动液系数Fr0.869 由D1/Hw查表3.1.4耦连振动周期系数Kc0.000514 由D1/Hw查表3.1.3底层罐壁的截面积，m2A10.376991118底层罐壁的断面系数，m3Z11.1304罐壁底部的剪力，NQ0603903.2076罐壁底面的地震弯矩，NmM11141377.062比值D1/HwD1/Hw2.86储罐和储液耦连振动基本周期，s Tc0.059121173产生地震剪力的储液等价质量,Kg m608300地震作用下罐壁底部最大轴向压应

11、力，Pa12209370地震作用下罐壁底部最大轴向压应力，Pa12209372许用临界应力，Pacr29760000储储罐罐轴轴向向应应力力校校核核校校核核合合格格2.罐罐壁壁高高度度y处处环环向向应应力力校校核核动水压力分布系数fe1.11 由y/Hw查表3.1.6距离罐壁高度y处的内半径，mRy6距离罐底高度，my0校核高度处罐壁有效厚度，mt0.008储液密度，Kg/m3L1200校核高度处材料工作温度下的屈服极限，Payt157000000 查SH3046表3.2.2焊缝系数0.9比值y/Hwy/Hw0距罐底y处，水平地震作用引起的罐壁最大动液压力，Papy8467.201628 竖向

12、地震引起的轴对称动液压力，Papv0 9度时计算水平地震作用在校核高度产生的环向应力，Pa2h7056001.356竖向地震作用在校核高度产生的环向应力，Pa2v0 9度时计算静液压力在校核高度产生的环向应力，Pa2s41202000罐壁环向应力，Pa248258001抗震校核许用应力，Pa157000000距距离离罐罐壁壁高高度度y y处处环环向向应应力力校校核核校校核核合合格格3.对对16Mn和和Q235类类碳碳钢钢常常压压立立式式储储罐罐，底底圈圈罐罐壁壁和和罐罐底底边边缘缘板板间间角角焊焊缝缝高高度度计计算算角焊缝高度最小值，mmhf3.224.水水平平地地震震作作用用下下，罐罐内内液液面面晃晃动动波波高高晃动周期系数Ks1.08764 由D1/Hw查表3.1.2液体晃动基本周期，sTs3.77地震影响系数10.1101由Ts值按图3.1.1选,但取Tg=0.85,max=0.45罐内液面晃动波高,mh0.991P5P6OKOKOKOKOKOKOKOKOKOKok7,8度取1，9度取1.45okokokokokokokok