高层建筑落地式脚手架施工方案

1、脚手架施工方案一、工程概况干休所A、B座住宅楼位于太原市体育南路与坞城北街的交叉口,A、B 座工程均为地下一层,地上二十八层,为框架剪力墙结构,总建筑面积为49813.49m2,建筑总高度92 m,使内外高差0.45m,建筑抗震设防烈度为8度。二、总体方案结合本工程现场地理位置、实际施工特点,采用全封闭落地式钢管脚手架,局部(无裙房6层顶板处采用双排悬挑脚手架,采用20#槽钢悬挑,每6层悬挑一道。此脚手架既用于结构安全防护,同时兼作室外装修。落地脚手架从裙房六层顶开始搭设,搭设高度70m。架体类型:架高46m以下采用双立杆双排落地脚手架,46m以上采用单立杆双排脚手架(悬挑脚手架每6层悬挑一道

2、,采用单立杆双排脚手架。双排脚手架内立杆距结构外沿、阳台板、飘窗板300mm,排距1050mm,立杆间距为1500(转角处立杆间距适当加密,大横杆步距为1800。小横杆间距750,立面防护采用绿色密目安全网,双排脚手架首层、作业层及每隔3层满铺一层脚手板,作业层下部设一道水平兜网。三、施工准备1、劳动力劳动力配备 2、材料要求2.1架体钢管杆件,采用483.5焊接钢管,禁止使用有明显变形,裂纹和严重锈蚀的钢管,钢管材质Q235钢,钢管必须进行防锈处理。2.2悬挑脚手架悬挑杆采用20#槽钢。2.3扣件转动灵活,符合钢管脚手架扣件GB15831的规定。2.4脚手板采用钢、木、竹材料制作,每块质量不

3、大于30kg,厚度不宜小于50mm,宽度不宜小于200mm。四、工艺流程基底支撑裙房6层顶板脚手架底部铺垫板从角部向两边延伸交圈搭设(“一”字型从一端向另一端搭设按定位依次竖立杆,将立杆与纵横向扫地杆连接固定装设第一步纵向和横向平杆随校正立杆垂直之后予以固定,并按此要求继续向上搭设随脚手架上升设置剪刀撑、斜杆、连墙杆等整体拉结杆件随脚手架上升铺设脚手板,挂安全网封闭验收合格交付使用日常维修检查五、构造要求及技术措施1、基底支撑:1.1落地脚手架:由于落地外脚手架坐落在裙房6层顶板上,脚手架对裙房顶板的压力荷载必须进行分解。在裙房5、6层顶板与上部脚手架对应位置搭设三排单立杆碗扣式脚手架,采用顶

4、丝、木架板进行支撑(后浇带模板及支撑体系不能拆除。支撑脚手架底部铺设木架板。双排脚手架排距900mm,立杆间距为1200(转角处立杆间距适当加密,横杆步距为1200。脚手架顶部采用顶丝、方木及木架板形成承托。1.2悬挑脚手架1.2.1采用20#槽钢作为悬挑大梁,在槽钢外侧端部焊接16吊环。吊环双面焊接长度不少于150mm,在6层、12层、18层、24层的结构顶板内预埋20钢筋“U”型环。1.2.2“U”型环位置为:距外墙(剪力墙外墙边2.1m和0.7m处,每隔1.5m间距预埋一组(转角位置根据实际情况,间距适当减小,用于固定挑梁尾部,在悬挑构件上预埋“U”型环时,悬挑板底部必须进行可靠支撑,确

5、保悬挑构件满足挑梁受力要求。“U”型环应锚固于顶板上层钢筋之下。当无上层钢筋时,应设置长度为1000mm的214钢筋,并与下层钢筋进行焊接连接。1.2.3“U”型环每边伸入砼内长度不少于35d,由架工组专人负责埋设,钢筋组负责下料加工。1.2.4待混凝土强度达到C25以上时,将20#槽钢一端插入已预埋于楼板内的两个间距1.4m的20钢筋环内,另一端与支承在其上部的纵向水平杆连接,注意:与钢筋环交叉处须加设横管,槽钢与预埋环间空隙用木楔反向楔紧。槽钢伸出“U”型环和外架的长度不小于200mm(现浇剪力墙施工时,在与预埋拉环对应处,预留穿20#槽钢的洞口。1.2.5在槽钢端部的钢筋拉环上连接18安

6、全保险钢丝绳,将钢丝绳另一端穿入上层结构剪力墙穿墙螺栓孔内,用短钢管锚固牢固。1.2.6悬挑脚手架立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、脚手板等做法同落地脚手架。搭设时,落地脚手架与悬挑脚手架必须统一步距。2、落地脚手架基底要求2.1双排双立杆脚手架搭设场地应平整,并要有排水措施。2.2立杆底部应加设宽度200mm,厚度50mm的垫板,并要求通长铺设。3、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施3.1立杆3.1.1脚手架的排距1050mm,立杆间距为1500(转角处立杆间距适当加密,离底部200mm处设一道扫地杆,以保持脚手架底部的整体性。3.1.2脚手架立杆应间隔交叉,用不同长度的钢管采用对接扣件连接搭

7、设,相邻的对接接头要位于不同的高度上,在不同的步距内,与相近大横杆的距离不宜大于步距的1/3,使立柱受荷的薄弱截面错开。3.1.3立杆与大横杆必须用采用直角扣件锁紧,不得隔步设置或遗漏,双立杆必须都用扣件与同一根横杆扣紧。3.1.4立杆顶端要高出结构上皮1500。3.2大横杆3.2.1大横杆步距为1.8m(经计算不能满足要求,采用设置剪刀撑保整立杆稳定性,置于小横杆之下、立杆的内侧,用直角扣件与立杆扣紧,其长度大于3跨、不小于6m。3.2.2同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接或搭接连接,其接头交错布置,不可设在同步、同跨内,在不同的立杆间距中,与相近立杆的距离不大于立杆间距的三分之

8、一,相邻接头水平距离不小于500mm。端部扣件盖板边缘至水平杆端距离不小于100mm。3.3小横杆3.3.1小横杆贴近立杆布置(对于双立杆,则设于双立杆之间搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。3.3.2每一立杆与大横杆相交处(即主节点,都必须设置一根小横杆,并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。小横杆间距应与立杆间距相同,且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间等间距的位置增设12根小横杆,其最大间距不大于750mm。3.3.3小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于100mm,伸出里排大横杆距结构外边缘150mm,且长度不大于300mm。上、下层小横杆应在立杆处错

9、开布置,同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。3.3.4在任何情况下,均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。3.4剪刀撑3.4.1外脚手架剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设,内、外排立杆剪刀撑沿架高、水平方向连续布置,必须连续设置到顶。3.4.2剪刀撑从架体第一步开始设置。除在脚手架转角两端设置外,中间连续布置(确保立杆稳定性。斜杆与地面的夹角在4560之间,剪刀撑应联系34根立杆。剪刀撑斜杆相交点要处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加34个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于150mm。最下部的斜

10、杆与立杆的连接点距大横杆的高度控制在300mm内。3.4.3剪刀撑的杆件连接采用搭接,其搭接长度不小于1000mm,并用不少于3个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。3.4.4横向斜撑搭设在拐角处及无法设置剪刀撑的部位,在同节内、由底至顶层呈“之”字型,在里、外排立柱之间上下连续布置,斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。3.5脚手板3.5.1脚手板采用松木,厚50mm、宽200mm、长度为4.0m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网,随作业层上升,同时作业不超过两层。首层及每隔3层满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。3.5.2脚手板设置

11、在3根小横杆上,并在两端80mm处用直径1.2mm的镀锌铅丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2m时,可采用两根小横杆,并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。3.5.3脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝中设两根小横杆,各杆距接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。3.6连墙杆3.6.1连墙杆用483.5的钢管采用直角扣件与脚手架可靠拉结,按二步三跨(悬挑架为二步二跨设置,但要求垂直间距小于4m,水平间距小于4m,“菱形”布置,与结构的连接利用门窗洞口、窗间墙等搭设钢管架箍进行连接。3.6.2连墙杆横竖向均匀布置

12、,与架体和结构立面垂直,并尽量靠近主节点(距主节点的距离不大于300mm。连墙杆伸出扣件的距离应大于100 mm。3.7水平斜拉杆:设置在有连墙杆的步架平面内,以加强脚手架的横向刚度。3.8护栏和挡脚板:在铺脚手板的操作层上必须设两道护栏和挡脚板。防护栏杆上杆高度1.1m ,中杆高度0.5m 左右。挡脚板位置采用加设一道低栏杆(距脚手板面0.2mm ,安装涂刷红白相间斜道油漆的踢脚板,高度250mm 。如下图: 3.9防护设施3.9.1脚手架外要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m 的规格,用尼龙绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m ,并在首层及作业层下步架处设一

13、道水平兜网。在架底层满铺一层脚手板,往上每隔5步设隔层平网。落地式脚手架第一道踢脚板原则上从二层顶开始设。悬挑式脚手架从悬挑型钢上的扫地杆上开始设。踢角线不少于三道,均等间距(等层数设置。安全色踢脚线由竹胶板制作,涂红白漆。1501503.9.2作业层脚手架立杆于1.2m处设有一道防护栏杆,底部外侧面设180mm高的挡脚板。3.9.3门窗洞口脚手架搭设示意图 3.9.4脚手架的接地设置在建筑物四角及转角处,中间间距应小于30米,接地极采用L15005的角钢,埋入地下1500mm,从接地极用404的镀锌扁钢引出与脚手架连接。六、脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守“由上而下,先搭后拆”的原则,即先

14、拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等(一般的拆除顺序为:安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节时,应防止失稳。当脚手架拆到下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固,

15、后拆连墙件。七、质量要求脚手架搭设的允许偏差和检验方法 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 八、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施1.1扣件的紧固程度应在4050Nm,并不大于65Nm,对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内,以防雨水进入,直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。1.4外脚手架严禁钢竹、钢木混搭,禁止扣件、绳索、竹蔑、塑料混用。1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。1

16、.6落地脚手架搭设时要在立杆底部铺通长50mm木架板,离地200mm 搭设扫地杆。脚手架底部地面应高出其它地坪50mm,基层必须坚实,排水符合雨季施工要求,以防雨水浸泡脚手架基础。2、脚手架搭设的安全措施2.1搭设过程中划出工作标志区,禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人。2.2开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙杆件安装稳定后方可根据情况拆除。2.3脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶,以保证搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前,一定要确保架子稳定。2.4脚手架必须配合施工进度搭设,一次

17、搭设高度不得超过相邻连墙杆以上两步。2.5在搭设过程中应由安全员、架工班长等进行检查、验收。每两步验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌一块。2.6预埋环与水平挑杆严格按设计要求留设,严禁私自拆改。3、脚手架上施工作业的安全技术措施3.1结构外脚手架每支搭一层完毕后,经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人,未经同意不得任意拆除脚手架部件。3.2严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷。3.3结构施工时不允许多层同时作业,临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。3.4当作业层高出其下连墙件3.0m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。3.5定期检查脚手架,发现问题和隐患

18、,在施工作业前及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施4.1拆架前,全面检查待拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划,报请批准,进行技术交底后才准工作。4.2架体拆除前,必须察看施工现场环境,包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。4.3拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入。4.4拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一个人有关的结扣时,应先通知对方,以防坠落。4.5在拆架时,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后

19、方可离开。4.6每天拆架下班时,不应留下隐患部位。4.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。4.9所有脚手板,应自外向里竖立搬运,以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。4.10拆下的零部件要装入袋内吊下,拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊,严禁从高空抛掷。4.11雨季施工过程要对脚手架经常进行检查,及时消除隐患。九、文明施工要求1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋,现场严禁吸烟。2、严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中,禁止开玩笑和打闹。3、脚手架搭设人员必须是持证上岗的专业架

20、子工。4、上架子作业人员上下均走人行通道,不准攀爬架子。5、架子验收合格后任何人不得擅自拆改,如需局部拆改时,须经技术人员同意后由架子工操作。6、不准利用脚手架吊运重物,不得将混凝土泵管固定在脚手架上。7、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其它物品,使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人。登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。8、施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费。9、运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放,随时整理,妥善保管。10、大风、大雪、大雾及大雨天气停止脚手架作业。在冬季要经常检查脚手板、斜道板有无积雪、积水等物,若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。十、脚手架

21、计算架体立杆间距L a=1.5m,架体宽(排距L b=1.05m,架体步距h=1.8m,脚手架最高搭设70m。46m以下采用双立杆双排落地脚手架,46m以上采用单立杆双排脚手架(悬挑架采用20#槽钢,间距1500,每6层悬挑一道。连墙杆二步三跨(悬挑架墙杆二步二跨设置,每隔3层满铺一层脚手板。落地式扣件钢管脚手架计算书参数信息:计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为70米,搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5,连墙件采用二步三跨,竖向间距3.6米,水平间距4.5米。施工均布荷载为3kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设10层。一

22、、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算:小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值:P2=0.351.50/3= 0.175kN/m活荷载标准值:Q=31.50/3=1.5kN/m荷载的计算值:q=1.20.038+1.20.175+1.41.5=2.356kN/m 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.3561.052/8=0.325kN.m=0.325106/5080=63.976N/mm2小横杆

23、的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值:q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度:V=5.01.71310504/(3842.06105121900= 1.08mm小横杆的最大挠度0mm小于大横杆的最大容许挠度1500mm与10 mm, 满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算:小横杆的自重标准值:P1=0.0381.05=0

24、.04kN脚手板的荷载标准值:P2=0.351.051.50/3=0.184kN活荷载标准值:Q=31.051.50/3=1.575kN荷载的计算值:P=(1.20.04+1.20.184+1.41.575/2=1.237kN 大横杆计算简图2.强度计算:最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.0381.502+0.2671.2371.50=0.504N.m=0.504106/5080=99.213N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考

25、虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:V1=0.6770.03815004/(1002.060105121900=0.052mm集中荷载标准值:P=0.04+0.184+1.575=1.799kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:V2=1.883179915003/(1002.060105121900=4.553mm最大挠度和:V=V1+V2=4.605mm大横杆的最大挠度4.605mm小于大横杆的最大容许挠度1500mm与10 mm, 满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或

26、横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5:R R c其中:R c - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值:P1=0.0381.50=0.057kN脚手板的荷载标准值:P2=0.351.051.50/2=0.276kN活荷载标准值:Q=31.051.50/2=2.363kN荷载的计算值:R=1.20.057+1.20.276+1.42.363=3.708kNR f,不满足要求!采取内外立杆纵、横向连续设置剪刀撑的措施,确保立杆稳定。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式: 其中:N - 立

27、杆的轴心压力设计值,N=23.19kN;- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.186;i - 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;l0 - 计算长度(m,由公式l0 = kuh 确定,l0=3.12m;k - 计算长度附加系数,取1.155;u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定;u = 1.5A - 立杆净截面面积,A=4.89cm2;W - 立杆净截面模量(抵抗矩,W=5.08cm3;M W - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M W = 0.063kN.m;- 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2;经计算得到 = 267.37f - 钢管立杆抗压强度设

28、计值,f = 205.00N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,不满足要求!采取内外立杆纵、横向连续设置剪刀撑的措施,确保立杆稳定。六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中:N G2K - 构配件自重标准值产生的轴向力,N G2K = 5.119kN;N Qk - 活荷载标准值,N Q = 4.725kN;g k - 每米立杆承受的结构自重标准值,g k = 0.136kN/m;经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度H s = 36.077米。脚手架搭设高度H s等于或大于26米,按照下式调整且不超

29、过50米: 经计算得到,考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值:H = 34.82米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 其中:N G2K- 构配件自重标准值产生的轴向力,N G2K = 5.119kN;N Qk - 活荷载标准值,N Q = 4.725kN;g k - 每米立杆承受的结构自重标准值,g k = 0.136kN/m;M wk - 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,M wk = 0.053kN.m;经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度H s = 42.088米。脚手架搭设高度H s等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米

30、: 经计算得到,考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值:H = 40.39米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:N l = N l w + N o其中:N lw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN,应按照下式计算:N lw = 1.4 w k A ww k - 风荷载基本风压值,w k = 0.109kN/m2;A w - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,A w =3.64.5= 16.2m2;N o - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN;N o = 5经计算得到:N lw = 2.472kN,连墙件轴向力计算值N l = 7.472kN连墙件轴向

31、力设计值N f= Af其中: - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30/1.58的结果查表=0.952;A = 4.89cm2;f = 205.00N/mm2。经过计算得到:N f = 95.43kNN1小于Nf,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:N l = 7.472kN小于扣件的抗滑力8kN满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:p f g其中:p - 立杆基础底面的平均压力(N/mm2,p = N/A;p = 96.72N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN;N = 24.18A

32、- 基础底面面积(m2;A = 0.25f g - 地基承载力设计值(N/mm2;f g = 160地基承载力设计值应按下式计算:f g = k c f gk其中:k c - 脚手架地基承载力调整系数;k c = 1f gk - 地基承载力标准值;f gk = 160地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001参数信息:计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为18.00米,立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距1.05米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5,连墙件采用二步二跨,竖向间距2.1

33、米,水平间距3.6米。施工均布荷载为3.00kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用,其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度2.30米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物1.20m。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算:小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值:P2=0.351.05/3=0.123kN/m活荷载标准值:Q=3.001.05/3=1.05kN/m荷载的计算值:q=1.20.0

34、38+1.20.123+1.41.05=1.663kN/m 小横杆计算简图2.强度计算:最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩:计算公式如下: M=1.6631.052/8=0.229kN.m=0.229106/5080=45.079N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度:计算公式如下: 荷载标准值:q=0.038+0.123+1.05=1.211kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度:V=5.01.21110504/(3842.06105121900=0.763mm小横杆的最大挠度0.763mm小于大横杆的最大容

35、许挠度1050mm与10 mm, 满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算:小横杆的自重标准值:P1=0.0381.05=0.04kN脚手板的荷载标准值:P2=0.351.051.05/3=0.129kN活荷载标准值:Q=3.001.051.05/3=1.103kN荷载的计算值:P=(1.20.04+1.20.129+1.41.103/2=0.874kN 大横杆计算简图2.强度计算:最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大

36、弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.041.052+0.2670.8741.05=0.249kN.m=0.249106/5080=49.016N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算:最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.6770.03810504/(1002.060105121900=0.012mm集中荷载标准值P=0.04+0.129+1.103=1.272kN集中荷载标准值最不利分配引

37、起的最大挠度V2=1.883127210503/(1002.060105121900=1.104mm最大挠度和:V=V1+V2=1.116mm大横杆的最大挠度1.116mm小于大横杆的最大容许挠度1050mm与10 mm, 满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5:R R c其中:R c- 扣件抗滑承载力设计值,取8kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算:横杆的自重标准值:P1=0.0381.05=0.04kN脚手板的荷载标准值:P2=0.351.051.05/2=0.193kN活荷载标准值:Q=

38、3.001.051.05/2=1.654kN荷载的计算值:R=1.20.04+1.20.193+1.41.654=2.5952kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m;本例为0.187N G1 =0.18718.00=3.366kN(2脚手板的自重标准值(kN/m2;本例采用木脚手板脚手板,

39、标准值为0.35N G2 =0.744 kN(3栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m;本例采用栏杆、cbb43 脚手板挡板,标准值为0.15N G3 = 0.151.053/2=0.236kN(4吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2;0.005N G4 = 0.0051.0518.00= 0.095kN经计算得到,静荷载标准值N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.441kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值N Q = 3.0021.051.05/2=3.308kN风荷载标准值应按照以下公式计

40、算 其中:W0 - 基本风压(kN/m2,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001的规定采用:W0 = 0.39U z- 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001的规定采用:U z = 0.62U s - 风荷载体型系数:U s = 0.645经计算得到,风荷载标准值:W k = 0.70.390.620.645 = 0.109kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式:N = 1.2N G + 0.851.4N Q风荷载设计值产生的立杆段弯矩M W计算公式:M W = 0.851.4W k l a h2/10其中:W k - 风荷载基本风压值(kN

41、/m2;l a - 立杆的纵距(m;h - 立杆的步距(m。五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式: 其中:N - 立杆的轴心压力设计值,N=9.96kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.186;i - 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;l0 - 计算长度(m,由公式l0 = kuh 确定,l0=3.12m;k - 计算长度附加系数,取1.155;u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.5;A - 立杆净截面面积,A=4.89cm2;W - 立杆净截面模量(抵抗矩,W=5.08cm3;- 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2;

42、经计算得到 = 109.506f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式: 其中:N - 立杆的轴心压力设计值,N=9.266kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.186;i - 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;l0 - 计算长度(m,由公式l0 = kuh 确定,l0=3.12m;k - 计算长度附加系数,取1.155;u - 计算长度系数,由脚手架的高度确定;u = 1.5A - 立杆净截面面积,A=4.89cm2;W - 立杆净截面模量(抵抗

43、矩,W=5.08cm3;M W - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,M W = 0.044kN.m; - 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2;经计算得到= 110.54f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205.00N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:N l = N lw + N o其中:N lw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN,应按照下式计算:N lw = 1.4 w k A ww k - 风荷载基本风压值,w k = 0.11kN/m2;A w- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,A w= 2.13.6 =7.56m2;N o - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN;N o = 5 经计算得到:N lw = 1.164kN,连墙件轴向力计算值