乙醇-水精馏塔设计

1、化工原理课程设计说明书设计题目： 乙醇水精馏塔设计设计者： 专业： 化学工程与工艺学号： 指导老师： 2006年6月19日化工原理课程设计任务 设计题目：乙醇水精馏塔设计设计条件系统进料：25ºC处理量： 25，000吨/年进料浓度：28%乙醇（质量） 处理要求：塔顶乙醇浓度 94% （质量） 塔底乙醇浓度 0.1%（质量）塔顶压强：4kPa(表压)进料状态： 泡点进料回流比： 1.7Rmin冷却水温： 28ºC加热蒸汽： 0.2 MPa（表压）设备形式： 筛板塔年工作时： 7200小时年工作日： 300天（连续操作）塔顶冷凝器采用全凝器塔低再沸器为间接蒸汽加热目录一、 前

2、言二、 设计方案简介三、 工艺流程图及说明.四、 工艺计算及精馏塔设计1、 工艺条件.2、 汽液平衡数据.3、 物料衡算.4、 实际塔板数确定5、 精馏塔内汽液负荷计算6、 工艺条件及物性数据计算7、 塔和塔板主要工艺尺寸计算8、 塔板负荷性能图五、 辅助设备设选型计算六、 课程设计的其它问题.七、 选用符号说明八、 参考文献.九、 结束语前言 乙醇（C2H5OH），俗名酒精，是基本的工业原料之一，与酸碱并重，它作为再生能源犹为受人们的重视。工业上常用发酵法（C6H10O5）n和乙烯水化法制取乙醇。乙醇有相当广泛的用途，除用作燃料，制造饮料和香精外，也是一种重要的有机化工原料，如用乙醇制造乙酸

3、、乙醚等；乙醇又是一种有机溶剂，用于溶解树脂，制造涂料。众所周知，在医药卫生方面，乙醇作为消毒杀菌剂而造福于人类。人类餐饮饭桌上饮用各种酒品，乙醇也是其中不可或缺的组成部分，如：啤酒含35，葡萄酒含620，黄酒含815，白酒含5070（均为体积分数）。据有关资料表明，乙醇对人体具有营养价值。现在，乙醇成为了一种新型替代能源乙醇汽油。按照我国的国家标准，乙醇汽油是用90%的普通汽油与10%的燃料乙醇调和而成。它可以有效改善油品的性能和质量，降低一氧化碳、碳氢化合物等主要污染物排放。它不影响汽车的行驶性能，还减少有害气体的排放量。乙醇汽油作为一种新型清洁燃料，是目前世界上可再生能源的发展重点，符合

4、我国能源替代战略和可再生能源发展方向，技术上成熟安全可靠，在我国完全适用，具有较好的经济效益和社会效益。乙醇精馏是生产乙醇中极为关键的环节，是重要的化工单元。其工艺路线是否合理、技术装备性能之优劣、生产管理者及操作技术素质之高低，均影响乙醇生产的产量及品质。工业上用发酵法和乙烯水化法生产乙醇，单不管用何种方法生产乙醇，精馏都是其必不可少的单元操作。本次设计的精馏塔是为了精馏乙醇以得到高纯度的乙醇，要求达到塔顶馏出物浓度（94%（wt）,塔底浓度（0.1%（wt）。本设计采用填料塔，与板式塔相比，填料塔有一下优点：（1）生产能力大；（2）分离效率高；（3）压力降小；（4）持液量小；（5）操作弹性

5、大。设计方案简介工艺流程图及说明工艺计算及精馏塔设计1、工艺条件 正如前面设计任务书，本次设计工艺条件如下：进料温度： 25ºC处理量： 25，000吨/年进料浓度： 28%乙醇（wt）处理要求： 塔顶乙醇浓度 94%（质量） 塔底乙醇浓度 0.1%（质量）塔顶压强： 4kPa(表压)进料状态： 泡点进料回流比： 1.7Rmin 冷却水温： 28ºC加热蒸汽： 0.2 MPa设备形式： 填料塔塔顶冷凝采用全凝器塔低再沸器为间壁加热年工作日：300天（连续操作）年工作时：7200小时2、汽液平衡数据及t-x-y, x-y图（1） 乙醇和水的汽液平衡数据如下：温度t /

6、86;C乙醇的摩尔分数/ %温度t / ºC乙醇的摩尔分数/ %液相xA汽相 yA液相xA汽相 yA1000.000.0081.532.7358.2695.51.9017.0080.739.6561.2289.07.2138.9179.850.7965.6486.79.6643.7579.751.9865.9985.312.3847.0479.357.3268.4184.116.6150.8978.7467.6373.8582.723.3754.4578.4174.7278.1582.326.0855.8078.1589.4389.43表一：乙醇水二元汽液平衡数据（2）作t-x-y

7、和 x-y图3、全塔物料衡算（1）由质量分数求摩尔分数 乙醇相对分子质量 MA=46.07g/mol；水的相对分子质量 MB=18.02 g/mol。 进料、塔顶、塔底质量分数： =29%(wt%)；=94%；=0.1%。将以上计算结果列为下表物料位置进料口塔顶塔釜摩尔分数0.13200.85970.0004表二：进料、塔顶、塔釡物料摩尔分数（2）全塔物料衡算 进料平均相对分子量：21.723 kg/kmol 进料量：F =44.4mol/s 物料衡算： 解得：D=6.8mol/s, W=37.6mol/s6、工艺条件物性计算 工艺条件物性的计算包括：操作压强、温度、平均分子量、平均密度、液体

8、表面张力、液体黏度及表格。下面分别计算以上各个物性数据。6.1 温度的计算为了考察精馏塔内物质的状态性质，需要计算塔内各部分的温度具体为：塔顶、进料口、塔釡、精馏段平均温度、提馏段平均温度。 利用表一中数据由拉格朗日插值可求得 ：=85.07 ºC (=0.1320)：78.21 ºC (=0.8579)：99.905ºC (=0.0004)可知塔内的各个温度为下：塔顶78.21ºC；进料口 ºC；塔釡 ºC；精馏段平均温度 ºC；提馏段平均温度ºC。6.2 操作压强乙醇、水的饱和蒸汽压可以用下式计算： 式中：p为

9、蒸气压mmHg；A、B、C为常数；t为摄氏温度（ºC）物质名称温度范围t/ ºC安托尼常数ABC乙醇-301508.044941554.3222.65水0608.107651750.286235.0水601507.966811668.21228.0表三：乙醇、水安托尼常数（摘自：物化实验）6.2.1 塔顶压力：78.21 ºC，=0.8579由安托尼公式可以计算出该温度下，100.845KP， 44.034KP假设该物系为理想物系：92.77KP6.2.2 进料处：ºC，=0.1320同上，可以计算出该温度下，131.469KP， 57.964KP67.

10、667KP6.2.3 塔釡：ºC， =0.0004（同上计算可得）224.455KP， 100.98KP101.029KP6.2.4 精馏段：ºC平均液相组成： 0.3157所以有115.315KP， 50.598KP70.94KP6.2.5 提馏段：ºC平均液相组成： 0.0436所以有 172.863KP， 76.998KP81.18KP6.3 平均分子量的计算 利用拉格朗日插值法，结合表一中数据，计算精馏段和提馏段内平均汽液相组成。6.3.1 液相组成由以上计算可知精馏段和提馏段的液相组成分别为：0.3157，0.0436。汽相组成精馏段： 0.5783提馏

11、段： 0.2716所以精馏段和提馏段的平均液相组成分别为0.3157， 0.0436，0.5783，0.2716。6.3.2 计算平均分子量精馏段： 提馏段：6.4 平均密度 用下式计算密度，混合液密度： 混合气密度：。其中：a为质量分数，为平均相对分子质量不同温度下乙醇和水的密度如下表(表示乙醇，表示水)温度/ ºC/kg/m3/kg/m3温度/ ºC/kg/m3/kg/m380735971.895720961.8585730968.6100716958.490724965.3表四：不同温度下乙醇和水的密度求ºC ，ºC下乙醇和水的平均密度：º

12、;C， =733.39 kg/m3 =970.75 kg/m3同理：ºC ，722.01 kg/m3 963.58kg/m3精馏段：液相：= =826.04 kg/m3汽相：=1.177 kg/m3 提馏段：液相 = =931.18kg/m3气相 =kg/m36.5 混合液体表面张力二元有机物水溶液表面张力可用下列各式计算：式中：， ， ， ， ， 式中：下角标w，o，s分别代表水、有机物及表面部分，分别表示主体部分的分子含量，指主体部分的摩尔分子体积，为水、有机物的表面张力，对乙醇=2。乙醇、水的表面张力和温度的关系如下表温度/ºC708090100乙醇的表面张力/ 10

13、-2N/m21817.1516.215.2水的表面张力/ 10-2N/m264.362.660.758.8表五：不同温度下乙醇、水的表面张力精馏段：ºC =21.81cm3/mol，=46.07/1.177=39.14cm3/mol。乙醇的表面张力： =16.99×10-2N/m2水的表面张力： =62.29×10-2N/m2=0.661=lg0.661= -0.180 = -0.965= -0.180+(-0.9650)= -1.145 即 = -1.145，连解可以得到：0.234， 0.766带入=0.234×62.291/4+0.766×

14、;16.991/4 23.965×10-2N/m2提馏段：ºC=19.35 cm3/mol， =46.07/0.855=53.88 cm3/mol乙醇表面张力： =15.95×10-2N/m2水的表面张力： =60.23×10-2N/m2= =6.99=lg6.99=0.8444 = -0.7727=0.8444-0.7727=0.0717 即 0.0717，连解可以得到：0.646， 0.354带入=0.646×60.231/4+0.354×15.951/4 39.51×10-2N/m26.6 液体黏度6.6.1 塔顶：=

15、78.21 ºC 、=0.8579，查图化工流体流动与传热506页，可查得在改温度下，乙醇和水的粘度分别为：0.48mPa.s，0.33mPa.s0.4587mPa.s6.6.2 塔釡：ºC 、=0.0004，同（a）可得0.35mPa.s，0.27mPa.smPa.s6.6.3 精馏段平均黏度 由前面计算可知精馏段平均液相组成0.3157，查图化工流体流动与传热506页，可知平均温度下，乙醇和水的粘度分别为：0.46mPa.s，0.36mPa.s。精馏段平均粘度：0.3916mPa.s6.6.4 提馏段平均黏度由前面计算可知提馏段平均液相组成0.0436，查图化工流体流动

16、与传热506页，可知平均温度下，乙醇和水的粘度分别为：0.38mPa.s 0.30mPa.s。提馏段平均粘度：mPa.s全塔平均粘度：0.3475mPa.s7、 塔的物性数据列表位置项目进料口塔顶塔釡精馏段提馏段操作压强/kp66.66792.77101.02970.9481.18温度/ ºC85.0778.2199.0581.6492.487平均分子量/kg/kmol气相34.2425.64液相26.8619.24平均密度/kg/m3气相1.1770.855液相826.04931.18表面张力/10-2N/m223.96539.51液体黏度/mPa.s0.45870.27000.3

17、9160.3035表六：塔内物性数据4、塔板数的确定（1）从二元气液平衡相图（x-y图）可知，本乙醇水物系的最小回流比在精馏段操作线和x-y线相切的那点。通过CAD作图可知切点Q（0.7473,0.7819），所以 =2.248=1.7=3.82（2）精馏段和提馏段操作线方程精馏段：0.7925+0.1784由精馏段操作线方程和q线方程（=0.1320）可确定提馏段操作线方程：（3）通过作图法确定理论塔板数NT 通过作图法可以求得理论塔板数为NT=21块（包括再沸器），加料板为第五块理论板（从下向上），精馏段为16块，提馏段为4块（不包括再沸器）。（4）求塔板效率 用经验公式 计算塔板效率（a

18、）精馏段 0.3916mPa.s 0.421 （b）提馏段 0.3035 mPa.s 0.489 (5) 实际塔板数 精馏段：16/0.421=39块；提馏段：=4/0.489=9块，=48块。5、精馏塔内汽液负荷计算 根据恒摩尔流假定，可以分别计算出精馏塔内上升蒸汽量和下降液体量。（1）精馏段摩尔流量： 32.778mol/s25.976mol/s质量流量：1.1223kg/s 0.6977kg/s体积流量：0.9535m3/s 8.4×10-4 m3/s（2）提馏段摩尔流量：32.778mol/s 70.376mol/s质量流量：0.8404 kg/s1.3540 kg/s体积流

19、量：0.9829 m3/s 1.45×10-3 m3/s（七）、塔和塔板主要工艺尺寸计算1、塔径的设计（1）精馏段 由，（安全系数）=0.60.8，=(C可由史密斯关联图查出)横坐标：0.023取板间距：m，m，则0.39m查图史密斯关连图（下册245页）可知：=0.082，0.085=2.25m/s取0.35=0.7875m/s 1.2m横截面积：0.785×1.22=1.13m2，空塔流速：0.844m/s（2）提馏段横坐标：取板间距：m，m，则0.39m查图史密斯关连图（下册245页）可知：=0.0825，0.094=3.10m/s取0.35=1.085m/s 1.0

20、7m匀整到 =1.2m横截面积：0.785×1.22=1.13m2，空塔流速：0.870 m/s2溢流装置（1）堰长 对单溢流取0.7=0.7×1.2=0.84出口堰高：本设计采用平直堰，堰上液高度 （近似=1）（a）精馏段：=0.0067m 0.07-0.0067=0.0633m（b）提馏段：=0.01m 0.07-0.01=0.06m（2）方形降液管的宽度和横截面 由0.7查（下册 250页）可知及则：=0.090.09×1.13=0.102 m2 ，=0.15=0.15×1.2=0.18m验算降液管内停留时间：精馏段：54.64s提馏段：31.65

21、s停留时间>5s，故降液管可用。（3）降液管底隙高度精馏段：取降液管底隙流速为m/s，则0.0083m提馏段：取m/s，则0.0086m因为大于，故满足要求。3、塔板布置和筛孔数目与排列（1）塔板分布因为<1.5m，取m，0.05m（2）筛孔计算及排列 本例所处理的物系无腐蚀性，可选用4mm碳钢板，筛孔直径4mm，筛孔按正三角形排列，取孔中心距312mm。筛孔数目n为 ， =0.35m 0.55m则 =0.76m2=6096个开孔率：10.1%4、流体力学验算（1）塔板压降 气体通过一层塔板的压降为 干板压降由下式计算 （a） 精馏段： 气体通过筛孔的速度为 12.45m/s由 查

22、图（上册，254页）得， =0.0176m（液柱）气体通过充气液层得压降由 计算得到=1.004m/s1.09kg1/2/(s.m1/2)查图（上册，254页）得，=0.61 =0.61×0.06=0.0366m（液柱）液体表面所产生的压力将：=0.003m（液柱）0.0176+0.0366+0.003=0.0572m（液柱）每层塔板的 463.52Pa（b） 提馏段： 气体通过筛孔的速度为 12.84m/s由 查图（上册，254页）得， =0.0121m（液柱）气体通过充气液层得压降由 计算得到=1.034m/s0.9566kg1/2/(s.m1/2)查图（上册，254页）得，=0

23、.65 =0.65×0.06=0.039m（液柱）液体表面所产生的压力将：=0.004m（液柱）0.039+0.0121+0.004=0.0554m（液柱）每层塔板的 506.3Pa（2）液面落差 对于筛板塔而言，液面落差很小，且在本设计中塔径和液流量均不大，故可以忽略液面落差的影响。（3）液泛 为了防止塔内发生液泛，降液管内液层高度应满足，乙醇水物系属于一般物系，取。（a）精馏段： =0.5×（0.45+0.0633）=0.257m 板上不设进口堰，0.0022而 0.0572+0.06+0.0022=0.119m=0.257m（b）提馏段：=0.5×（0.45

24、+0.06）=0.255m板上不设进口堰，0.0022而 0.05540.06+0.0022=0.118m=0.255m塔内不会发生液泛。（1） 漏液对筛板塔，取露液量10时的汽相动能因子为7，则精馏段：7.37 m/s 实际孔速m/s 稳定系数 1.67提馏段：8.65m/s 实际孔速m/s 稳定系数 1.51从以上计算可知，1.5< <2，所以塔内无明显漏液。（2） 液沫夹带 用式 计算液沫夹带量。精馏段：1.004m/s 2.5×0.06=0.15m0.0113kg液/kg气提馏段：1.034m/s 2.5×0.06=0.15m0.0076kg液/kg气从

25、以上计算结果可知， 都小于0.1kg液/kg气，所以本设计中液沫夹带量在允许的范围内。5塔板负荷性能图（以精馏段为例）（1）漏液线 9.22m/s = 0.706m3/s 据此可以做出液体流量无关的水平漏液线（2）液沫夹带线 以=0.1kg液/kg气为限，计算的关系 ， ，=0.0633m =0.7492/3联立以上几式可以得到化简后的关系为下：通过以上关系式可以作出液沫夹带线。（3）液相负荷下限线对于平直堰，取上堰液层高度m作为最小液体负荷标准。由 =0.006m 0.00072m3/s据此可以作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线。（4）液相负荷上限线 以 5s作为液体在降液管中停留时间的

26、下限，5m3/s据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线。（3） 液泛线通过下式计算液泛线 。其中 （其中 ）； ；将有关数据带入可以求得0.0194=0.5×0.45+(0.5-0.61-1)×0.0633=0.155=0.153/(0.84×0.0083)2=3147=1.956 列表计算如下：Ls / m3/s0.0040.00060.00080.0010Vs / m3/s2.7232.6852.6482.611表六：由以上数据即可做出液泛线。筛板塔工艺设计计算结果序号项目（名称、符号、单位）精馏段提馏段备注1塔径 m1.21.22板间距 /m0.450

27、.453溢流型式4降液管型式5堰长 /m0.846堰高 /m0.06330.067板上液层高度 /m8堰上液层高度/m9降液管底隙高度 /m0.00830.008610筛孔直径 /m0.0040.00411筛孔数目n/个6096609612孔心距 /m0.0120.01213安定区宽度 /m0.070.0714边缘区宽度 /m0.050.0515鼓泡区面积 /m216开孔率 /%10.110.117空塔气速 /(m/s)0.8440.87018筛孔气速 /(m/s)12.4519稳定系数 1.671.5120每层塔板压降 /Pa21气相负荷上限 /(m3/s)22气相负荷下限 /(m3/s)2

28、3操作弹性24五、精馏塔附属设备的设计选型 1、换热器的计算与选型换热器包括塔顶全凝器、塔底再沸器、原料加热器，下面分别对各个换热器进行计算并且选取适合的设备型号。1.1 塔顶全凝器 假设本设计塔顶采用泡点回流，用25 ºC的冷却水循环冷却，冷却水升温15ºC；操作方式为逆流操作。塔顶温度78.21ºC，冷却水温度变化为25 ºC40 ºC。查图（上册514页）可知78.21ºC下乙醇和水的汽化热分别为：857kJ/kg=857×46.07=39482kJ/kmol2357 kJ/kg=2357×18.02=424

29、73 kJ/kmol逆流：塔顶 t 78.21ºC 78.21ºC ºC 水 t 40 ºC 25 ºC 53.21ºC45.30ºC对塔顶冷凝部分混合物（溜出液）进行热量衡算，可得到32.778×10-30.8597×39482+0.1403×42473=1308 kJ/s有机物蒸气冷凝器设计选用的总体传热系数一般范围为5001500kcal/(m2.h. ºC)本设计中取 K2996J/(m2. h. ºC)所以传热面积：34.7m21.2 原料加热器 原料液用饱和蒸汽加

30、热（28），逆流操作，原料液温度从25 ºC升高到85.07ºC。ºC，14.93ºC，14.67 ºC不同温度下乙醇和水的比热容为，经查图（上册510页）可知ºC时 2.37 kJ/(kg .k) 4.179 kJ/(kg .k)ºC时 3.66 kJ/(kg .k) 4.20kJ/(kg .k)则平均比热容为：2.968kJ/(kg .k) 4.189 kJ/(kg .k)3.847 kJ/(kg .k)所以 222.9 kJ/s传热系数取 K=450W/(m2.ºC) 则33.8m21.2 塔底再沸器选用12

31、0ºC饱和水蒸气加热，逆流操作，传热系数取K2996J/(m2. h. ºC)，料液温度变化：99.905ºC100 ºC，蒸汽温度变化：120ºC120ºC，ºC，20ºC，20.05 ºC。查图（上册514页）可知99.905ºC下乙醇和水的汽化热分别为：803kJ/kg=803×46.07=36994kJ/kmol2257 kJ/kg=2257×18.02=40671 kJ/kmol32.778×10-30.0004×36994+0.9996

32、5;40671=1333kJ/s所以传热面积：80m22. 接管2.1 原料进料管 进料管的结构类型很多，有直管进料管、弯管进料管、T型进料管。本设计采用直管进料管，管径计算如下：，取=1.6m/s，该温度下乙醇和水的密度分别为 769.75kg/m3 997 kg/m3，所以 967 kg/m3m3/s=28mm2.2 回流管采用直管回流管，取1.6m3/s，料液冷凝后温度为78.21，查得该温度下乙醇和水的密度分别为 740kg/m3 972.87 kg/m3，所以 772.67 kg/m3体积流速：25.976×（0.8597×46.07+0.1403×18

33、.02）/772.67=0.0014 m3/s=34mm2.3 塔顶蒸气出料管 塔顶蒸汽组成y=0.8597，平均分子M0.8597×46.07+0.1403×18.0242.13kg/kmol塔顶蒸汽密度：则蒸汽流量：V6.8×42.13/1.460.1959m3/s，直管出气，取出气气速u=20m/s,则112mm。2.4 塔釡出料管 采用直管出料，取1.6m/s，塔釡出料温度为99.905，查得该温度下乙醇和水的密度分别为 710kg/m3 958.4 kg/m3，所以平均密度：958.3kg/m3体积流速：37.6×（0.0004×46

34、.07+0.9996×18.02）/958.3=7.07 ×10-4m3/s=24mm2.5 再沸器蒸气出气管采用直管出料，取22m/s，采用间接水蒸气加热=18.2kg/kmol蒸气密度：kg/m3 32.778×18.2/0.595=0.991 m3/s240mm3、储槽3.1 原料液储槽原料液的存储量是要保证生产能正常进行,主要根据原料生产情况及供应周期而定的.一般说来,应保证在储槽装液6080,如不进料仍能维持运作24小时.取装料6080是因为在工业中为了安全,储槽一般要流出一定的空间.该设计任务中,取储槽装料70,即装填系数为0.7。原料液温度为t=25

35、,此时进料液中各物料的物性是：967 kg/m3m3/s所需的储槽体积：123.1m3 取124 m33.2 中间槽 中间槽是储存回流量及出料的储罐。乙醇精馏过程为连续生产，中间槽的设计依据是中间槽装液6080能保持至少12个小时的流量，该设计任务中，槽装液70，即取安全系数为0.7，保持流量2小时。取储槽中的料液温度为t=40，此时进料液中各物料的物性是：甲醇： 质量浓度水： 质量浓度 进料液体积流量为：实际储槽体积：选用公称容积为50m3的平底平盖立式储槽，材料为碳钢，公称压力为图号：R22-00-1,标准号为JB1422-74。4、泵的选型计算 该工艺流程有两个主要的泵装置,一个为进料泵

36、,负责把液体打进填料塔；另一个为回流泵,负责把回流液打回塔内重新进行精馏.由于所设计的泵用于输送化工液体,与一般泵不同,它要求泵操作方便,运行可靠,性能良好和维修方便.泵的选型首先要根据被输送物料的基本性质,包括相态、温度、粘度、密度、挥发性和毒性等,还要考虑生产的工艺过程、动力、环境和安全要求等条件.在流量小而压头高、液体又无悬浮物且粘度不高的情况下,选用旋涡泵较为适宜.4.1 进料泵进料液泵扬程计算：（为提馏段高度，h为塔支座高度）取块塔板高0.45m，=9×0.454.05m；考虑到再沸器，裙座高度取3m；则H=2×(4.05+3)14.1m。原料进料密度为967kg

37、/m3，安全系数取1.3，则流量可计算为：4.667m3/h 在此条件下采用IS型单级单吸离心泵，型号：IS50-32-125.其性能参数为：转速n2900r/min，流量Q=12.5m3/h，扬程H20m，效率60，轴功率1.13KW。(2)回流泵回流泵扬程计算：（为精馏段高度，h为塔支座高度），取块塔板高0.45m，=39×0.4517.55m；塔支座高度取3m；则H=2×(17.55+3)41.1m。由前面计算可知，回流液密度为772.69kg/m3，0.0014 m3/s安全系数取1.3，则流量可计算为：6.552m3/h。在此条件下采用IS型单级单吸离心泵，型号：IS65-50-160.其性能参数为：转速n2900r/min，流量Q=15m3/h，扬程H53m，效率54，轴功率2.65KW.5、温度计根据该设计任务，温度范围在150内。根据文献，可选用镍铬铜镍(WRKK)型