第3章 链路传输工程

1、1第3章 链路传输工程2目录一、星-地链路传播特性二、卫星移动通信链路特性三、天线的方向性和电极化问题四、噪声与干扰五、卫星通信全链路质量六、信道对传输信号的损害七、上、下行链路的RF干扰3链路传播特性链路传播特性u星际链路：只考虑自由空间传播损耗u星-地链路：由自由空间传播损耗和近 地大气的各种影响所确定4 卫星通信的电波要经过对流层（含云层和雨层）、平流层、电离层和外层空间，跨越距离大，影响电波传播的因素很多。热层（热电离层）（Thermosphere） 80 - 500 km中间层（Mesosphere）50 - 80 km 平流层（Stratosphere） 16 - 50 km对流层

2、（Troposphere） 7- 16 km 外逸层（外逸层（ExosphereExosphere） 500 - 64,374 km500 - 64,374 km5传播问题传播问题物理原因物理原因主要影响主要影响衰减和天空噪声增加大气气体、云、雨大约10GHz以上频率信号去极化雨、冰结晶体C和Ku频段的双极化系统(取决于系统结构)折射和大气多径大气气体低仰角跟踪和通信信号闪烁对流层和电离层折射扰动对流层：低仰角和10GHz 以上频率电离层：10GHz以下频率反射多径和阻塞地球表面及表面上物体卫星移动业务传播延迟、变化对流层和电离层精确的定时、定位、TDMA系统表表3-1 卫星通信系统的传播问题

3、卫星通信系统的传播问题6卫星通信系统的主要技术参数 等效全向辐射功率（EIRP） 定义：地球站或卫星的天线发射功率 P 与该天线增益 G 的乘积。 表明了定向天线 在最大辐射方向实际所辐射的功率。可表示为： EIRP=PG，或 EIRP(dBW)= P(dBW)+G(dB) 噪声温度（Te） 定义：将噪声系数折合为电阻元件在相当于某温度下的热噪声，温度以绝对温度K计。噪声温度（Te）与噪声系数(NF）的关系为： NF=10lg(1+Te/290)(dB) 品质因素（G/Te） 定义：天线增益与噪声温度的比值。可表示为： G/Te=G(dB)-10lgTe(dB/K)73.2 星-地链路传播特性

4、 卫星通信的电波在传播中要受到损耗，其中最主要的是自由空间传播损耗，它占总损耗的大部分。 其它损耗还有大气、雨、云、雪、雾等造成的吸收和散射损耗等。 卫星移动通信系统还会因为受到某种阴影遮蔽(例如树木、建筑物的遮挡等)而增加额外的损耗，固定业务卫星通信系统则可通过适当选址避免这一额外的损耗。8 3.2.1 自由空间传播损耗自由空间传播损耗 电波在传播过程中，能量将随传输距离的增大而扩散，由此引起的传播损耗称为链路的自由空间传播损耗。 在半径为 d 的球面上（其面积为 4d2 ），功率密度（功率通量密度），即单位面积上的功率。也就是发射功率经过空间传播到达接收点后，在单位面积内的功率。可以表示为

5、：式中，Pt 为辐射源的功率， 可以看做在距离辐射源 d 处，单位天线面积接收的功率，而式（3-1）的分母称为传播（或扩散）因子。) 13(42dPPtrrP9图图3-1 以确定的天线面积在不同以确定的天线面积在不同距离上所接收的辐射能量距离上所接收的辐射能量10接收天线捕获面积在工程上称为接收天线捕获面积在工程上称为天线的有效面积天线的有效面积。卫星通信系统中的天线都采用定向天线，并用卫星通信系统中的天线都采用定向天线，并用“天线增益天线增益”来表征其方向性。其发送端（辐射源）采用定向天线，增来表征其方向性。其发送端（辐射源）采用定向天线，增益益 Gt 为为:率）单位立体角发射的功无方向天线

6、（各向同性单位立体角发射的功率通常是最大辐射方向）定向天线在某方向上（tG实际的物理面积有效面积天线的增益如果发射端采用定向天线，则根据式（如果发射端采用定向天线，则根据式（3-1）可以得到与发）可以得到与发射端距离为射端距离为 d 处的单位面积所接收的信号功率密度处的单位面积所接收的信号功率密度（功率通量密度）为：为：)2-3(42dPGPttr11接收信号功率的计算公式接收信号功率的计算公式显然，接收天线有效接收面积为 Ae 时，接收信号功率 Pr 为：接收天线增益 Gr 可表示为：) 33(42erAG式中， 为电波波长，Ae 为接收天线的有效接收面积（等于实际的物理面积与天线效率的乘积

7、）。)43(444222ttrrtterrPGGdGdPGAPP12l 例: 卫星的EIRP值为49.4dBW，计算卫星离地面距离为40000km时，地面站的功率密度。解：根据式（3-2）， 4.94222104.33 (pW/m )44 3.141640000 1000TTrG PPd地面站的功率密度为)2-3(42dPGPttr13自由空间传输损耗的计算公式自由空间传输损耗的计算公式定义自由空间传输损耗自由空间传输损耗Lf 为：Lf 也可以理解为发射天线和接收天线增益都为1（0 dBi）时的传输损耗（发射功率与接收功率之比）。因为：)4-3(444222dPGGGdPGPttrrttr)5

8、-3(4422cdfdLf14自由空间传输损耗的计算公式自由空间传输损耗的计算公式注意：式（3-8）中 d 的单位为km，f 的单位为GHz。若以dB为单位，并将，c等常数代入， Lf(dB)可表示为：)8-3()(lg20)(lg2044.92GHzfkmddBLf图图3-2 3-2 自由空间损耗与传播路径长度的关系自由空间损耗与传播路径长度的关系15l例： 卫星和地面站之间的距离为42,000km。计算6GHz时的自由空间损耗。解：根据公式（3-8）， Lf=92.44+20lg42000+20lg6=200.46 (dB)92.4420lg20lg (dB) (2-8)fLdf16图3-

9、3 卫星与地球站的几何关系arccoscos eeRRh静止卫星与地球站的通信距离关系静止卫星与地球站的通信距离关系17静止卫星与地球站的通信距离关系静止卫星与地球站的通信距离关系式中，地心角 ，e 为地球站的纬度，g 为地球站与星下点的经度差。地球站到静止卫星的通信距离（链路长度）d 和仰角 的计算公式为：)9-3(coscos302. 0023. 142238kmged)10-3(sincos61073. 6arctangecoscosarccos1819例1（ P48 ）：若静止卫星定位于E90o，求位于（110oE，40oN）的地球站对卫星的仰角和信号传播距离。若射频频率为6GHz，计

10、算链路的自由空间传播损耗。解：地球站与卫星之间的距离为 d ，地球站的纬度e=40o，地球站与星下点的经度差 g=110o-90o=20o，则：gedcoscos302. 0023. 14223820cos40cos302. 0023. 142238)(37910 km链路的自由空间传输损耗自由空间传输损耗 Lf 为：fdLflg20lg2044.92dB578.1996lg2037910lg2044.92dB578.19920根据公式：2cos2222eeeRdRdhR式中 为地球站对卫星的仰角，由于Re=6356.755km，h=35800km，所以可求得 =39.3o。213.2.2 链

11、路附加损耗l大气吸收损耗l雨衰和云雾的影响l大气折射的影响l电离层闪烁的影响l多径传播221. 大气吸收损耗 在大气各种气体中，水蒸汽、氧气对电波的吸收衰减起主要作用，水蒸汽的第一吸收峰在22GHz(1535GHz间)，氧气在60GHz(3580GHz间)。 对非常低的水蒸汽密度，衰减可假定与水蒸汽密度成正比。 由于在22GHz和60GHz处有较大的损耗峰存在，这些频率不宜用于星-地链路，但可用于星间链路。 从总体上看，大气吸收损耗随频率的增加而增大。在0.3l0GHz的频段，大气损耗小，适合于电波传播。30GHz附近也有一个低损耗区。3.2.2 链路附加损耗23图图3-5 大气吸收附加损耗与

12、频率的关系大气吸收附加损耗与频率的关系242、雨衰和云雾的影响 在雨天或有雾的气象条件下，雨滴和雾对于较高频率（10GHz以上）的微波能量会产生散射和吸收作用，从而引入较大的附加损耗，称为雨衰雨衰。 仰角为 的传播路径上的降雨衰减量为： LR=RlR() 式中，R 是降雨衰减系数，定义为由雨滴引起的单位长度上的衰减，单位dB/km； lR() 是降雨地区的等效路径长度，定义为当仰角为 时，传播路径上产生的总降雨衰减(dB)与对应于地球站所在地降雨强度的降雨衰减系数比(dB/km)，单位为km。3.2.2 链路附加损耗25图图3-6 不同仰角时的雨衰频率特性不同仰角时的雨衰频率特性26云、雾引起

13、的损耗可用下式计算：其中 f 为频率，单位为GHz；Vm 为能见度，单位为m。l 密雾：Vm50ml 浓雾：50Vm200ml 中等雾：200Vm500m雪引起的附加损耗可用下式计算：其中 f 为频率，单位为GHz；I 为降雪强度，单位为mm/h。在15GHz以下的频率，只有中等强度以上的雪才有影响。21.430.148/ (dB/km) cmLfv5530.67.47 10(1 5.77 10) (dB/km) sLf If I 273、大气折射的影响 大气折射率随着高度的增加、大气密度的减小而减小，电波射线因折射率随高度变化而产生弯曲，波束上翘一个角度增量。3.2.2 链路附加损耗 图图2

14、-7 微波信号通过大气层时产生折射微波信号通过大气层时产生折射28 大气折射率的变动对穿越大气的电波起到一个凹透镜的作用，使电波产生微小的散焦衰减，衰减量与频率无关。在仰角大于5度时，散焦衰减小于0.2dB。 此外，因大气湍流引起的大气指数的变化，使电波向各个方向上散射，导致电波到达大口面天线时振幅和相位不均匀分布，引起散射衰落，这类损耗较小。294、电离层、对流层闪烁的影响 电离层内存在电子密度的随机不均匀性而引起闪烁，可使信号产生折射，其强度大致与频率的平方成反比。 电离层中不均匀体的发生和发展，造成了穿越其中的电波的散射，使得电磁能量在时空中重新分布，造成电波信号的幅度、相位、到达角、极

15、化状态等发生短期不规则变化。 对闪烁深度大的地区，用编码、交织、重发等技术，来克服衰落，减少电离层闪烁的影响；其它地区可用适当增加储备余量的方法克服电离层闪烁的影响。 3.2.2 链路附加损耗30地磁中纬度地区（非闪烁增强带）电离层闪烁造成的衰落（地磁中纬度地区（非闪烁增强带）电离层闪烁造成的衰落（dBdB）31电离层闪烁储备余量电离层闪烁储备余量32对流层闪烁的影响: 对流层闪烁特性主要对较高频段（10GHz以上）的电波传播造成较大的影响。 对流层的闪烁强度与物理参数（温度、湿度、风速等）、纬度位置和时节（包括日变化、季变化）有关，闪烁将导致信号衰落，特别是在低仰角时，衰落可大10dB。 3

16、35、多径传播 地面或环境设施（包括建筑物和树木等）对信号的反射，可形成信号的多径传播。对于天线高度低、增益小的移动终端更容易出现这样的情况。如图3-8所示。3.2.2 链路附加损耗图图3-8 3-8 地面反射形成的多径传播地面反射形成的多径传播34电离层闪烁形成多径传播电离层闪烁形成多径传播3536 3.3 卫星移动通信链路特性 卫星移动通信信道的分析模型：经验模型、几何分析模型、概率分布模型。经验模型：不能揭示传播过程的物理本质，但可以描述出对重要参数的敏感度；几何分析模型：用几何分析的方法，能预测单个或多个散射源的作用，解释衰落机制，但需将结果扩展到实际的复杂情况；概率分布模型：建立了对

17、传播过程的理解，对实际情况作了简化假设。 下面基于概率模型来描述卫星移动通信信道的电波传播特性。37l 多径衰落：电波在移动环境中传播时，会遇到各种物体，经反射、散射、绕射，到达接收天线时，已经成为通过各个路径到达的合成波。各传播路径分量的幅度和相位各不相同，因此合成信号起伏大，称为多径衰落。l 阴影衰落：电波途经建筑物、树木等时受到阻挡被衰减。这种阴影遮蔽对陆地卫星移动通信系统的电波传播影响很大。383.3.1 衰落信道模型 由建筑物、树木或其它反射物造成的反射波形成的多径信号，与直射波信号合成，其信号包络 r(t) 服从莱斯（ Rice） 分布，相位服从0, 2的均匀分布，r(t) 可以表

18、示为：其中 ac(t) 和 as(t) 为相互正交的高斯过程，而参数 K 称为莱斯因子，它是直射分量的功率与其他多径分量功率之和的比值，即： ) 11-3(22taKtatrsc多径分量功率和直流分量功率K39 当信号的直射波分量被树木、输电线或高的地面障碍物所遮蔽时，接收信号的强度 r1(t) 服从对数高斯条件下的 Rice 分布，相位服从0, 2的均匀分布， r1(t) 可以表示为：其中，yc(t) 和 ys(t) 是互为正交的对数高斯过程，其特性由均值 和方差 2 确定。 )21-3(221tatytatytrsscc40(3-13)式中的参数K0，K1,由表2.1给出。表表2.1 经验

19、公式（经验公式（2-13）中的参数值）中的参数值KK0=2.731K1=-0.1074K2=0.002774 0=2.3311=0.11422=-0.0019393=1.04910-5 0=4.51=-0.05 莱斯信道的莱斯因子 K 和对数正态莱斯信道的均值 和方差 2 都与用户对卫星的仰角 有关。在农村树木遮蔽条件下，K、 和 2 可用下面的经验公式进行计算： ) 31-3(103322102210KKKK41图图3-9 不同仰角时接收信号电平衰落积累分布特性不同仰角时接收信号电平衰落积累分布特性 衰落电平衰落电平：是指接收电平低于无衰落信道（无多径：是指接收电平低于无衰落信道（无多径效应

20、且信号直射分量不被遮蔽）接收电平的数值。效应且信号直射分量不被遮蔽）接收电平的数值。42表表3-3 接收信号有效性分别为接收信号有效性分别为90%、95%和和99%时的平均衰落余量时的平均衰落余量433.3.2 多普勒频移l 在卫星移动通信系统中，卫星与地面移动终端之间存在相对运动，因而它们作为发射机或接收机的载体，接收信号相对于发送信号将产生多普勒频移。分析表明，多普勒频移 fD 可由下式表示其中，V 为卫星与用户的相对运动速度，fc 为射频频率，c 为光速， 为卫星与用户之间的连线与速度 V 方向的夹角。)41-3(coscVffcD表表3-4 不同轨道系统的多普勒频移不同轨道系统的多普勒

21、频移443.4 天线的方向性和电极化问题 3.4.1 天线增益和方向图 通常，将天线在最大辐射方向上的场强 E 与理想的各向同性天线均匀辐射场强 E0 的比值，以功率密度计的倍数（或分贝数）称为天线的增益 G ：)51-3(lg200202dBiEEEEGt 对于接收天线而言，可以将增益理解为天线接收来自某一指定方向电磁波的能力。此时，增益为天线的有效接收面积 Ae 与理想的各向同性天线的接收面积 A0 比值，即：0AAGer45 各向同性天线的接收面积 A0 为：）（16-3420A式中， 为波长。 于是，接收天线增益（与式(3-3)相同，这里只是将Ae用A表示）：)173(4lg10422

22、2dBiADAGr式中， 为天线效率，D 为天线直径（抛物面天线的口面直径）。46 由上可知，天线增益通常是指最大辐射方向上信号功率增加的倍数。天线方向图可以描述天线在整个空间内辐射功率的分布情况。方向图的主要参数是主瓣的半功率角0.5（单位为度），常称为波束宽度，对于抛物面天线，其近似估算公式为：其中，D ：抛物面天线的口面直径，单位为m； N ：一个与场分布图在天线口面上的分布规律有关的常数。当场在天线口面上呈均匀分布时，N=58；当场在天线口面上呈锥形分布时，N=70。锥形分布锥形分布是指场分是指场分布图在天线口面上布图在天线口面上从中心向四周逐渐从中心向四周逐渐减弱的分布，即口减弱的分

23、布，即口面中心的场强最强，面中心的场强最强，而边缘的场强最弱。而边缘的场强最弱。）（18-35 . 0DN4748 为以主瓣中心轴线为参考的方向角，即偏轴角；而J1()为第一类一阶贝塞尔函数。 对于同相均匀激励的圆口径天线来说，方向图可用下式表示： ）（02-3sinsin1DJG4950图图3-12 泄漏对地面微波系统产生干扰泄漏对地面微波系统产生干扰51 3.4.2 极化隔离 天线的极化特性：是以天线辐射的电磁波在最大辐射方向上电场强度矢量的空间取向来定义的，是描述天线辐射电磁波矢量空间指向的参数。（由于电场与磁场有恒定的关系，故一般都以电场矢量的空间指向作为天线辐射电磁波的极化方向。）一

24、般情况下，在一个周期内电场矢量的顶点在垂直于传播方向的平面上的投影为一个椭圆，称为椭圆极化。从天线顺着电波传播方向看，若电场矢量顺时针旋转，称为右旋，若逆时针旋转，称为左旋。 52 对于一个椭圆极化波，可以用三个参数来描述它：旋转方向、轴比（长短轴之比）、倾角（长轴相对于基轴的倾角）。圆极化和线极化是椭圆极化的两种特例：轴比为1的极化为圆极化，而轴比为无限大的极化为线极化。 任何一种极化方式，极化波矢量都可以分解为相互正交的两个分量。对于圆极化波，分解为左旋和右旋两个极化波矢量；对于线极化波，分解为水平极化和垂直极化两个分量。 53图图3-13 由馈源喇叭形成的垂直和水平极化波由馈源喇叭形成的

25、垂直和水平极化波电波传播方向电波传播方向54 理论上两个正交极化波是完全隔离的，一个天线可以配置两个接收或发送端口。每个端口只与一个极化波匹配，而与另一个极化波正交。 在卫星通信系统中，由于实际收、发设备的误差，以及电波传播过程中降雨的去极化作用等因素的影响，发送波的极化方向与接收端所要求的极化方向有误差，这将引起两个结果：首先，接收的正交分量将有泄漏、并对匹配接收的有用信号形成干扰；其次，匹配接收信号将因误差而有所减小，称为极化损耗。553.5 噪声与干扰 系统热噪声 宇宙噪声 外部环境干扰 其他干扰563.5.1 系统热噪声1、噪声功率谱密度和噪声功率 热噪声：只要传导媒质不处于绝对温度的

26、零度，其中的带电粒子就存在随机的热运动，从而产生对有用信号形成干扰的噪声。 噪声功率谱密度 n0 ：式中，k=1.3810-23J/K，为玻尔兹曼常数；T 为噪声源的噪声温度，单位为K。噪声的功率谱密度与频率无关，为白噪声。 网络总的输出噪声功率 N0 ：式中，T0 是输入匹配电阻的噪声温度 ，Te 称为网络的等效噪声温度 ，A 为网络增益，B 为网络的带宽。）（12-30kTn ）（22-300BAkTBAkTNNNeio572、等效噪声温度与噪声系数l 天线噪声温度：天线噪声温度是衡量通过天线进入接收机的噪声量的一个指标，通过对所有来自外部噪声源的噪声分量进行积分求得。l 噪声温度：随着损

27、耗的增加，辐射噪声也相应增加。大气对地球站天线噪声温度的影响可以用下式计算：/10(1 10) LsmTT其中，Ts 为天线接收到的天电噪声温度（K）；Tm 为传播媒质的有效温度（K）； L 为路径损耗（dB）。l噪声系数 NF ：定义为输入信噪比与输出信噪比的比值 。网络的等效噪声温度 Te 可以表示为：）（42-310TNTFe）（32-31000eeiiooiiFeTTTTkBSkBTSNSNSNT583、有耗无源网络（馈线等）的等效噪声温度 在输入、输出端匹配的情况下，输出端负载得到的噪声功率 No 为：00 NkBT00/ FeFNkBTLkBTL01 (2-25)FFTLT (2-

28、26)FFNL同时输出噪声功率还可以表示为输入噪声功率对输出的贡献，加上网络内部噪声对输出的贡献。假设无源网络的损耗为 LF ，增益为A=1/LF 。则网络输出噪声功率为：等效噪声温度（因为特指损耗 LF 的温度，遂将 Te 改用 TF 表示 )为：无源有耗网络的噪声系数为：594、级联网络的等效噪声温度 n个级联网络的输出噪声功率分别为：0110112220112223eeeenennenkB TTAkB TTA AkBT AkB TTA AAkBT A AAkBA T012nenkB TTA AA其中，T0 为输入端噪声温度 。 和 是级联的n个网络的增益和等效噪声温度 。12,nA AA

29、12,eeenTTTn级网络输出噪声功率为：A1A2An输出输入60n级网络的输出噪声功率也可以表示为：12012101 neknonkkKBTA AANKBTA AAAA其中，A0=1。61n级网络总的等效噪声温度为：111121nneijijineniineieiijjTATATTA 各级网络的内部噪声对总的等效噪声温度的贡献均要折算到系统的输入端，第 k 级网络内部噪声对总的等效噪声温度的贡献为：121ekkTA AA(3-27）62一个由 n 级放大器级联而成的网络，其等效噪声温度也可以表示为：121312121/()/() eeeeennTTTATA ATA AA121312121(

30、1)/(1)/()(1)/() nnFFFAFA AFA AAn 级级联网络的噪声系数为：其中，Fn 是第 n 级放大器的噪声系数。63例：两个放大器级联，每个有10dB的增益，噪声温度200K，计算总增益和相对输入的等效噪声温度。解：总增益为：G=G1+G2= 20 (dB)， 而相对输入的等效噪声温度为：121/200200/10220 (K)ieeeTTTG64P56 例2：如下图所示，网络由天线、接收机和LNA组成，接收机噪声指数为12dB，LNA增益为50dB，其噪声温度为150K，接收机和LNA之间的电缆损耗为5dB，天线的噪声温度为35K。计算网络相对于输入端的噪声温度。假定环境

31、温度为290K。65解：对于接收机，因为其噪声指数为 12dB，即 F=101.2=15.85。 对于低噪声放大器（LNA），其增益为 50dB，即 G=105。因此，网络相对于输入端的噪声温度为：553.16 12903.16 (15.85 1) 29035 150185 (K)1010sT00111(1)(1)santeLTL FTTTTGG 对于馈线，因为其损耗为 5dB，即 L=100.5=3.16。66例：已知条件同P56 例2 。如下图所示， 电缆损耗在低噪声放大器之前，而不在低噪声放大器与接收机之间。环境温度为290K。计算网络相对于输入端的等效噪声温度。67解：对于接收机，因为

32、其噪声指数为12dB，即F=101.2=15.85。 对于低噪声放大器（LNA），其增益为50dB，即G=105。因此，网络相对于输入端的噪声温度为：53.16 (15.85 1) 29035 (3.16 1) 290 3.16 1501136 (K)10sT 0011(1)(1)santeL FTTTLTL TG 对于馈线，因为其损耗为 5dB，即 L=100.5=3.16。68图图3-17 接收系统噪声温度计算图接收系统噪声温度计算图5、接收系统的等效噪声温度（P60）69 “接收系统的等效噪声温度”包括天线、馈线和接收机在内的所有噪声的等效噪声温度。以接收机输入端为参考点，将天线、馈线的

33、噪声温度折算到接收机输入端，并与接收机的等效噪声温度相加。 （地球站）天线噪声主要包括了由天线主瓣进入天线的宇宙噪声、大气噪声，和由天线旁瓣进入的地面噪声、大气噪声和太阳噪声。同时，下雨时还有雨的吸收噪声。一般来说，晴天条件下天线噪声温度大约在30-50K的范围，然而它与下列因素有关：仰角（仰角越大，噪声越小）；天线直径（直径越大，噪声越小）；天气条件（雨天噪声剧增，特别是10GHz以上的频段）。 天线的噪声温度用 Ta 表示，它是在馈线的输入端的数值。假设馈线损耗为 LF，则将其折算到馈线输出端，即接收机输入端时，其等效值 Tae为：/ (2-33)aeaFTTL70 假定馈线环境温度为 T

34、0，根据式（3-25） 可得馈线的噪声温度。 由于馈线噪声已折算到其输入端，此时馈线已为无噪声的理想馈线，其输入和输出的信噪比相等。与噪声功率成比例的噪声温度折算到其输出端后为 ： TFe=（1-1/LF）T0 (3-34) 若接收机等效噪声温度为 Tre (接收机的等效噪声温度 Tre 主要由接收机的前级低噪声放大器 LNA 确定)，则整个接收系统的等效噪声温度 T为：011 -35aeFereareFFTTTTTTTLL（2）01FFTLT713.5.2 宇宙噪声 宇宙噪声来自于外层空间星体的热气体在星际空间的辐射，其中最主要的噪声干扰源来自太阳。 72频率（MHz）噪声温度（oK）300

35、7*1056004.6*10510003.6*10530006.5*104100001.1*104太阳寂静期的噪声温度（天线增益太阳寂静期的噪声温度（天线增益53dB53dB）733.5.3 其他干扰 卫星通信系统内的其他噪声干扰主要包括系统间干扰、共道干扰、互调干扰、交叉极化干扰等。l 系统间干扰：如卫星通信系统与地面微波通信系统之间的干扰l 共道干扰：为了充分利用频率资源，常采用空间频率复用技术，相同频道可能分配在指向不同地区的两个波束覆盖区，但波束间的隔离往往并不十分理想，从而产生共信道干扰。l 交叉极化干扰：为了充分利用频率资源，卫星通信系统常采用极化隔离频率复用技术，即两个波束的指向

36、区域可能是重叠的并且使用相同的频率，通过使用不同的极化方式来实现信号间的隔离。由于极化的不完全正交可能造成干扰，即能量从一种极化状态耦合到另一种极化状态引起的干扰。这也是一种共道干扰。l 互调干扰：当转发器用于转发多载波信号时，总是希望转发器有较高的功率效率，但高效率的功放可能产生较明显的非线性，使各载波信号之间形成互调干扰。 743.6 卫星通信的全链路质量l链路预算分析l全链路传输质量75 电波经自由空间传播后的接收信号功率 Pr ： ttrrftrP G GPLL L2 4rrttPG G Pd若考虑发射机到发射天线的波导传播损耗（馈线）Lt和接收天线到接收机的波导传播损耗 Lr ，则接

37、收信号功率为：(3-28)式称为功率平衡方程。(3-28)3.6.1 链路预算分析76图图3-16 微波链路单元与功率平衡方程微波链路单元与功率平衡方程77接收机的输入噪声功率可以表示为：T 为接收系统的等效噪声温度，它包括从天线进入接收机的噪声的等效噪声温度和接收机内部噪声折算至其输入端的等效噪声温度；k 为波耳兹曼常数， ；B 为系统的带宽。接收信号的载噪比 C/N 为：/ (2-30)ftrEIRP GC NL L L kBT其中， C 为接收信号载波功率， N 表示接收端的噪声功率，C=(EIRPG)/LfLtLr , N=kBT , G 为接收天线增益。231.38 10/kJ K7

38、8除载噪比 C/N 作为系统的重要参数以外，也常用载波功率与等效噪声温度之比 C/T 反映系统的性能。/ (2-32)EIRP GC TLT其中， C=(EIRPG)/L，L=LfLtLr , G/T 为接收系统的品质因素。不同类型的卫星通信系统，对 G/T 的要求有较大差异。例如：国际卫星七号（IS-）的工作于全球波束的空间站G/T值为-11.5dB/K，而天线仰角大于5度的A型标准地球站，在晴天的G/T值应满足：G/T40.7+20lg(f/4)。欧洲通信卫星（EUTELSAT）是区域性波束覆盖，空间站G/T值为-5.3dB/K，而对地球站G/T的要求为37.7 dB/K +20lgf/4

39、。卫星移动通信的地面移动终端天线增益通常只有12dB，G/T在-22-23 dB/K左右。793.6.2 全链路传输质量 卫星通信系统全链路的传输质量主要决定于：上行和下行链路的载波（功率）与噪声温度之比。对于上、下行链路，分别有 / -36eusuEIRPGCTLT（ 2）/ -37sdedEIRPGC TLT（2）（2-36）和（2-37）中，(EIRP)e 和 (EIRP)s 分别为地球站和卫星的等效全向辐射功率，(G/T)s 和 (G/T)e 分别为卫星接收系统和地球站接收系统的品质因素，Lu 和 Ld 分别为上行链路和下行链路的传输损耗。80 当卫星转发器的行波管放大器（TWTA）同

40、时放大多个载波时，将产生互调噪声，其影响也用载波噪声温度比 (C/T)i 来表示。互调噪声的大小与载波数目、各载波间的相对电平、频率配置方案和行波管工作点有关。 全链路传输质量的载波噪声温度比 C/T 为：1111/ -38udiC TC TC TC T（2）其中，C/T 为全链路传输的载波噪声温度比，总的等效噪声温度 T 为各部分的噪声温度之和。 链路余量：(2-38)式右端增加一项作为系统的余量；规定链路实际信噪比高于门限信噪比。 链路预算的任务有两类：在选定空间转发器和地球站设备的情况下，验证系统能否满足用户的使用要求；或者，在已知空间站或地球站部分参数的条件下，根据实际应用的技术要求，

41、确定对设备另一部分指标的要求，如地球站天线尺寸、接收机噪声性能等。813.6.3 链路预算实例 Ku波段DTH系统下行链路预算 已知条件：卫星发射功率为250W ,天线增益为30dBi，传输带宽为27MHz，地面为小型单收站(RO) ,其天线直径为45cm，等效噪声温度假定为140K。参数数值发射功率发射波导损耗发射天线增益EIRP自由空间损耗接收机天线增益（45cm直径）接收端波导损耗接收信号功率接 收 噪 声 功 率 （ T = 1 4 0 K , B=27MHz）C/N 24.0 dBw 或 250 W 1.0 dB 30.0 dBi 53.0 dBw 205.6 dB 32.7 dBi

42、 0.5 dB-120.4 dBw-132.8 dBw 12.4 dB 82 C波段多载波系统链路预算（1）上行链路频率为6GHz，传送距离假定为38607km（仰角30）。上行链路自由空间传播损耗为:92.4491.7315.56199.73dBfuL 假定：地球站EIRP=85dBw ,卫星接收机G/T=-11.6dB/K，则上行链路的C/T值：/85 11.6 199.73126.33dBw/KuC T （2）下行链路频率为4GHz，传送距离仍为38607km，则下行链路的自由空间传播损耗为：92.4491.73 12.04196.21dBfdLdB92.4420logkm20lgGHz

43、 fLdf/ EIRP GC TLT83 假定卫星饱和 EIRP=26dBW。考虑到转发器工作在多载波情况，为减小互调干扰，卫星实际工作的 EIRP 为 20dBW。假定地球站G/T=41dB/K , 则下行链路 C/T 值为：/2041 196.21135.21dBW/KdC T 对于多载波工作的转发器，典型的互调噪声 (C/T)im 为-131.7dBW/K，而上、下链路受到的其他干扰的 (C/T)I 典型值为-130.5dBW/K。全链路的 C/T 值为： 111111213131313/4.61 103.327 101.479 101.122 106.389 10udimiC TC T

44、C TC TC T/138.05dBW /KCT 84 在确定系统带宽 B 后，可求得接收信（载）噪比 C/N。噪声功率 N=kBT，接收站的载波功率为 C=(EIRP G)/( LfLtLr) , 则载噪比 C/N 为：/ ftrEIRP GC NL L L kBT则/ C TC NkB那么C/N=C/T-k-B= -138.05+228.6-65.56= 24.99 dB85/ ftrEIRP GC NL L L kBT因为其中，噪声功率为 N=kTB 。0/ ftrEIRP GC nL L L kT 0/ ftrC nEIRPG TLLLk噪声功率谱密度为 n0=kT ，则载噪比频谱密度

45、 C/n0 为：86例七 假设卫星链路的传播损耗为200dB，余量和其它损耗总计为 3dB，接收机的G/T值为11dB/K，EIRP值为45dBW。计算系统接收到的C/N值。（假设带宽为36MHz）解： / 45 11 2003228.675.56 6.04 (dB)C NEIRPG TLkB / ftrEIRP GC NL L L kBT87例八 载波频率12GHz，自由空间损耗206dB，天线指向损耗1dB，大气损耗2dB，接收机的G/T值为19.5dB/K，接收机馈线损耗1dB。EIRP为48dBW。计算载噪比频谱密度。解：载噪比频谱密度为：0(/) / 48 19.5206 1 2 1228.6 86.1 (dBHz)C nEIRPG TLk 0/ ftrC nEIRPG TLLLk0/ ftrEIRP GC nL L L kT883.7 信道对传输信号的损害 通信系统中，实际的非理想信道会对传输信号造成损害 , 这种损害不是由于噪声或外部干扰造成的，而是由于信道的线性失真和非线性失真所引起的。 由于系统特性而产生的失真称为线性失真，与信号本身幅度无关，输出信号与输入信号之间保持线性关系，传输函数只与频率或时间有关；信号在传输中引起的失真与被传输信号本身的幅度有关时称为非线性失真，传输函数是输入信号幅度的函数。