钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计

1、毕业设计（论文）任务书系部：专业：学生姓名：学 号:设计（论文）题目：起迄日期：设计（论文）地点:指导教师：教研室负责人：发任务书日期：年 月毕业设计（论文）任务书1本毕业设计（论文）课题的目的和要求：目的:培养学生综合运用所学知识分析和解决实际工程问题能力，使学生得到 一次工程设计的基本训练，巩固和提高理论知识和专业技能。要求：通过进一步的学习和设计训练，使学生熟悉桥梁设计的基本原理和方法，具备一般桥梁设计的基本技能，根据桥梁功能选择合理施工方案，绘制完整桥梁施 工图；能够根据不同情况，合理地选择结构、构造方案；能熟练地进行结构设计计 算，绘制桥梁平面布置和桥梁施工图；较好地掌握计算机在桥梁

2、、结构设计计算中 的应用，学会利用各种规范和图集等设计资料。2. 本毕业设计课题的技术参数（一）、地质水文资料冲刷深度：最大冲刷线为河床线下2m处地质条件：软塑粘性土按无横桥向的水平力（漂流物，冲击力，水流压力等）设计（二）、工程概况该桥位于某二级公路，规划河道宽度 60m。设计桥梁与河道正交，双向两车道，两侧安全带各宽1.0m。建议采用装配式钢筋混凝土 T形简支梁桥。（三）、设计依据1、设计荷载：汽车荷载采用公路U级2、桥梁宽度：2X 3.5+2X 1.03、横坡：5% ;4、桥面铺装：沥青混凝土铺装 5cm;混凝土铺装10cm，主梁截面强度验算时 计入8cm的铺装参与受力5、桥面跨径：简支

3、梁标准跨径 20m，共分3跨。6、地震烈度：该地区地震烈度7度，具体按公路桥涵抗震设计规范办理。7、河道规划情况：规划河道宽度 60m,河底标高3.2m，水面线高程5.2m，梁 底咼程8.2m。各级荷载可按桥规有关条文执行。（四）、主要材料规格1、钢筋：主筋采用焊接钢筋HRB335钢筋，箍筋采用R235钢筋2、混凝土 ：混凝土采用C30。3、支座：板式橡胶支座毕业设计（论文）任务书3. 对本毕业设计（论文）课题成果的要求包括图纸、论文、图表、实物等:-h vh m » n m « n m «» vh m ve m w » m vs *»

4、; vs « n: » vs m ! vshy（一）设计要求（1）桥面跨径：简支梁标准跨径20m,共分3跨。结构设计计算书一份，字数要求 30000字左右。翻译一篇不少于三千单词的英文文献。（2）研究内容有学术和实用价值，论述充分翔实，逻辑性强，能反映出运用所学知 识分析问题，解决问题的能力。（3）论文语句通顺，条理清晰，论证严密深刻，结构严谨，行文规范；（4）设计中要有必要的图形，图形尽量用电脑进行绘制；（5）在设计过程中应严格按照规定时间完成相关的设计任务；（6）其他未尽事宜请参照毕业设计有关要求。（二八图纸要求（1#图纸）（1）总体布置图一张；（2）梁的一般构造图一张

5、；（3）钢筋构造图1 2张；（4）桥面铺装构造图一张；（5）护拦布置、构造图。（6）桩基配筋图1张4. 主要参考文献资料:（1）公路桥涵设计通用规范JTG D60- 2004（2） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2003（3）公路桥涵施工技术规范 JTJ/T041-2000实施手册（4）公路桥涵设计手册（梁桥），人民交通出版社，1996（5） 桥梁工程，邵旭东主编，武汉理工大学出版社，2005（6）桥梁计算示例丛书（混凝土简支梁（板）桥），易建国主编，人民交通出版 社，2002（7） 结构设计原理，叶见曙主编，人民交通出版社，1999毕业设计（论文）任务书5.本毕业设

6、计（论文）课题工作进度计划：起迄日期|工作内容2011 年4月11日4月17日?仔细阅读毕业设计任务书，通过查阅有关资料熟悉简|支梁桥上部构造及计算方法，初步拟定桥梁构造及各部尺 寸4月18日4月24日i上部结构布置；梁恒载内力计算4月25日5月1日|主梁的活载内力计算；内力组合5月2日5月8日|承载能力极限状态下主梁配筋及验算；5月9日5月15日|正常使用极限状态下裂缝宽度验算；挠度验算5月16日5月29日横梁的计算5月30日6月5日行车道板的计算6月6日6月12日支座的计算6月13日6月19日|下部结构计算6月20日6月24日答辩教研室审查意见：负责人：年 月日系部意见：系主任：年 月日摘

7、要石鼓区千固桥设计第I部分钢筋混凝土简支T型梁桥的计算一、设计资料1. 桥面净空净一7m+2 x 1m人行道。2. 主梁的跨境和全长标准跨径：lb=20.0m （墩中心距离）计算跨径：l=19.50m （支座中心线距离）主梁全长：l全=19.96m （主梁预制长度）3设计荷载公路一 II级，人群荷载3kN/m24材料钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他用R235钢筋；混凝土： C30。5.计算方法 极限状态法。6结构尺寸主梁的计算（一）:活荷载内力计算活载内力计算1. 求荷载位于支点时1#，2#, 3#梁横向分布系数（杠杆法） 绘制1#，2#，3#梁的横向分布影响线。 确定荷载沿横向的最不利位置

8、。求出相应于荷载位置的影响线竖标值。计算1号，2号，3号梁的荷载横向分布系数为：号梁or汽车荷载m°q0.438人群荷载讥r1.5二号梁11汽车荷载oqq 二 1 0.52q 2人群荷载morr0三号梁1q - (0.9380.25)0.594 人群何载 or r 0汽车荷载oq22.3号梁人群荷载取mcr 0.2是考虑人行道上不布载时为最不利情况，否则人 行道荷载引起的负反力在考虑作用效应组合的方面会减小2号梁的受力。2. 荷载位于跨中处此桥在跨度内设有横隔梁具有强大的横向连接刚性，且承重结构的款跨比L 19.5» c为2.42B 5 1.6故可按修正偏心压力法来绘制横向

9、影响线，并mc本桥各根主梁的横截面均相等梁数 n=5间距为1.6m5贝 Sai2a12a22a32a42a52(2 1.6)2 1.620(-1.6)2 (-2 1.6)2=25.6i 1主梁的抗弯惯性矩lx求主梁的重心位置1平均翼板厚h 2(10 14) 12cmax(160 18) 12122130 181302(160 18) 12 130 1840.1cm13142 111222-24130 +18 130 (65-40.1) =6.578 10 (m )142 11 (40.1-12 )2+- 182 2计算修正系数取Gc 0.4Ec1G2It12巳 a2h15 0.4 1.95 2

10、.986 10-312 6.578 10-2 25.6=0.9iiiiii i i 二号第Due1120202(LB口足Of定一号集二强号梁l12 an0.2 0.90.4 0.56I52印n2ai 20.2 0.90.40.161.60.560.164.98汽车荷载mcq11(Xq1xXq2Xq30.564.98(4.782.98 1.680.12)0.524人群荷载mcr四(4.984.980.3 0.5)0.65人行道板=0.7060.306=0.4二号梁a2'2Orn2Oi0.2 0.9 0.2 0.38'5&1a?n2ai0.2 0.9 0.2 0.02x 4

11、 1.6 xx0.020.380.36x 6.4 0.366.76汽车荷载1mcq-Xq2Xq3Xq4 )-0.38656(6.564.76 3.46 1.66)0.462人群荷载mcr0.38676(6.760.3 1)0.453人行道板=°.373三号梁l3aLn2aii 2並0.2a1 a2 0 2 n0.22ai 2汽车荷载mcq0.4 人群荷载mcr 0.2人行道板=0.22=0.4荷载分布系数1 -1梁号何载位置汽车何载人群何载1 #跨中m°0.5240. 65支点m00.4380.152#跨中me0.4620.424支点m°0.5-0.6153#跨中

12、me0.40.4支点m°0.50(二)主梁作用效应计算1.永久作用计算(1)永久荷载家丁桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算见表1-2钢筋混凝土 T型梁桥永久荷载计算1-2主梁g1.6X 1.3-2 X 0.71 X (1.2+1.16) X 1/2 x 25=10.1kN/m横隔梁g2边主梁：1.26-2=0.63 kN/m中主梁：(0.89 0.6+0.15 2 0.71 5 19.5) 25=1.26 kN/m 2铺装层g3沥青混凝土(0.05X 1.60) X 23=1.84 kN/m混凝土( 0.1*1.6)*24=3.84 kN/m铺装层g4缘石：(2.5x 0.3

13、2X 0.15)x 23=2.76 kN/m支撑梁：(2X 1.04x 0.22X 0.15)x 25=1.73 kN/m 人行道梁 A： 1.1x 0.24X 0.28X 25=1.85 kN/m 人行道梁 B:1.1x 0.24X 0.14X 25=0.925 kN/m 人行道板：1.1x 0.06X 2.5X 25=4.125 kN/m 镶面钻：1.1x 0.02 x 2.5X 18=0.99 kN/m 栏杆柱：1x 0.18X 0.14X 25=0.63 kN/m 扶手：2x 2.36X 0.08X 0.12X 25=1.13 kN/m 艺 14.13 kN/m每延米：5.625kN/

14、mg4=4.22x 2/5=1.69 kN/m合计边主梁：g=E gi=22.035kN/m 中主梁：g=E gi=22.665 kN/m一侧人行道部分每 2.5m长时重14.13 kN/m,1m长时重14.13/2.5=5.625 kN/m按人行道横向分布系数分摊至各梁的板重为1 号、5 号梁：人行道板=0.706 0.306=0.41 板q=0.4 5.625=2.252号、4号梁:人行道板=0.3733号梁：人行道板=0.2 2=0.4Q。3板q =0.4 5.625=2.25各梁的永久荷载混总于表1-3各梁的永久荷载（单位：kN/m）1-3梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1（ 5）1

15、0.10.632.255.6818.662（ 4）10.11.262.115.6819.15310.11.262.255.6819.29（2）永久作用效应计算影响线面积计算见表1-41-4项目计算面积影响线面积横梁Ml/2.1112o二一l l 19.547.53428Ml/43132o 二一丨一丨一19.5235.6516232Ql/21 110二一一l 2.4382 22Ql/41 10二一l 19.59.752 2永久作用效应计算见表1-6永久作用效应计算表1-6粱号M1/2 （ kN/m）M1/4 （ kN/m）Q0（ kN/m）q0q oq0q 0q0q 01（ 5）18.66475

16、3886.918.6635.65665.218.669.75181.92（ 4）19.1547.53910.219.1535.65682.719.159.75186.7319.2947.53916.919.2935.65687.719.299.75188.12.可变作用效应（1）汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率为：PkETCf6.578 10 2 3 1010fl 2 ：2 X34.2121 ； me2 19.5 .1.9 1031.5 f1 14HZ按桥规432条规定冲击系数按照下式计算0.17671n f 0.01570.238（2）公路一n级均布荷载qk，集中荷载Pk及其影响线面积按照

17、桥规4.3.1规定公路一n级车道荷载按照公路一I车道荷载的0.75 倍，采用即均布荷载 qk=7.875KN/ m2pk=178.5KN公路一n级及其影响线面积0表1-7项目顶点位置qk ( KN/ m)Pk(KN)0Ml/2Ml/4Q0Ql/21/2处1/4处支点处1/2处7.8757.8757.8757.875178.75178.75178.75178.7547.5335.652.4389.75可变作用（人群）（每延米）P人1/431/4（2）可变作用效应（弯矩计算）（表1-8一一 1-10）公路一n级产生的弯矩（单位：kN m）1-8粱号内力1qk0Pkyk弯矩效应(1)【qk x 0

18、+ pk x yk 】1M l/20.52447.534.875807.31Ml/40.5241.2387.87535.65178.53.656605.472Ml/20.46247.534.875711.79Ml/40.46235.653.656605.473Ml/20.447.534.875616.27MI/40.435.653.656462.19人群产生的弯矩（单位：kN m1-9梁号内力P人0弯矩效应P人 XX 01M l/20.652.2547.5369.5M l/40.652.2535.6552.12M l/20.4242.2547.5345.3M l/40.4242.2535.65

19、34.03M l/20.42.2547.5342.8M l/40.42.2535.6532.1基本荷载组合：按桥规条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分布系数：Gi 1.2 ；汽车荷载作用分项系数：Q1 1.4；人群荷载作用分项系数：Qj 1.4。1-10弯矩基本组合见表1-10与其他可变荷载作用效应的组合系数，本设计取=0.8梁号内力永久何载人群汽车noSUd0GiScikQSQ1ki 1ncQj Sjkj 21M l/2886.969.5807.312272.35Ml/4665.252.1605.471704.252Ml/2910.245.3711.79

20、2139.48M l/4682.734.0533.831604.683M l/2916.942.8616.272010.99Ml/4687.732.1462.191508.26弯矩基本组合表（单位：kN -m）注：0 桥梁的结构重要性系数，本设计取0=1.0（3）可变荷载剪力效应计算计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数沿桥跨变化的影响。通常分两步进行，先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数并考虑支点至丨/4为直线变化来计算支点剪力效应。 剪力计算时，按照桥规431条规定，集中荷载标准值Pk需乘以1.2的 系数。 跨中剪力Vi/2的计算（见表1-11 1-12）公路

21、一U产生的跨中剪力V1/2 （单位：KN）1-11粱号内力1qk0yk弯矩效应(1)【qk x 0 + Pk x yk 】1V/20.52478.802V/20.4621.2387.8752.438214.20.572.243V/20.462.54人群荷载产生的跨中剪力（单位：KN）1-12梁号内力P人0弯矩效应P人 xX 01V1/20.653.572V1/20.4242.252.4382.333V/20.42.19支点剪力V的计算（见表1-131-15）计算支点剪力效应的横向分布系数的取值为:a. 支点处按杠杆法计算的b. l/43l/4按跨中弯矩的横向分布系数C.支点l/4处在 和 之间

22、按照直线变化-4 -I1 4 4，111r10.524一0.38r0.5240.620.50.62-n支点剪力效应计算式为：Vl/2式中：活一相应于某均布活载作用处得横向分布图纵坐标; qk 相应于某均布活载作用数值；Pk相应于某集中活载的数值。人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为：人）qAVdo人=人人P式中：人一跨中横向分布系数；人一支点处横向分布系数。P11qx 丄124人人=112=96梁端剪力效应计算：汽车荷载作用下如图所示，计算结果如表1-13所示公路一H级产生的支点剪力计算表（单位：KN）1-13梁号1iW Pi剪力效应（1）i yi Pi1231.238214.2 1.0 0

23、.438 7.875(19.5/2 0.524 0.75 19.5/4 0.0860.5 0.25 19.5/8 0.086 2/3) 132.54214.2 1.0 0.5 7.875(19.5/2 0.462 0.75 19.5/4 0.0380.5 0.25 19.5/8 0.038 2/3) 143.24214.2 1.0 0.594 7.875(19.5/2 0.4 0.75 19.5/4 0.10.5 0.25 19.5/8 0.1 2/3) 159.71164.08177.3197.72可变作用支点剪力计算表（单位：KN）1-14人群作用如图一一，计算结果如表1-14所示梁号12

24、3公 式Vdo人=人人q人+Pp=£（人人）q人0.9178计算值11-19.5 0.65 2.25+ 19.528(1.5-0.65)2.25 0.917=18.5311-19.5 0.424 2.25+- 19.528(-0.615 0.424)2.25 0.917=4.0811-19.5 0.4 2.25+一 19.528(0 0.4)2.25 0.917=6.76剪力效应组合（单位：KN）1-15梁号剪力效应永久何载人群汽车nn0Sud0Gi SGikQ1 足你cQj SQjki 1j 21V。181.918.53164.08468.75V|/203.5778.8114.32

25、2乂186.74.08177.3476.83M/202.3372.24103.753V0188.16.76197.72510.10V1/202.1962.5490.01注：0 桥梁的结构重要性系数，本设计取0=1.0C 与其他可变荷载作用效应的组合系数，本设计取c =0.8（三）持久状况承载能力极限状态下界面设计、配筋与验算1配置主筋由弯矩基本组合可知，1号梁A 6434 628 7062mm2值最大，考虑到施工方 便偏安全的一律按一号梁计算弯矩进行配筋。设 as=80mm 贝卩 h0 h as 1300 80 1220b 0.56hf120fcdbf hf (h0 )13.8 1600 12

26、0 122023073.54kN m 0W 227235由式可判定此截面属于第一种 T型截面可按矩形截面bf h进行计算，求出受压区高度x。xhoh。22 0 M dfcdb12202 1.0 2272.35 10613.5 16001220 1130.48 91.12bh°683.2(mm)fcdbx13.5 1600 89.52sd28027029.87 mm现取8 32 2 20则实际取用手拉钢筋截面积和 As 6434 628 7062mm2截面尺寸如下图实际用受拉钢筋重心至下边缘的距离钢筋重心位置y为3.142(43.45 乎)8.043(3.5 3.452 2.5 3.4

27、5 1.5 3.45 0.5 3.45)aj268.787.63( cm)35.313.1424 8.043实际有效高度实际配筋率丄0.37%bf %2%所以又minb 30 35.8 30 35.830 161.6180mm符合要求;2.持久状况截面承载能力极限状态计算承载力符合=0.0037如 0.0037 型 0.070.56fcd13.5截面所能承受的弯矩MuMu(1 0.5 )bh02fcd 0.077(1 0.5 0.077) 1600 1193.72 2802278.680Md 2272.35按照截面实际配筋值计算受压区高度 xx -fsdAL 9.06(cm)fcdbf3.根据

28、斜截面抗剪承载力进行斜筋配置由以上可知支点剪力效应以三号梁为最大， 为偏安全设计一律采用三号梁的数值跨中剪力效应以一号梁最大一律以一号梁为准。Vd0 510.10kNxsb55417.57 5410.75219.875417.57假定有2 32通过支点，按公预规9.3.10条构造要求a 1 34.5 3047.25mm2h。h a 1300 47.25 1252.75mm假定主筋为8 32和2 20时30+38.5 4+22.7/2=108.98mm280 6434(30 35.8 2)280 628280 6434+280 628as根据公预规条规定，构造要求需满足支点0Vd 0.51 10

29、3f7bh0 0.51 10 V3q 180 1252.75 629.87kN510.10kN按公预规条规定330.5 102 ftd bho 0.5 101.39 180 1191.02 149kN510.10kN介乎两者之间应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算<1>斜截面配筋的计算图式 最大剪力取距支座卫（梁高的一半）处截面的数值，其中混凝土与箍2筋共同承担不小于60%,弯起钢筋（按45。弯起）承担不大于40% 计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时取用距支座中心h处由弯起钢筋承担的那部分剪力值 计算以后每一排的弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋点处由弯起钢筋承担的那部分剪

30、力值弯起钢筋配置计算图式如下图P03P P03r 203?知戸:r016-弋 4-；C； 1； E； F由内插法可得距梁高h/2=650mm处的剪力效应vh 483.72kN d-2Vdhk 0.6 V h 0.6 483.72 290.23kNd-2Vds 0.4 V h 0.4 483.72 193.49kNd -2按比例关系依剪力包络图计算需设置弯起钢筋的区段长度xsb。1 妙23)6505417.57mm510.1 483.72不需设置剪力钢筋的区段长度Xc149 114.32510.1 114.329750854.34 mm设置剪力钢筋的位置处得剪力Xsb15417.571129.8

31、5219.875417.57xsb15417.571129.85219.875417.57xsb35417.57 3282.15219.875417.57xsb45417.574317.7219.875417.57xsb55417.57 5410.75219.875417.57兀也174.02xsb2 129.61kNXsb3 86.67kNxsb4 44.63kNXsb5 0.28kN相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值1-16钢筋排次弯起点距支座中心距离mm承担的剪力值（kN）11129.85174.0222223.90129.6133283.1586.6744317.7744.635541

32、0.750.28<2>各排弯起钢筋的计算按公预规条规定与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承能力（kN）按下式计算d30.75 10 fsd Asbsin式中fsd 弯起钢筋的抗拉设计强度Asb 在一个弯起钢筋平面内的弯起钢筋总面积弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角6434280已知本设计用(DE)1600 1035.55 13.50.0838=450故相应于各排钢筋弯起钢筋的面积按下式计算Asb0.75 10°3sdsbsin s式中 07510 3 fsbSins=0.148则每排弯起钢筋的面积为Asb1193.49/0.1485 1302.96mm2弯起2 322Asb1 160

33、9mmAsb1AB1300 (5625.1/ 2 35.8/23035.8 35.8/2)1129.85mmAsb22171.1/0.1485 115.2mm弯起2 322Asb21609 mmAsb 2BCAB 35.81094.05mmAsb32126.53/0.1485 852.05mm弯起2 322Asb31609mmAsb3CDBC 35.81058.25mmAsb481.88/0.1485 551.38mm2弯起2 20Asb4 628mmAb4DECD 22.71035.55mmAsb537.24/0.1485 250.77mm2弯起2 16Asb5402mm；Asb5EF130

34、0(5625.1/ 2 18.4/23035.8 35.88.4 18.4/2)1093.05mm在近跨中处，增设2 16辅助斜筋，Asb5402mm2 按公预归条规定，弯起钢筋的弯起点应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的界面以外不小于h0/2外，本设计满足要求。<3>主筋弯起后持久状况承载力极限状态正截面承载能力校核，计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于 钢筋根数不同，其钢筋的中心亦应不同。则有效高度h0大小不同，此处系估算，可用同意数值，其影响不会很大。2 32钢筋的抵抗弯矩M1为M1 2fsbAs(h0 -) 2 2 80 1 03 8.043 1 0 4 1.194 0.091

35、/ 251 7.29(kN m)2 20钢筋的抵抗弯矩M2为34M22 280 103.14 10(1.194 0.091/2)201.95(kN m)跨中截面的钢筋抵抗弯矩M为34M 280 1070.62 10(1.194 0.091/2) 2271.00(kN m)各排弯起钢筋弯起点的设计弯矩计算表1-17弯起钢筋的序 号弯起点符号弯起点至跨中截面距离K (mm)各弯起 点 的 设 计弯 矩4x2Mdx Md(l/2)(1 亡)(kN m)跨中MgMd(i/2)2272.355FxF 4339.254 4339.252Mf 2272.35 1 2 1826.85196004ExE 543

36、2.34 5432 32Me 2272.35 1 1574.13E1960023DxD 6467.8524 6467.852Md 2272.35 1 2 1282.561960022CxC7526.14 7526 12MC 2272.35 1 932.171960021BXb 8620.154 8620.162MB 2272.35 1 514.2196002各梁抵抗弯矩计算表1-18梁段 符号主梁截面面积a截面有效高度hb(mm)混凝土受压高度系数=Asfsdbf h0fcd1 0.5各梁抵抗弯矩1 rM u(i) fsdAhbd0.5 )0EG8 32 2 20A 70621093.0516

37、09280l/21600 1129.85 13.50.01850.9581M u(l/2) =280 7062 1093.50.9581 2070.79(kN m)DE8 32A 64341035.556434280(DE) 1600 1035.55 13.50.08050.95975M DE =280 6434 1035.550.9598 1790.57(kN m)CD6 32As 48261058.254826280CD1600 1058.25 13.50.05910.97045M CD =280 4826 1058.250.97045 1387.74(kN m)BC4 32As 3217

38、1094.053217280BC1600 1094.05 13.50.03810.981M BC =280 3217 1094.050.981 966.75(kN m)AB2 32As 16091129.851609280AB1600 1129.85 13.50.01850.991M AB =280 1609 1129.850.991 504.44(kN m)全梁抗弯承载力校核见下图HnJOJ ddNMpp pulrln0F7RET UF巳4：'活.马二匚*-ID54箍筋配置按公预归5211条规定，箍筋间距的计算公式为SV也 1006 0.0028 Sv&b 18 202_32

39、_0.2_10 6_(2_0.6 P)fk Asv fsvbho2(°Vd)2式中一一异形弯矩影响系数，取=1.01 1受压翼缘的影响系数，取Vd 距支座中心处截面上的计算剪力（kN）P 斜截面内纵向手拉主筋的配筋率，P =100Ajv同一截面上箍筋的总截面面积（mm）fsv 箍筋的抗拉设计强度混凝土和钢筋的剪力分担系数，取=0.6选用2 8双肢箍筋(R235, fsv 195mPa)。则面积A；v=1.006cm2，距支座中心 h°/2 处得主筋为 2 32，Ag 16.086cm2，ho 1300 30 d/2 1252.8mm，Abhc16.08618 125.287

40、.13 10 3 ；计算剪力Vd438.76kN .代入上式得Sv257( mm)1.02 1.12 0.2 10 6 (2 0.6 0.713) .30 100.6 195 180 1252.822(0.6 1.0 438.76)选用 SV 200mm根据公预归条规定，在支座中心向跨径方向长度不小于 1倍梁 高范围内跪进间距不宜大于100mm综上所述，全梁箍筋的配置为2 8双肢箍筋；由于支点至距支座中心2.3m 处SV为10cm，其余地方箍筋间距为20cm则配箍筋率sv A分别为SVb当 Sv=10cm 时，sv 乂 1.006 0.0056'Svb 18 10当 Sv=20cm 时

41、，sv 鼻 11006 0.0028&b 18 20均大于规范规定的最小配筋率，R235钢筋不小于0.18%的要求按公预规536条规定，斜截面抗剪强度验算位置为（1）距支座中心h/2 （梁高的一半）处截面；（2）受拉区弯起钢筋弯起点处得截面；（3）锚于受拉区得纵向主筋开始不受力处得截面；（4）箍筋数量或间距有改变处得截面；（5）受弯构件腹板宽度改变处得截面据此本设计斜截面抗剪强度的验算截面如下图所示。即有（1）距支座h/2处截面1-1，相应的V 483.71kN，0Vd Vcs4 1.0 1.1 0.45 10 3 180 1223.4(2 0.6 0.18) 30 0.028 195

42、 273.69kNP 100100 倍 0.18 sv 0.002818 122.343Vsb4 0.75 10280 402 0.707 59.69kNVsb3 238.89kNVcs5 Vsb5 273.69 59.69335.38kN334.86kN464.43kN Md 514.21kN m（2）距支座中心1129.85mm处截面2-2（弯起钢筋弯起点）相应的Vd（3）距支座中心2223.9mm处截面3-3 （弯起点及箍筋间距变化处）相应的Vd 419.84kNMd 932.17kN m（4）距支座中心3282.15mm处截面4-4 （弯起点）相应的 Vd 376.9kN Md 128

43、2.56kN m（5） 距支座中心4317.7mm处截面5-5 （弯起点及箍筋的变化处）相应的Vd 334.86kNMd 1574.13kN mkN）和相应于上应当注意的是： 此时的Vd ,Md为计算的通过斜截面顶端正截面内的最大剪力（述最大剪力时的弯矩，最大剪力在计算出 C值后可内插求得；相应的弯矩可以按比例绘制的弯矩图上量取。按公预规条规定，受弯构件有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为0Vd Vcs Vsb3.Vsb0.75 10 fsdAsb sin sVcs1 3045 10 bh0 （2 0.6P）'._ fcu,k sv fsv式中：Vcs 斜截面内混凝土与箍筋共

44、同的抗剪能力（ kN）；sv 箍筋的配筋率,svSvbVsb 与斜截面相交的普通弯起钢筋的抗剪能力（ kN ）；Asb 斜截面内在统一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积。斜截面水平投影长度 C按下式计算C 0.6mhb式中m斜截面受压端正截面处得剪跨比Mm当m>3时取m=3Vhc为了简化计算可近似取 C ho（ho可用平均值）C (125.28 119.4) 112.34cm由C值可内插求得各个斜截面顶端处得最大剪力和相应的弯矩。按公预规取11.0 31.1斜截面1-1截割一组弯起钢筋则纵向钢筋的含筋率 P 10010016.0860.7318 122.34sv 0.0056Vsb11.0

45、 1.1 0.45 10 3 180 1223.4(2 0.6 0.73) 30 0.056 19530.75 10280 1609 0.707 238.84kNVsb1 416.25 238.84 655.15kN483.73kN416.25kN斜截面2-2截割一组弯起钢筋P 10010016.°860.7318 122.34sv 0.0028294.33kN.(2 0.6 0.73) 30 0.028 195Vsb20.75310280 16090.707 238.84kN294.33 238.84533.28kN464.43kN斜截面3-31001003217218122.34

46、1.46sv 0.0028Vcs31.01.1 0.45310180 1223.4 (2 0.6 1.46).30 0.028 195319.17kN238.89kN319.17238.89 558.61kN419.84kN斜截面4-4P 10010.3100 18 122.340.47sv 0.0028Vcs41.01.1 0.45 10 3 180 1223.4(2 0.6 0.47) 30 0.028 195284.76kN3Vsb4 0.75 10280 628 0.707 93.24kNVcs4 Vsb4284.76 93.24 378kN 376.9kN斜截面5-5SV0.0028

47、P 1001004820.1818 122.34Vcs4 1.0 1.1 0.45 10 3 180 1223.4(20.6 0.18) 30 0.028 195273.69kN3Vsb4 0.75 10280 402 0.707 59.69kNVcs5 Vsb5 273.69 59.69 335.38kN334.86kN6.持久状况斜截面抗弯极限承载能力状态验算钢筋混凝土梁斜截面抗弯承载能力不足而破坏的原因，主要是由于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不变而造成。根据设计经验如果纵向受拉钢筋与弯起在构造上注意按规范构造要求配置斜截面抗弯承载能力可 以得到保证而不必进行验算，现在验算一个斜截面。验算斜截面抗弯承载能力的位置，按公预规条规定选取，其最不利的斜