工业厂房例题

1、单层厂房结构课程设计实例1. 结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在15-36m之间，且柱顶标高大于 8m,故采用钢筋混凝 土排架结构。为了使屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线型屋架及 预应力混凝土屋面板。选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。由图2-54可知柱顶标高为 9.6m，牛腿顶面标高为 6m；设室内地面至 基础顶面的距离为 0.5m,贝U计算简图中柱的总高度 H,下柱高度H，和上 柱高度H分别为：H 10.2m 0.5m 10.7mH | 6m 0.5m6.5mHu10.7m6.5m4.2m,_ _”.+11.750+6.000-0.1501En1TT1± 0.000+9.

2、600+7.200一+12.800图2-54厂房剖面图根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可确定柱的截面尺寸，见 表 2-22。表2-22柱截面尺寸及彳相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/ mm面积! 2 / mm惯性矩/ mm 4自重/ kN/mA, C上 柱矩 400 4001.610521.3 1084.0下 柱I400 900 100 15051.875 108195.38 104.69B上 柱矩 400 60052.4 1072 1086.0下 柱I400 1000 100 15051.975 10256.34 1084.94本设计仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图2

3、-55所示。8 -（站CA柱OB柱图2-55计算单元和计算简图2.荷载计算1恒载屋盖恒载绿豆砂浆保护层二毡三油防水层20厚水泥砂浆找平层80厚泡沫混凝土保温层预应力混凝土大型屋面板（包括灌缝）屋盖钢支撑0.35kN/m220kN/m 3 0.02m0.40kN/m 228kN/m 30.08m0.64kN/m 21.4kN/m0.05kN/m总计2.84kN/m2屋架重力荷载为60.5kN/榀，则作用于柱顶的屋盖结构的重力荷载设计值 为：图2-56 荷载作用位置图（单位：kN）lx XGi 1.2 (2.84kN/m 6m 18/2m 60.5/2kN)220.33kN吊车梁及轨道重力荷载设计

4、值：G31.2 (44.2kN0.8kN/m6m)58.8kN(3)柱自重重力荷载设计值A、C 柱：上柱：G4AG4C 1.2 4.0kN/m3.6m17.28kN下柱：G5AG5C1.2 4.69kN/m6.5m36.58kNB柱：上柱：G4B1.2 6.0kN/m 3.6m25.92kN下柱：G5B1.2 4.94kN/m6.5m38.53kN各项恒载作用位置如图2-56所示2. 屋面活荷载屋面活荷载标准值为0.5kN/m 2，雪荷载标准值为0.4kN/m 2，后者小于前者，故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：Qi 1.4 0.5kN/m 2 6m 18/2m37.8kNQ1的

5、作用位置与 G作用位置相同，如图2-56所示3. 风荷载风荷载的标准值按Wkz z sWo计算，其中2Wo 0.5kN/m , z 1.0, z根据厂房各部分标高（图2-54）及B类地面粗 糙度确定如下：柱顶（标高9.6m）z 1.000檐口（标高 11.75m）z 1.049屋顶（标高 12.80m）z 1.078s如图2-57所示，则由上式可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为：2 2wkz z s1w0 1.0 0.8 1.0 0.5kN/m0.4kN / m2 2W2k z z S2W01.00.41.00.5kN/m0.2kN / m-0.6-0.5-°.4-0.4+0

6、.8-0.42 q图2-57风荷载体型系数及计算简图则作用于排架计算简图(图2-57)上的风荷载设计值为：q11.4 0.4kN/m2 6.0m3.36kN/mq21.4 0.2kN/m 2 6.0m1.68kN/mF wQ ( s1s2) zh1 ( s3s4 )zhz z 0B1.40.8 0.4 1.049 2.15m -0.6 0.5 1.078 1.05m1.0 0.5kN/m 2 6.0m10.89kN4. 吊车荷载由表2-16可得20/5t吊车的参数为：B 5.2m，K 4.0m，g 68.6kN Q 200kN Pmax174kN , Pmin 37.5kN ,根据 b 5.2

7、m 及 K 可算得吊车梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值如图2-58所示。(1)吊车竖向荷载吊车竖向荷载设计值为：DmaxQPmaxyi1.4 174kN10.8 0.1330.333551.998kNDminQPminyi1.4 37.5kN10.8 0.1330.333118.965kN(2)吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力为：11T a(Q g) 0.1 (200kN68.6kN)6.715kN44作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值为：TmaxqT y 1.4 6.715kN 2.15 21.30kN003 .033 O40001200400015_pm

8、ax_ pmax _ pmax_ ipmaxpmaxI I fpmaxpmax=174KNJ 1 VUJM 23-A6m6m图2-58吊车荷载作用下支座反力影响线3.排架内力分析该厂房为两跨等高排架，可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数i计算，见表2-23表2-23柱剪力分酉己系数柱别n lu/hHu/HC。3/13(1 n 1)hI'C。Eli1 ii 1 i11iA、C柱n 0.1090.356C02.1928ac 2.406 10 /Eac 0.277B柱n 0.2810.356C02.690B 1.494 10 8/ EB 0.44658.8kN17.28kN7

9、6.08kNGi Gi 220.33kN G2 G3 G4AG3 G5A 36.58kN ； G4 2G12220.33kN440.66kNG 6 G5b 38.53kN ；G5G4B 2G325.92kN2 58.8kN143.52kNMiGei 220.33kN 0.05m 11.02kN mM 2 (G1 G4A)e0 G3e341.76kN m(220.33kN17.28)0.25m-58.8kN0.3mRi可由于图2-59a所示排架为对称结构且作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力根据相应公式计算。对于A，C柱0.109，0.356 则：

10、Rc6.39()C1211 1 一 n 匚n2.231C30.9573 1 1nRa11.02kN m2.23110.1m41.76kN m O.957 6.39kN本例中Rb 0。求得Ri后，可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。 柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和， 恒载作用下排架结构的弯矩图和 轴力图分别见图2-59 b、c。图2-59d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定，下同。11.0211.02220.33440.66220.3311.98f:29.7811.76 /6.39B)29.78.11.98237.61-296.41466.58L-584.18237.61296.4

11、16.3911.76332.99332.99+M+V+N.M+MJ+N图 2-59恒载作用下排架内力图2屋面活荷载作用下排架内力分析(1)AB跨作用屋面活荷载1 1n31彳1 1C1 I1.781排架计算简图如图2-60 a所示，其中Q1 37.8kN，它在柱顶及变阶处引 引起的力矩为：M 1A37.8kN0.05m1.89kNmM 2A37.8kN0.25m9.45kNmM 1B37.8kN0.15m5.67kNm对于A 柱，C12.231C3"0.957 ,则M1AM2A1.89kN m 2.231 9.45kNRaC12A C1HH10.1m对于B柱n0.281J0.356，贝

12、q2m °.957 1.31kNRbM 1B、CiH5.67kN m 1.78110.11 .OOkNR RA RB 1.31kN 1.OOkN 2.31kN ()图2-60 AB跨作用屋面活荷载时排架内力图将R反作用于柱顶，计算相应的柱顶剪力，并与相应的柱顶 不动铰支座反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力，即VaRaAR 1.31kN0.277 2.31kN0.67kN ()VbRbBR 1.00kN0.446 2.31kN0.03kN ()VccR0.277 2.31kN0.64kN ()排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-60b， c 所示(2)BC跨作用屋面

13、活荷载由于结构对称，且BC跨与AB跨作用荷载相同，故只需将图2-60中内力 图的位置及方向调整一下即可，如图 2-61所示。XM2<2.30卜 f f5.785.671.89* 20.528.93/7T7B0.64II5.984.5837.8a0037.8BC37.837.8图2-61 BC跨作用屋面活荷载时的排架内力图3 风荷载作用下排架内力分析(1 )左吹风时计算简图如图2-62a所示。对于A, C柱,n 0.109，0.356得4 1.1 1 - 1nC11 0.3108 1 3 1 1nRAq1HC11-3.36kN/m 10.1m 0.3110.52kN ()RCq2HC11k

14、N/m 10.1m 0.3110.52kN ()R RaRc Fw10.52kN 5.26kN 10.89kN26.67kN ()各柱顶的剪力分别为VaRaaR10.52kN 0.277 26.67kN3.13kN ()VbbR0.44626.67kN11.89kN ()VcRccR5.26kN0.277 26.67kN2.13kN ()排架内力如图2-62b所示139.76(a)(b)图2-62 左吹风时排架内力图(2) 右吹风时计算简图如图2-63a所示。将图2-62b所示A, C柱内力图对换且改变 内力符号后可得，如图2-63b所示。A" 6 g二三三ac2q/7k图2-63右

15、吹风时排架内力图4.吊车荷载作用下排架内力分析(1) Dmax作用于A柱计算简图如图2-64a所示。其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin。在牛腿顶面 处引起的力矩为：MaD maxe3552.00kN0.3m165.6kN mMbD min e3118.97kN0.75m89.23kN m对于A柱，C3°.957，则MaHC3165.6kN m10.1m0.95715.69对于B柱，n 0.2810.356，得C31.174MbcC3H8923kN m 10.3710.1mRb排架各柱顶的剪力分别为:VaVbRaRaRbCR15.69kN10.37kN5.32kN ()AR15.69k

16、N 0.277 5.32kNBR 10.37kN0.446 5.32kN0.277 5.32kN1.47kN ()排架各柱弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图iin114.4121.98552o118.97工55218.97柱时排架内力图(1) Dmax作用于B柱左 计算简图如图2-65a所示Ma , M b14.22kN ()12.74kN ()2 64b,c 所示。51.19456 -14.2239.4443.3712.74777 YC计算如下:5.29-f14.85FC1.47图2-64 Dmax作用在AMBD maxe3 552.00kN 0.75m414.00kN m柱顶不动铰支反力Ra

17、, Rb及总反力R分别为:RaMC3H 335.69kN m 0.9573.38kN10.1mRb414.00kNm 1.174 48.12kN10.1mRaRb3.38kN 48.12kN44.74kN各柱顶剪力分别为:VaRaaR 3.38kN0.27744.74kN15.77kN ()VbRbbR 48.12kN0.44644.74kN28.17kN ()cR0.277 44.74kN12.39kN (排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力值如图2-65b， c 所示118.9755215.77图 2-6518.97552s-/>312.59101.4厂*!28.17-129.48-X

18、.56.77P1.0823.59BDmax作用于B柱左时排架内力图44.60 l312.595524552ECB.) C125.14118.9718.971239129.4856.77 /101.4721.08 J-28.17-123.59 15.77C-.B柱左2-66(3) Dmax作用于B柱右根据结构对称性及吊车吨位相等的条件，内力计算与 D max作用于 的情况相同，只需将A, C柱内力对换并改变全部弯矩及剪力符号，如图 所示。图2-66 Dmax作用于B柱右时排架内力图(4) Dmax作用于C柱可求同理，将作用于A柱情况的A, C柱内力对换，并注意改变符号, 得各柱的内力，如图2-6

19、7所示。图2-67Dmax作用在C柱右时排架内力图Tm axA柱,(5) Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图n 0.109，2 3a0.356，得2 a 1 a 2a 3.6m 1.2m /3.6m2-68a所示，对于0.667，则C5RaT maxC 521.30kN0.51510.97kN同理,对于B柱，n0.281，0.356,a 0.667 C5J0.598，则:RBTmax C 521.30kN0.59812.74kN0.515排架柱顶总反力R为:RRaRb10.97kN12.74kN23.71kN (各柱顶剪力为:VaRaaR10.97 kN 0

20、.27723.71kN4.40kN ()VbRBBR12.74kN 0.446 23.71kN2.17kNVCCR 0.277 23.71kN 6.57kN ()排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图 2-68b所示。当Tmax方向相反时，弯 矩图和剪力只改变符号，方向不变。119.5710.569.7217.7523.6516.9 一 142.k/19.1366.366.577*图 2-68Tmax作用于BC跨柱Tmax作用于AB跨时排架内力图(6)由于结构对称及吊车吨位相等, 同，仅需将A柱与C柱的内力对换,故排架内力计算与Tmax作用AB跨情况相如图2-69所示T7：Tmax23.6566.3

21、677521$17.75 ：9.7210.56笄 142.099.57 厂142.09-16.9图2-69 Tmax作用于BC跨时排架内力图5.内力组合以A柱内力组合为例。表2-24为各种荷载作用下A柱内力标准值汇总表， 表2-25表2-32、表2-33为A柱内力组合表，这两表中的控制截面及正号内力方向如 表2-24中的例图所示。对柱进行裂缝宽度验算时，内力采用标准值，同时只需对即小0 0.55的 柱进行验算。为此，表 2-33中亦给出了 Mk和Nk的组合值，它们均满足 e。/h。 0.55的条件，对设计来说，这些值均取自"min及相应的M和V 项。表2-24A柱内力设计值汇总表柱号

22、及 正向内 力荷载类别恒载屋面活载吊车竖向荷载吊车水平何载风何载作用 在AB跨作用 在BC跨Dmax作用 在A柱D max彳乍 用在B柱左Dmax彳乍 用在B柱右Dmax彳乍 用在C柱T max彳乍 用在AB跨T max彳乍 用在BC跨左风右风4LnEJF i j序号1234567891011I IM11.980.522.30-51.19-56.7744.60-5.299.7223.6510.50-18.55N237.6137.80:00000000II IIM-29.78-8.932.30114.41-21.0844.60-5.299.7223.6510.50-18.55N296.4137.

23、80552118.97000000III IIIM11.76-4.586.46P 21.98-123.59125.14 :-14.85119.57P 66.36139.76-107.20N332.9937.80552118.97000000V6.390.670.64:-14.22-15.7712.39-1.4716.96.5730.81-19.10弯矩图/f1r1/1111111 '|1111/11(i1/1ffii11111111111111111注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-25 1.2 恒载+1.4屋面活荷载0口0口N m ax Kr截面组合项M ma

24、x 2及 相应的N、V组合项M max 2及相应的组合项N m ax 及 相应的组合项N min及相应的M、VN、VM、V114.8111.98114.8114.8I I23275.41237.6123275.413237.61II II1-27.481-38.711-38.711-29.783296.412334.212334.21296.41III III118.2217.181213.64118.223332.992370.793370.793332.99123Vm；3x相应的M相应的N7.7、13.64370.79注：M单位(kN m) , N单位kN , V单位kN表2-26 1.2

25、 恒载+1.4吊车荷载2口IM max5口N m ax 卞4截面组合项M max 2及 相应的N、V组合项M max 2及相应的组合项N m ax 及 相应的M、V组合项Nmin及相应的 M、VN、V173.40515-58.95173.405173.4051 1666I I799237.61237.619237.619237.611118.7131-72.1611118.7131-55.826II II45476769738.019391.5869738.01296.4191237.0691-207.0841237.0691184.11III III446566774.598440.0637

26、74.599332.99I 8816Vrnax相应的M相应的N923.454184.11332.99注：M单位(kN m) , N单位kN , V单位kN表2-271.2 恒载+1.4风荷载组合项M max 2及 相应的N、V组合项相V 及、 maN M的应组合项相V 及、 axM Nm的应组合项N min及相应的M、VI1175-111829-11110-12 £511111111axV-M的 应 相N的 应 相1027.3注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表2-28 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活何载+吊车荷载+风载）截面组合 项及相应 的N、V组合项

27、M max及相应的N、V组合项N max 及相应 的M、V组合项N min 及 相应的M、VI I1,23,679.2511,57,9-68.5551,23,679.2511,36,978.7831 19109,10271.639237.61271.6310237.61II II1,3115.3841,25,7-92.6551,23,4107.3471,7-69.9164,69,10693.859，11416.086,910727.87911296.41III III1,3346.1361,2-285.8021,2342.1041,3298.4734,68,10730.435,811463.3

28、763,46,810764.456,910332.991,23,6Vmax相应的M相应的N9,1050.656294.351367.01注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN表2-29 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活荷载+吊车荷载）Nmax Tr截面组合项M max 2及相应的N、V组合 项M max 2及相应的组合 项Nmax 及 相应的M、V组合 项N min 及 相应的M、V卜J、V1,269.80115-51.8601,269.8011369.333I I3,63,6769271.639237.619271.639237.611,3105.9341, 275.96

29、01,23,497.8971-53.221II II4,65, 776,99693.859426.088727.879296.411,3220.352-189.3221, 2216.231172.689III III1, 234,65，83, 4698730.43463.3766, 8764.45332.991,2Vm ax相应的M相应的N3, 622.927168.567367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表2-30 1.2 恒载+ 0.9 1.4（屋面活何载+风载）截面组合 项及相应的N、V组合 项Mmax 及相应 的N、V组合 项Nmax 及 相应的 M、V

30、组合项Nmin及相应的M、V123.9681-4.715123.968123.5II2231 1311310271.63237.6110271.6310237.611-18.261-54.5121-54.5121-46.475II II32211110296.41 ：11330.4311330.43296.41 :III III1143.3581-88.8421139.2361143.358310332.99211367.012310367.01310332.991,23,10Vmax相应的M相应的N35.298139.236367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN。

31、载）截面组合项及相应 的N、V组合项M max 及相应的组合项Nmax 及相应 的M、V组合项N min 及 相应的M、VN、V1,6 9，76.7131,57,9-68.5551676.7131676.713I I91091010237.6111237.61237.61237.611,4113.3141,5-84.6181,4113.31417-69.9166,9107,9116,910II II693.85382.068693.85911296.411,4340.3221, 5-281.6801,4340.3221, 6292.6596,8108，116,810III III730.434

32、29.356730.439,10332.991,6 9，10Vm ax相应的M相应的N49.477292.659332.99注：M单位（kN m）, N单位kN , V单位kN。表2-32 1.35 恒载+0.7 1.4 屋面活荷载+0.7 1.4吊车竖向荷载截面组合项M max 及 相应的N、V组合项及相应 的N、V组合 项Nmax 及相应 的M、V组合项N min 及 相应的 M、VI I1,243.5501-22.2881, 243.5501343.1861 13, 6293.7715267.3113, 6293.7716267.31111 111,357.1531,254.5211,

33、233.9351-36.835II II4,6642.5815,7426.5443, 4707.6817333.4611 3100.1391-67.8381, 296.933196.590III III23, 434,6683.7335476.0256710.1946374.6141,2Vmax相应的M相应的N3, 615.91193.384401.073注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN表33A柱内力组合表Mmax T截面组合 项及相应 的N、V组合 项及相应的N、V组合 项Nmax 及相应 的M、V组合 项N min 及 相应的M、VMr NrJ备注1,2,36,979

34、.2511,5,7-68.5551,243.5501,3,678.78357.699标准值取自NII9,11表143,6表189,10 表141 110 表14271.63237.61293.771237.61198.008及相应的M , V 项1,4,6118.7131,2,57,9-92.6551,4118.7131,7-69.916标准值取自NminII II96,99,1111及相应的M , V表12738.01表14416.088表12738.01表14296.41项1,3,46,8346.1361,2,5-285.8021,4237.0691,3,6298.473214.595标准

35、值取自NminIII III8,11 表146,8 表129,10 表1410 表14730.43463.376774.59332.99277.49及相应的M , V 项1,2,3Vm ax相应的M相应的N6,91050.656294.351367.01注：M单位（kN m） , N单位kN , V单位kN6.柱截面设计以A柱为例。混凝土强度等级为门£30， uoa/cc乡坷的苗 fy fy 360N / mm采用HRB400级钢筋，配筋。1.上柱配筋计算。上柱截面共有4组内力。取ho2 400mm -40mmNb1 fcbh0 b 1.0 14.3N/mm400mm 360mm而

36、截面的内力均小于Nb ,的一组内力作为最不利内力。即取M =78.783 kN m, N = 237.6114.3N /mm2ftk 2.01N /mm2 ；°.518。上、下柱均采用对称'360mm0.518 1066.67kN则都属于大偏心受压，所以选取偏心距较大kN吊车厂房排架方向上柱的计算长度l02 3.6m7.2m。附加偏心矩ea 取 20mm（大于 400mm/30）e°678.783 10 N mm237.6 103N332 mme e0ea 332 mm20mm352mmI。h摯巴18400mm应考虑偏心距增大系数0.5fcA1.15As0.5 14

37、.3N/mm 2 4002mm2237610N0.01121.15h0.017200mm400mm4.810.971.01.011400勺 ho2Id h 12376101fcb1.0 14.3 400bh°186.48mm 且7200mm1400 352mm400360mm41.54mmx 2a 80mm1.0 0.971.230e h 2 a 1.230 352mm 400nm 2272.96mmNeAsfy h0as237610N 272.96mm360 N mm2563mm2360mm 40mm2As 763mm 则Abh763mm 20.48%0.2%400mm400mm满

38、足要求。,4500mm Io. b400 mm11.250.961 （内插）Nu 0.9fcA0.9 0.961fy As14.3N mm2 400mm 400mm 360N mm2 763mm2 22454.03kNN max293.771kN满足弯矩作用平面外的承载力要求。2.下柱配筋计算取h0900诃40mm 860mm与上柱分析方法类似。Nb1仁 bfb hf1 fcbhg b150mm0.518 1280.536kN1.0 14.3 N mm2400mm 100mm1.0 14.3N. mm2 100mm 860mm截面的内力均小于Nb，则都属于大偏心受压。所以选取偏心距e0最大的一

39、组内力作为最不利内力。按 M 278.473kN m， N 332.99kN 计算下柱计算长度取lo°Hl 65m，附加偏心距ea 900mm 30 30mm （大于 20mm）。b 100mm, bf 400mm , h 150mmeie06298.473 10 N mm332990N896.34mmea 896.34mm 39mm926.34mm332990N3.865 1.0取 11.0l0 h 6500mm7.225900mm15应考虑偏心距增大系数且取2 to/ 20.5 fc A 0.5 14.3N mm 100mm900mm2400mm100mm150mm1400 勺h

40、o1,212 1.0 1.01.035cc 926.34mm 6500mm1400860mm900e 1.05 926.34mm958.76口 先假定中和轴位于翼缘内，则N1 fcbf332990N21.0 14.3 N mm 400mm58.22hf150mm即中和轴过翼缘且 x 2 s 80mmfy h° a332990 N 958.76mm450mm 40mm360 N mm2860mm400mm619mm2选用 418As (1018mm)垂直于弯矩作用面的承载力计算:l00.8H ,0.8 65005200mm84A 1.875 105 mm2 Iy 195.38 10 m

41、mIy 195.38 108A 1.875 105322.804mml05200mmi 322.804mm16.10 281.03 柱箍筋配置由内力组合表Vmax50.656kN，相应的 N 367.01kN , M294.351kN m验算截面尺寸是否满足要求hw 900 2 150600mmhw b6004001.540.25 cfcbh。0.25 1.0 14.3 400 8601229800N1229.8kNVmax 50.656 kN截面满足要求。计算是否需要配箍筋:M Vh0294.351 10636.763取350.65610 8600.3 fcA 0.314.3 15.875

42、108.04105804kNN367.01kN1.75ftbh。0.07N1.751.431008600.07367.01 101.0 t 03.0 1.079494.45N79.5kN Vmax 50.656kN可按构造配箍筋，上下柱均选用 8 200箍筋。Nu 0.9 fcA fcAc""252220.9 1.014.3N. mm 1.875 10 mm 360 N mm 2 1018mm3072.789kN Nmax 774.59kN满足弯矩作用面的承载力要求。4. 柱的裂缝宽度验算相应于控制上、下柱配筋的最不利内力组合的荷载效应标准组合为:、 Mk 57.699kN mMk 214.59kN m上柱：下柱：Nk 198.008kNNk 277.49kN表2-34柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力M k kN m57.699214.595标准值Nk kN198.008277.49e0 M k / N k mm291.39 0.55h0 198773.34As0.0095 0.01 取0.0113te 0.5bhbfb hfte0.01s121 1。1.1上141.0 h4000%巾。he se°