钢管落地脚手架计算书

1、钢管落地脚手架计算书西安某某工程； 工程建设地点:；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 28 m

2、，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处陕西西安市，基本风压0.32kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.335，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为

3、1.242；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均

4、布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5=2.356kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.3561.052/8=0.325kNm；最大应力计算值 =Mqmax/W =63.917N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =63.917N/mm2

5、小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.01.71310504/(3842.06105121900)=1.08 mm；小横杆的最大挠度 1.08 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.05=0.04kN；脚手板的荷载标准值: P

6、2= 0.351.051.5/3=0.184kN；活荷载标准值: Q= 31.051.5/3=1.575kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.184+1.41.575)/2=1.237kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.2371.5= 0.495kNm；M=M1max + M2max=0.0

7、07+0.495=0.502kNm最大应力计算值 =0.502106/5080=98.879N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 =98.879N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900)=0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷

8、载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.04+0.184+1.575)/2=0.9kN = 1.8830.915003/ ( 100 2.06105121900)=2.277 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.052+2.277=2.329 mm；大横杆的最大挠度 2.329 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式

9、钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.0381.052/2=0.04kN；大横杆的自重标准值: P2=0.0381.5=0.058kN；脚手板的自重标准值: P3=0.351.051.5/2=0.276kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.04+0.058+0.276)+1.42.362=3.756kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚

10、手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/m NG1=0.1394+(1.052/2)0.038/1.5028.00=4.656kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.35131.5(1.05+0.2)/2=4.436kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.14131.5/2=1.365kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.528=0.21kN；经计算得到，静

11、荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=10.667kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.210.667+ 0.851.44.725= 18.423kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.210.667+1.44.725=19.416kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考): 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷3

12、次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为7m;第2 次卸荷净高度为1m;第3 次卸荷净高度为9m; 经过计算得到a1=arctg2.000/(1.050+0.250)=56.976度a2=arctg2.000/0.250=82.875度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.518.4237/28 =6.909kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=6.909/0.838=8.240kNT2=P2/sina2=6.909/0.992=6.962kNG1=P1/tana1=6.909/1.538=4

13、.491kNG2=P2/tana2=6.909/8.000=0.864kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =8.240kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取1； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 8.24kN，=1，K=7，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(28.2407.000/1.000)0.5=10.7 mm。吊环强度计算公式为：

14、=N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)1/2 =(28.240103/50/3.142)1/2=10.2 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 10.7 mm，必须拉紧至 8.240kN，吊环直径为 12.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 4.1 mm，必须拉紧至 1.177kN，吊环直径为 6.0 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为

15、12.2 mm，必须拉紧至 10.594kN，吊环直径为 12.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.32kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为1.242；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.3211.242=0.278kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.

16、2781.51.52/10=0.112kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=18.42311/28 =7.238kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=19.41611/28 =7.628kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0

17、=kuh 确定：l0=2.599 m；长细比: L0/i=164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=7237.708/(0.262489)+111735.288/5080=78.488N/mm2；立杆稳定性计算 =78.488N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=7627.521/(0.262489)=59.535N/mm2；立杆稳定性计算 =59

18、.535N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.335，s1.242，00.32，Wk=0.7zs0=0.7 1.3351.2420.32=0.371kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=13.5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=7.02kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 12.02kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.8的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.89 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.8910-4205103=96.035kN；Nl=12.02 Nf=96.035,连墙件的设计计算满足要求！连墙件