广州创维(注塑厂)建设工程高支模方案

1、目录第一章 编制依据第二章 工程概况第三章 高支模方案设计1、材料选用2、方案设计情况一至情况三第四章 高支模方案计算一 情况一高支模计算书二 情况二高支模计算书三 情况三高支模计算书第五章高支模的施工管理(一)高支模的施工管理(二)高支模的施工注意问题第六章高支模的施工方法(一)支撑系统安装(二)梁板、模板安装（三）验收及拆除的批准程序(四) 高支模拆除(五) 安全技术措施(六) 预防坍塌事故的技术措施(七) 预防高空坠落事故安全技术措施第七章混凝土浇筑方法及技术措施第八章监测措施第九章应急求援预案第十章高支模施工图(一)高支模支撑系统平面布置图(二)高支模支撑系统立面图(三)高支模支撑系统

2、剖面图(四)高支模监测平面布置图广州市创维平面显示科技有限公司二期工程高支模方案第一章编制依据1、本项目工程有关的设计施工图纸；2、施工结构计算方法与设计手册 ；3、木结构设计规程 GB500052003；4、建筑施工安全检查标准JGJ5999；5、混凝土结构工程施工质量验收规范502042002；6、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300 2001；7、施工技术 2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全；8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130 2002；9、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。第二章工程概况：一、工程概况：本工程为广州创维平面显示科技有限

3、公司建设工程，位于萝岗中心区， 包括注塑厂、就餐中心、宿舍楼、门卫房等单体建筑，注塑厂为三层，就餐中心地下结构一层、地上结构三层，宿舍楼六层，建筑总高度为23.5m; 项目占地面积约10420 平方米 ,总建筑面积为 40671 （其中：地上： 39877 、地下： 794 ）。本工程采用 C80 预应力高强混凝土管桩 （ PHC），?500 管型 A 型，就餐中心地下室一层为 18 轴× AC 轴=60×51.8m。地下室不设后浇带，注塑厂每层楼面设有两条后浇带，分为 16×AG 轴、 714×AG 轴及 1522× AG 轴三个施工区。本工

4、程门卫房和宿舍楼的层高均小于 4 米，不考虑高支摸，就餐中心地下室层高为 4 米，一三层层高都大于 4.5 米；注塑厂层高都大于 4.5 米，特别在注塑厂的中部，层高为 10.5m, 实际高度为 11.3m，跨度 16m，梁截面为 400mm×1300 的梁需要重视，。注塑厂：主体建筑首层层高为10.5m，二层层高为5.0m，三层层高为 5.5m，梁截面尺寸从 200mm× 300700mm， 250mm×500 750mm，300mm× 8001200mm，400mm×1300mm(二层 ) 不等。最不利的梁如下：1 图号为 TG(01)-0

5、9 中 919 轴交 ? ? 轴 KL9 二层楼面梁，层高 10.5m, 实际高度 11.3 m ，跨度 16.5m，梁截面 400mm×1300mm，板厚 110mm,C25砼。1 图号为 TG(01)-11 中 919 轴交 ? ? 轴 KL9屋面梁，层高 5.5m, 实际高度 5.5 m，跨度 16.5m，梁截面 400mm× 1300mm，板厚 120mm,C25砼。就餐中心：主体建筑地下一层层高为 4.0m，首层层高为 6.0m，二层层高为 5.0m，三层层高为 5.0m，二层至屋面结构梁截面尺寸从 200mm×1201120mm，240mm ×

6、;500700mm， 250mm×500 800mm， 400mm×9001200mm不等。最不利的梁如下：图号为 TG（03）-14 ，交 ? E 轴屋面梁，层高 5.0m，实际高速 7.4m 跨度 12.56m, 梁截面 400mm× 1200mm的预应力梁，板厚 120mm,C25砼。第三章高支模方案设计二、支撑系统：选用型号 M1219门式钢管脚手架及其配件的方案设计1、材料1. 模板：采用 915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。2. 木方：采用 80mm×80mm木方。3. 支撑系统：选用型号为 M1219门式钢管

7、脚手架及其配件。4. 纵横水平拉杆：选用 48×3.5 钢管及其配件。5. 纵横方向及水平剪力撑：选用 48× 3.5 钢管及其配件。6. 垫板：采用脚手架配套可调底座， 垫板为 2 厚 200 宽，长度不少于 500的木板。2、方案设计为简化设计，根据本项目各单体的施工图纸， 并综合各种标高及梁板截面与跨度情况，现选择以下情况作为高支模设计计算。 情况一 ：取 11.3m 层高，梁截面尺寸为400 × 1300mm, 梁跨度 16.5m，梁两侧楼板厚为110mm。支撑系统选用双排型号为MF1219钢门架，梁底高支模搭设高度为10.0m（梁面标高为 +0.7m），

8、梁两侧楼板高支模搭设高度为11.15m。梁底模采用 18 厚胶合板，梁侧模采用 1200mm×2400mm×18mm胶合板，梁底横楞采用 80mm× 80mm木方，间距 100mm，顶托梁采用 2 根 48× 3.5平铺。主龙骨间距为 1200 ，梁下门架纵向间距为 600 ，梁侧立档采用80mm×80mm木方，间距 300mm,48×3.5 钢管水平拉杆每层门架各设一道，并按 1015m加设 48× 3.5 钢管纵横剪刀撑。 梁高 H 方向设对拉螺栓 3 道，螺栓直径 16mm，沿梁截面跨度方向间距700mm。支模基础为4

9、00 厚的首层地面混凝土， C25砼。情况二 ：取 11.5m 层高楼面板 (图号为 TG(01)-16，板厚 110 ，板最大跨度16.5m，板底高支模搭设高度为11.15m。楼面板模板采用18 厚胶合板，用 80×80 木枋作龙骨，支撑材料采用型号为MF1219钢门架，门架上杆设可调顶托，架脚设垫板。门架纵向间距900 ，横向间距 900 ，板底木枋 80×80 间距500 ，主龙骨木枋80×80 间距 1200 ，离地 20 设扫地杆一道，每层门架设一道 48× 3.5 钢管水平拉杆，并按 ? 10 15m加设 48×3.5 钢管纵横剪刀

10、撑。支模基础为150 厚的首层地面混凝土，C25 砼，基层回填土分层夯填密实，密实度达到设计要求。情况三 ：取 7.4m 层高楼面板 (图号为 TG(03)-12，板厚 120 ，板最大跨度12.56m，板底高支模搭设高度为 7.25m。楼面板模板采用 18 厚胶合板，用 80× 80 木枋作龙骨，支撑材料采用型号为 MF1219钢门架，门架上杆设可调顶托，架脚设垫板。门架纵向间距 900 ，横向间距 900 ，板底木枋 80×80 间距 500 ，主龙骨木枋 80×80 间距 1200 ，离地 20 设扫地杆一道，每层门架设一道 48× 3.5 钢管水

11、平拉杆，并按 ? 10 15m加设 48×3.5 钢管纵横剪刀撑。支模基础为110 厚的楼面混凝土， C25砼。确定梁底的模板支撑系统是大梁的施工关键， 它直接影响结构施工安全， 工程质量和施工成本， 综合以上情况均采用扣件式钢管脚手架支撑系统， 在支撑四边，主梁底两侧与中间每隔 10 15m支撑立杆设置一道纵横向剪刀撑， 由底至顶连续设置。在支撑两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔二步设置一道水平剪刀撑。大梁的钢管支承系统与两侧楼板支模钢管连成整体， 提高整个支模体系的刚度与稳定性。 所有钢管连接均采用配套扣件连接。 模板承重架应与已浇筑好的砼墙、柱、梁或在墙、柱、梁上预埋管做

12、拉结节点。支架采用井字型加强箍与结构柱连接（步距 3m），对支架的水平杆应用木楔与已浇砼的梁板柱顶紧。支撑顶部采用可调顶托，立杆底采用 20 厚， 200 宽，长不小于 500 的木垫板，所有顶托超过 30cm时，必须加设纵横钢管水平拉杆一道， 离地面 20cm处设置扫地杆一道。上一层的高支模必须待下层梁板砼强度达到 70%以上方可浇筑砼。且由于施工进度要求， 在施工上一层的大梁时， 下层楼面的砼强度仅达到设计强度的 70%左右，故施工上一层楼面砼时，下层模板支承系统不能拆除，即下层楼面上所有支模钢管不能拆除。 这表明已施工完毕的楼层共同来承担大梁楼面的施工荷载。图号为 TG(030-12 中

13、 交 ? E 轴屋面板 , 跨度12.56m，板厚120mm,C25砼。按情况一施工。广州市创维平面显示科技有限公司二期工程门式架高支模基本参数梁截梁底搭梁下门架梁底横梁侧立梁侧面尺层高跨度板厚砼强梁两侧楼板搭纵横水平拉对拉序号设高度纵向间距楞间距档间距顶托梁模外寸(m)(m)(mm)度设高度 (m)管杆步距 (m)螺栓(m)(mm)(mm)(mm)龙骨(mm)每层门架各3 道80× 8080× 802 根2 48情况400×48×3.511.316.5110C2510.010.15600设一道 48 16木方木方×3.511300钢管平

14、15;3.5 钢管700150300钢管铺情况每层门架各80× 8080× 80楼板 111.316.5110C2511.0510.60900× 900设一道 48木方木方平2×3.5 钢管500铺情况12.5每层门架各板底 8080× 80楼板 27.4120C257.257.25900× 900设一道 48/×80 木/木方平/36×3.5 钢管方500铺注: 支撑系统采用M1219门式钢管脚手架、纵横方向和水平方向剪刀撑及纵横方向水平拉杆均采用 48×3.5 钢管。垫板采用 20mm厚 200mm宽

15、，长不小于 500mm的木板。侧模及底模均采用 9.5mm×1830mm× 18mm建筑夹板。图号为 T G(01)-16.T G(03)-12. T J(通)-01第四章高支模方案计算 一计算一高支模计算书一、梁模板底模计算(一) 、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=1300mm，H 方向对拉螺栓 2道，对拉螺栓直径 16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 ( 即计算跨度 )500mm。梁模板使用的木方截面 80×80mm，梁模板截面侧面木方距离 300mm。22梁底模面板厚度 h=18mm，弹性模量 E=9500N/mm，抗弯强度 f

16、=13N/mm。22梁侧模面板厚度 h=18mm，弹性模量 E=9500N/mm，抗弯强度 f=13N/mm。（二）、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 25.000kN/m 3；施工荷载标准值= 2.500kN/m 2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取 25.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0时 ( 表示无资料 ) 取200/(T+15) ，取 2.000h ；

17、T 混凝土的入模温度，取 30；V 混凝土的浇筑速度，取 5m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.200 ；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150 。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=32.50kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=32.5kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 4.000kN/m 2。（三）、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm 3；I = 40.00×1.8

18、0×1.80 ×1.80/12 = 19.44cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f = M/W < f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值2(N/mm ) ；M 计算的最大弯矩(kN.m) ；q 作用在梁底模板的均布荷载 (kN/m) ；q=1.2×0.34 ×0.40+25.00 × 0.40 × 1.30+1.50 ×0.40 ×1.30+1.4 ×2.50 ×0.40=30.78kN/m最大弯矩计算公式如下

19、:M=-0.10×30.781 × 0.100 2=-0.031kN.mf=0.031×106/21600.0=1.435N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于213.00N/mm , 满足要求 !2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下 : Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6 × 0.100 ×32.50=1.95kN截面抗剪强度计算值T=3 ×1950/(2 × 400×18)=0.406N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2面板的抗剪强度

20、计算满足要求!3. 挠度计算最大挠度计算公式如下 :其中 q = 0.34×0.40+25.00 ×0.40 ×1.30+1.50 ×0.40 ×1.30=13.916N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677× 13.916 ×100.0 4/(100 ×9500.00 ×194400.0)=0.005mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.005mm 小于 v = 100/250,满足要求 !（四）、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！(五) 、梁模板侧模计

21、算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下图 梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f = M/W < f其中 f2 梁侧模板的抗弯强度计算值 (N/mm ) ；M 计算的最大弯矩 (kN.m) ；q 作用在梁侧模板的均布荷载 (N/mm)；q=(1.2 ×32.5+1.4 × 4.00) ×1.30=57.98N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×57.98 ×0.300 2=-0.522kN.mW = 130.00×1.80 ×1.80/6 = 70.20cm 3；f=0.522×

22、;106/70200.0=7.436N/mm22满足要求 !梁侧模面板抗弯计算强度小于 13.00N/mm ,2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下 : Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6 × 0.300 ×57.98=10.436kN截面抗剪强度计算值T=3 ×10436/(2 ×1300×18)=0.669N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3. 挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 32.5×2.20=71.5N/mm

23、I = 130.00× 1.80 × 1.80 ×1.80/12 = 63.18cm4三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677× 71.5 × 300.0 4/(100 ×9500.00 ×631800.0)=0.653mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.653mm 小于 v = 300/250,满足要求 !(六) 、穿梁螺栓计算计算公式 :N < N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积(mm2) ；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取2170N/mm；穿梁螺栓承受最大拉力N = (

24、1.2× 32.5+1.4 ×4.00) ×1.30 ×0.50/2=14.495kN穿梁螺栓直径为 16mm；穿梁螺栓有效直径为 13.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为N=24.480kN ；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=14.495kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置 2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!二、梁模板门式脚手架支撑计算（一）、基本参数计算的脚手架搭设高度为9.85 米，门架型号采用 MF1219，钢材采用 Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b = 1.22 米，门架

25、的高度h0 = 1.93 米，步距1.95 米，跨距 l =1.83米。门架 h1= 1.54米， h2 = 0.08米， b1 = 0.75 米。门架立杆采用42.0 ×2.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2 × 1.9mm钢管。每榀门架之间的距离 0.60m，梁底木方距离 100mm。梁底木方截面宽度 80mm，高度 80mm。梁顶托采用双钢管 48× 3.5mm。1 立杆； 2 立杆加强杆； 3 横杆； 4 横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2×

26、25.000 ×0.110 × 0.500 ×0.100=0.165kN 。（二）、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q1 = 25.000× 1.300 ×0.100=3.2500kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.340× 0.100 ×(2 ×1.300+0.400)/0.400=0.255kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000 

27、15; 0.100=0.200kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q = 1.2 ×(3.2500+0.255)+1.4×0.200=4.486kN/m2. 木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图 (kN.m)木方变形图 (mm)木方剪力图 (kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.063kNN2=1.063kN经过计算得到最大弯矩M= 0.526kN.m经过计算得到最大支座F= 1.063kN经过计算得到最大变形V= 4.3mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 8.00× 8.00× 8.00

28、/6 = 85.33cm 3；I = 8.00× 8.00× 8.00 × 8.00/12 = 341.33cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.526 ×106/85333.3=6.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于213.0N/mm , 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q×103/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3 ×4.486 × 103/(2 ×80× 80)=1.047N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm 2

29、木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算最大变形 v = 4.3 mm木方的最大挠度小于 1220.0/250, 满足要求 !（三）、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q= 0.092kN/m 。托梁计算简图托梁弯矩图 (kN.m)托梁变形图 (mm).30.30.05.05.67.67.23.23.98.98.60.60.16.16.53.53.09.09.09.09.53.53.16.16.98.98.60.60.05.05.23.23.67.67.30.30托梁剪力图 (kN)经过计算得到最大弯矩M

30、= 0.374kN.m经过计算得到最大支座F= 7.038kN经过计算得到最大变形V= 0.18mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm 3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1) 顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.374 ×106/1.05/10160.0=35.07N/mm 2顶托梁的抗弯计算强度小于2215.0N/mm , 满足要求 !(2) 顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.18mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400, 满足要求 !（四）、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1 门架静荷载计算门架静荷载标准值包

31、括以下内容：(1) 脚手架自重产生的轴向力 (kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架 (MF1219)1 榀0.224kN交叉支撑2副2× 0.040=0.080kN水平架5步 4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2× 0.006=0.012kN锁臂2副2× 0.009=0.017kN合计0.465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算 (kN/m)剪刀撑采用 48.0 ×3.5mm钢管，按照 2步6跨

32、设置，每米高的钢管重计算：tg=(2 ×1.950)/(6 ×1.830)=0.3552×0.038 × (6 ×1.830)/cos/(2 ×1.950)=0.229kN/m水平加固杆采用48.0 × 3.5mm钢管，按照 4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038× (1 ×1.830)/(4× 1.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件 1个，旋转扣件 1个，每米高的钢管重为 0.037kN/m；(1× 0.014+4× 0.014)/1.950=0.037kN/m

33、每米高的附件重量为 0.020kN/m；每米高的栏杆重量为 0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2 = 0.305kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG = 0.544kN/m 。2 托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力 6.996kN，6.996kN第2榀门架两端点力 15.802kN， 15.802kN第3榀门架两端点力 15.802kN， 15.802kN第4榀门架两端点力 6.996kN，6.996kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ = 31.604kN

34、 。（五）、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值， NG = 0.544kN/m； NQ 托梁传递荷载， NQ = 31.603kN；H 脚手架的搭设高度， H = 9.85m 。经计算得到， N = 1.2 ×0.544 ×9.85+31.604=38.034kN 。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 38.034kN ；Nd 一榀门架的稳定承载力设计值 (kN) ；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中 门架立杆的稳定系数 , 由长细比

35、kh0/i查表得到，=0.333 ；k 调整系数， k=1.13 ；i 门架立杆的换算截面回转半径， i=1.51cm ；I 门架立杆的换算截面惯性矩， I=7.05cm 4；h0 门架的高度， h0=1.93m；I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm 4；A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2；h1 门架加强杆的高度， h1=1.54m；I1 门架加强杆的截面惯性矩， I1=1.22cm 4；A2； 一榀门架立杆的毛截面积， A=2A1=6.20cmf 门架钢材的强度设计值， f=205.00N/mm2。Nd调整系数为 1.0 。经计算得到， Nd= 1.0 ×4

36、2.268=42.268kN 。立杆的稳定性计算N < Nd, 满足要求 ! 二情况二（楼板）高支模计算书计算的脚手架搭设高度为7.25 米，门架型号采用 MF1219，钢材采用 Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b = 1.22 米，门架的高度h0 = 1.93 米，步距1.95 米，跨距 l = 1.83米。门架 h1 = 1.54米， h2 = 0.08 米， b1 = 0.75 米。门架立杆采用42.0 ×2.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2 × 1.9mm钢管。每榀门架之间的距离 0.90m，梁底木方距离 500mm。梁底木方截面宽度 80mm，高度 80m

37、m。梁顶托采用 80× 80mm木方。1 立杆； 2 立杆加强杆； 3 横杆； 4 横杆加强杆图 1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1. 荷载的计算：(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q1 = 25.000× 0.120 ×0.500=1.5kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q2 = 0.340×0.500=0.170kN/m(3) 活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载 (kN/m) ：经计算得到，活荷载标准值q3 = 2.000× 0.500=1.0

38、00kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q = 1.2 ×(1.5+0.170)+1.4×1.000=3.404kN/m2. 木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图 (kN.m)木方变形图 (mm)木方剪力图 (kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.728kNN2=3.661kNN3=2.915kNN4=2.915kNN5=3.661kNN6=1.728kN经过计算得到最大弯矩M= 0.438kN.m经过计算得到最大支座F= 3.661kN经过计算得到最大变形V= 1.77mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 8

39、.00× 8.00× 8.00/6 = 85.33cm 3；I = 8.00× 8.00× 8.00 × 8.00/12 = 341.33cm 4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.438 ×106/85333.3=5.13N/mm2木方的抗弯计算强度小于213.0N/mm , 满足要求 !(2) 木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3 ×3.404/(2 × 80×80)=0.797N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N

40、/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算最大变形 v =1.77mm木方的最大挠度小于 1220.0/250, 满足要求 !二、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q= 0.061kN/m 。托梁计算简图托梁弯矩图 (kN.m)托梁变形图 (mm)托梁剪力图 (kN)经过计算得到最大弯矩M= 0.665kN.m经过计算得到最大支座F= 7.308kN经过计算得到最大变形V= 0.97mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩 W分别为 :W = 8.00× 8.00

41、× 8.00/6 = 85.33cm 3；I = 8.00× 8.00× 8.00 × 8.00/12 = 341.33cm 4；(1) 顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.665 ×106/85333.3=7.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于213.0N/mm , 满足要求 !(2) 顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值T=3 ×3404/(2 ×80× 80)=0.798N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm 2顶托梁的抗剪强

42、度计算满足要求!(3) 顶托梁挠度计算最大变形 v =0.97mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250, 满足要求 !三、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1 门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架自重产生的轴向力 (kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架 (MF1219)1 榀0.224kN交叉支撑2副2× 0.040=0.080kN水平架5步 4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2× 0.006=0.012kN锁臂2副2× 0.009=0.017kN合计0.46

43、5kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m(2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算 (kN/m)剪刀撑采用48.0 ×3.5mm钢管，按照 2步6跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(2 ×1.950)/(6×1.830)=0.3552×0.038 × (6 ×1.830)/cos/(2×1.950)=0.229kN/m水平加固杆采用48.0 × 3.5mm钢管，按照 4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038× (1 ×1.830)

44、/(4× 1.950)=0.009kN/m每跨内的直角扣件 1个，旋转扣件 1个，每米高的钢管重为 0.037kN/m；(1× 0.014+4× 0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为 0.020kN/m；每米高的栏杆重量为 0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2 = 0.305kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG = 0.544kN/m 。2 托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力 3.661kN，3.66

45、1kN第2榀门架两端点力 7.308kN，7.308kN第3榀门架两端点力 7.308kN，7.308kN第4榀门架两端点力 3.661kN，3.661kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ = 14.616kN 。四、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值， NG = 0.544kN/m； NQ 托梁传递荷载， NQ = 14.616kN；H 脚手架的搭设高度， H = 7.25m 。经计算得到， N = 1.2 ×0.544 ×7.250+14.616=19.349kN 。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N =19.349kN；Nd 一榀门架的稳定承载力设计值 (kN) ；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中 门架立杆的稳定系数 , 由长细比 kh0/i查表得到，=0.333 ；k 调整系数， k=1.13 ；i 门架立杆的换算截面回转半径， i=1.51cm ；I 门架立杆的换算截面惯性矩， I=7.05cm 4；h0 门架的高度， h0=1.93m；I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.