阶段汇报11点半

1、加泥式土压平衡盾构加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江工程关键技术研究穿越钱塘江工程关键技术研究同济大学同济大学2009/06/082009/06/08阶段汇报阶段汇报杭州市地铁集团有限责任公司杭州市地铁集团有限责任公司汇报内容 加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施 沼气对本工程的影响及控制对策沼气对本工程的影响及控制对策 盾构穿越对钱塘江大堤的影响及措施盾构穿越对钱塘江大堤的影响及措施工程简介及初期汇报回顾工程简介及初期汇报回顾 工程概况工程概况 盾构机配置盾构机配置 盾构施工面临的困难盾构施工面临的困难 初期汇报内容初期汇报

2、内容工程简介工程简介滨江站富春路站区间全长滨江站富春路站区间全长2955m2955m，其中江中段长度，其中江中段长度1340m1340m。盾构隧道穿越的土层包括淤泥质粉质粘土、粉质粘土、粉质粘土夹粉砂、细盾构隧道穿越的土层包括淤泥质粉质粘土、粉质粘土、粉质粘土夹粉砂、细砂和圆砾砂和圆砾。该段。该段承压含水层厚度大于承压含水层厚度大于20m20m，属于强透水层，属于强透水层盾构机配置盾构机配置刀盘刀盘切削直径切削直径6340mm6340mm刀盘开口率约刀盘开口率约40%40%刀盘设计最大扭矩刀盘设计最大扭矩67586758k kN.mN.m刀盘转速刀盘转速0 0.63/0.94r/min.63/

3、0.94r/min刀具刀具主切削刀主切削刀 撕裂刀（可拆装）撕裂刀（可拆装） 贝壳刀、周边刀贝壳刀、周边刀 中心刀中心刀 仿形刀仿形刀盾构机配置盾构机配置盾尾刷盾尾刷 2 2道钢丝刷加道钢丝刷加1 1道钢板刷组成道钢板刷组成 刷子之间刷子之间2 2个环形的空间个环形的空间填充盾尾填充盾尾油脂油脂 承受承受0.6MPa0.6MPa以下的水土压力以下的水土压力螺旋输送机螺旋输送机 直径直径800mm800mm 壳体上设有壳体上设有2 2个加泥加水口个加泥加水口 设置设置2 2道液压控制闸门道液压控制闸门 预留应急孔法兰与螺旋机间增设球阀预留应急孔法兰与螺旋机间增设球阀盾构机配置盾构机配置同步注浆管

4、同步注浆管 盾构施工面临的困难盾构施工面临的困难 盾构穿越地层复杂，且要经过部分圆砾层，刀具磨损严重盾构穿越地层复杂，且要经过部分圆砾层，刀具磨损严重 承压水头高，对螺旋输送机防喷涌能力和盾尾密封要求高承压水头高，对螺旋输送机防喷涌能力和盾尾密封要求高 覆土差异大，盾构姿态控制困难、防水要求高覆土差异大，盾构姿态控制困难、防水要求高 进出洞次数多，进出洞时受潜水影响大，盾构控制困难进出洞次数多，进出洞时受潜水影响大，盾构控制困难 盾构穿越沼气层，对隧道（盾构）密封性能和盾构机的防爆性能要求高盾构穿越沼气层，对隧道（盾构）密封性能和盾构机的防爆性能要求高初期汇报内容初期汇报内容 土压平衡盾构穿越

5、钱塘江工程施工风险研究土压平衡盾构穿越钱塘江工程施工风险研究 主隧道施工参数主隧道施工参数 隧道防水指标及措施隧道防水指标及措施分报告一加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性越钱塘江隧道盾构适应性反馈分析越钱塘江隧道盾构适应性反馈分析 1 1盾构适应性改造盾构适应性改造2 2加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性反馈分析范围反馈分析范围 滨江站江南滨江站江南风井段纵剖面图风井段纵剖面图 滨江站江南滨江站江南风井风井平平面图面图加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的

6、适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性反馈分析主要内容反馈分析主要内容 2 2号盾构滨江站江南风井施工参数号盾构滨江站江南风井施工参数 盾构施工对地层的扰动盾构施工对地层的扰动 盾构机掘进中机械故障盾构机掘进中机械故障 2 2号盾构刀具磨损及更换号盾构刀具磨损及更换 （1 1）推进速度）推进速度（2 2）土仓压力）土仓压力（3 3）总推力和推进油压）总推力和推进油压（4 4）刀盘扭矩与总电流）刀盘扭矩与总电流（5 5）螺旋输送机参数）螺旋输送机参数 （6 6）注浆量）注浆量（7 7）盾构及管片姿态）盾构及管片姿态 加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工

7、参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析（1 1）推进速度）推进速度 盾构推进速度盾构推进速度刀具磨损分析刀具磨损分析最最大速度大速度78mm78mm/min/min最小速度最小速度6.85mm/min6.85mm/min平均速度为平均速度为43mm/min43mm/min加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性（2 2）土仓压力）土仓压力 实测和计算土压力变化趋势实测和计算土压力变化趋势 实测土压力和计算土压力的比值实测土压力和计算土压力的比值 施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具

8、磨损分析土仓压力土仓压力最大最大0.36MPa0.36MPa，最小，最小0.1MPa0.1MPa，平均，平均0.224MPa0.224MPa实测值与理论值的实测值与理论值的比值在比值在1.161.161.741.74之间，平均之间，平均1.341.34加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性(3)(3)总推力和推进油压总推力和推进油压 盾构总推力和推进油压盾构总推力和推进油压 施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析盾构最大推力盾构最大推力1898T1898T，占设计，占设计总推力的总推力的52.9%52.

9、9%，平均，平均1413T1413T，占设计总推力的占设计总推力的40.1%40.1%，盾构推进油压最大盾构推进油压最大25MPa25MPa，占，占设计推进油压设计推进油压82.9%82.9%，平均推，平均推进油压进油压16.97MPa16.97MPa，占设计推进，占设计推进油压的油压的56.2%56.2%，加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性(4)(4)刀盘扭矩与总电流刀盘扭矩与总电流 盾构总电流和刀盘扭矩盾构总电流和刀盘扭矩 施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析刀盘扭矩最大刀盘扭矩最大33473

10、347T T，占设计，占设计最最大扭矩大扭矩的的6363. .8 8% %，平均，平均20652065T T，占设计总推力的占设计总推力的3939. .3 3% %加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性(5) (5) 螺旋输送机参数螺旋输送机参数 螺旋输送机土压力螺旋输送机土压力 螺旋输送机土压力螺旋输送机土压力 施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析螺旋输送机螺旋输送机前土压最大前土压最大为为0.27MPa0.27MPa，平均土压力，平均土压力为为0.15MPa0.15MPa，有近有近200200环环

11、维持在维持在0.20.20.240.24之间之间加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性(5) (5) 螺旋输送机参数螺旋输送机参数 螺旋输送机油压和转速螺旋输送机油压和转速 螺旋输送机油压和转速螺旋输送机油压和转速施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析螺旋输送机最大转速螺旋输送机最大转速9.379.37，占设计最大值的，占设计最大值的44.6%44.6%，平均值，平均值3.393.39，占设计最大值的占设计最大值的16.2%16.2%螺旋输送机最大油压螺旋输送机最大油压11.37 MPa11.37 MP

12、a，占设计最，占设计最大值的大值的66.1%66.1%，平均值，平均值3.59MPa3.59MPa，占设计最大，占设计最大值的值的20.9%20.9%加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性(5) (5) 螺旋输送机参数螺旋输送机参数 螺旋输送机转速与掘进速度的关系螺旋输送机转速与掘进速度的关系螺旋输送机转速与掘进速度关螺旋输送机转速与掘进速度关系系 掘进速度与螺旋输送机转速比值变化规律掘进速度与螺旋输送机转速比值变化规律施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析螺旋机转动一圈所排出的土体体螺旋机转动一圈所排

13、出的土体体积约为积约为0.36m0.36m3 3, ,盾构每掘进盾构每掘进10mm10mm切切削下的土体约为削下的土体约为0.32m0.32m3 3加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性(6) (6) 注浆量注浆量 注浆量和注浆率注浆量和注浆率施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析注浆量在注浆量在2.1m2.1m3 37.96m7.96m3 3之间，平均注浆之间，平均注浆量为量为3.68m3.68m3 3。为理论建。为理论建筑空隙的筑空隙的224%224%。加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压

14、平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析(7) (7) 盾构及管片姿态盾构及管片姿态盾尾竖直偏差值盾尾竖直偏差值管片竖向偏差值管片竖向偏差值盾构切口环竖直偏差值盾构切口环竖直偏差值-27-4.72-26-27-4.72-26-27-4.72-26偏移量控制在规范允许范围内偏移量控制在规范允许范围内（50mm50mm）进出洞地段和进出洞地段和变坡点位置姿态控制困难变坡点位置姿态控制困难由大坡度调整为小坡度时控制困难由大坡度调整为小坡度时控制困难加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性

15、(7) (7) 盾构及管片姿态盾构及管片姿态施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析盾构切口水平偏差值盾构切口水平偏差值盾尾水平偏差值盾尾水平偏差值管片水平偏差值管片水平偏差值-27-4.72-26-27-4.72-26-27-4.72-26加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析地层扰动分析机械故障分析刀具磨损分析沉降监测分析沉降监测分析 (1) (1) 地表沉降地表沉降2 2号盾构隧道轴线纵向地表竖向位移号盾构隧道轴线纵向地表竖向位移 加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析地层扰动

16、分析机械故障分析刀具磨损分析沉降监测分析沉降监测分析 (1) (1) 地表沉降分析地表沉降分析1 1、2 2号盾构隧道横断面地表竖向位移号盾构隧道横断面地表竖向位移 加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析（2 2）管线沉降）管线沉降 沉降监测分析沉降监测分析 沿隧道纵向的通信管线竖向位移沿隧道纵向的通信管线竖向位移 沿隧道横向的煤气管线竖向位移沿隧道横向的煤气管线竖向位移 加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析施工参数分

17、析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析盾构施工对地层的扰动盾构施工对地层的扰动 注浆对地表沉降的影响注浆对地表沉降的影响注浆分段示意图注浆分段示意图 地表竖向位移分段示意图地表竖向位移分段示意图加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析 2号盾构机械故障统计号盾构机械故障统计 不同故障类型的比例图（无电瓶车）不同故障类型的比例图（无电瓶车） 不同故障类型的比例图（包含电瓶车）不同故障类型的比例图（包含电瓶车） 2 2号盾构在滨江站江南

18、风井段共发号盾构在滨江站江南风井段共发生生145145次机械故障次机械故障 电瓶车故障占整个机械故障的电瓶车故障占整个机械故障的33.33.8 8% % 注浆系统、推进系统和管片拼装系统注浆系统、推进系统和管片拼装系统故障较多故障较多 螺旋输送机出现漏水螺旋输送机出现漏水 盾尾密封曾出现漏浆盾尾密封曾出现漏浆加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数施工参数地层扰动地层扰动机械故障机械故障刀具磨损刀具磨损i i切削刀，共切削刀，共3030把把 i i贝壳刀，共贝壳刀，共1515把把 弧形切削刀，弧形切削刀，1212把（全部）把（全部） 加泥式土压平衡盾构穿

19、越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析1/31/3刀头崩断刀头崩断刀头全部崩断刀头全部崩断1/31/3刀头磨损刀头磨损刮刀合金刀头崩断刮刀合金刀头崩断 刮刀合金刀头磨损刮刀合金刀头磨损 加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性施工参数分析施工参数分析地层扰动分析地层扰动分析机械故障分析机械故障分析刀具磨损分析刀具磨损分析撕裂刀刀头磨损撕裂刀刀头磨损 新安装的导流刀新安装的导流刀 加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性越钱

20、塘江隧道盾构适应性反馈分析越钱塘江隧道盾构适应性反馈分析 1 1盾构适应性改造盾构适应性改造2 2加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他盾构将穿越两岸防洪堤及粉细砂层和卵石层，需采用有效的同步注浆填充盾尾空隙；盾构将穿越两岸防洪堤及粉细砂层和卵石层，需采用有效的同步注浆填充盾尾空隙；应通过可靠措施保证同步注浆系统能够正常工作，满足同步注浆要求。应确保同步注应通过可靠措施保证同步注浆系统能够正常工作，满足同步注浆要求。应确保同步注浆系统的清洗管路保持正常状态，避免

21、发生堵管现象；浆系统的清洗管路保持正常状态，避免发生堵管现象；由于地层富水由于地层富水, ,为保证管片背后回填注浆能尽早凝固、支撑管片为保证管片背后回填注浆能尽早凝固、支撑管片, ,分段分段( (每掘进每掘进3-53-5环环) )进进行快凝的二次双液注浆作为同步注浆的必要补充行快凝的二次双液注浆作为同步注浆的必要补充, ,以使管片尽早稳定。注浆材料主要应用以使管片尽早稳定。注浆材料主要应用1:11:1配比的水泥一水玻璃双液浆。注浆压力的控制主要以水压为条件。配比的水泥一水玻璃双液浆。注浆压力的控制主要以水压为条件。对本工程注浆系统的建议对本工程注浆系统的建议 ：加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适

22、应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他胶凝时间胶凝时间:初凝初凝35 h,终凝终凝412 h；固结体强度固结体强度:一天不小于一天不小于0.3 MPa,28天不小天不小于于2.5 MPa；固结率固结率:95%,即固结收缩率即固结收缩率5%；稠度稠度:812 cm；浆液稳定性浆液稳定性:静置不沉淀、不离析或在胶凝时静置不沉淀、不离析或在胶凝时间内静置沉淀离析少间内静置沉淀离析少,倾析率倾析率5%；防稀释性防稀释性:在压力地下水作用下在压力地下水作用下,浆液具有较好浆液具有较好的防水稀释性能的防水

23、稀释性能,浆液浆液PH值值9。 高压富水的地层要求浆液保水性好，不离析，具有水下不分散、早期强度高、收缩率高压富水的地层要求浆液保水性好，不离析，具有水下不分散、早期强度高、收缩率小等特点。因此，同步注浆浆液应满足如下性能指标小等特点。因此，同步注浆浆液应满足如下性能指标:对本工程注浆的建议对本工程注浆的建议 ：加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他u建议本工程在有条件的情况下将原有单级轴式螺旋输送机基础上增加一级螺旋，改建议本工程在有条件的情况下将原有单级轴式

24、螺旋输送机基础上增加一级螺旋，改 造为二级螺旋输送机。造为二级螺旋输送机。 u 如无改造条件，应在在螺旋输送机端部预留法兰接口，一旦发生喷涌且无法控制如无改造条件，应在在螺旋输送机端部预留法兰接口，一旦发生喷涌且无法控制， 采用压力泵方式输送渣土。采用压力泵方式输送渣土。 u 无论是采用二级螺旋还是压力泵方式，都需对渣土进行充分改良，力求达到良好的无论是采用二级螺旋还是压力泵方式，都需对渣土进行充分改良，力求达到良好的 止水性和塑流性，通过改良后的渣土来增加螺旋输送机抗水压的能力。止水性和塑流性，通过改良后的渣土来增加螺旋输送机抗水压的能力。 螺旋输送机螺旋输送机加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的

25、适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他l 盾尾刷盾尾刷高水压下盾尾刷层数设置和使用情况高水压下盾尾刷层数设置和使用情况加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他l 盾尾刷层数盾尾刷层数 从安全角度而言，如有条件，建议采用从安全角度而言，如有条件，建议采用4 4道盾尾刷（道盾尾刷（3 3道钢丝刷道钢丝刷+1+1道钢板刷），同时道钢板刷），同时在中间一个空腔内设置应急

26、气囊。在中间一个空腔内设置应急气囊。 如不能实现，仍然采用如不能实现，仍然采用3 3道盾尾刷，需与其他措施相匹配，尤其是盾尾油脂的压注道盾尾刷，需与其他措施相匹配，尤其是盾尾油脂的压注、盾构姿态控制以及注浆等方面的要求需相应提高。、盾构姿态控制以及注浆等方面的要求需相应提高。 l 盾尾油脂性能盾尾油脂性能 无腐蚀性无腐蚀性 良好的泵送性能良好的泵送性能 良好的粘附性良好的粘附性 良好的抗水密性良好的抗水密性 润滑性能润滑性能加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他

27、l 配合措施配合措施 勤测成环管片与盾构本体之间的折角，避免折角过大，导致周圈间隙不均，形成勤测成环管片与盾构本体之间的折角，避免折角过大，导致周圈间隙不均，形成局部密封薄弱区；局部密封薄弱区； 提高拼装管片质量，尽量减少由于拼装不良引起的混凝土块剥落，发现碎落及时提高拼装管片质量，尽量减少由于拼装不良引起的混凝土块剥落，发现碎落及时清除，避免残留，因其尖利的碎块挤压穿越盾尾密封时会损伤密封装置；清除，避免残留，因其尖利的碎块挤压穿越盾尾密封时会损伤密封装置； 拼装管片时，盾尾间隙周圈垫拼装管片时，盾尾间隙周圈垫15cm15cm15cm15cm海绵条，并增加盾尾油脂压注量来加强海绵条，并增加盾

28、尾油脂压注量来加强盾尾密封效果；盾尾密封效果； 盾尾建筑空隙区分段压注水硬性浆液，打箍阻截水体。盾尾建筑空隙区分段压注水硬性浆液，打箍阻截水体。加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他 根据工程实际情况可以确定，本盾构隧道危险等级为根据工程实际情况可以确定，本盾构隧道危险等级为级。级。 如有条件，建议聘请专门的防爆机械评价机构对盾构的防爆性能进行全面如有条件，建议聘请专门的防爆机械评价机构对盾构的防爆性能进行全面评估，并根据评估结果对盾构机进行适当的改造，以提高盾

29、构对沼气地层的评估，并根据评估结果对盾构机进行适当的改造，以提高盾构对沼气地层的适应性，保证盾构能够顺利穿越沼气层。适应性，保证盾构能够顺利穿越沼气层。加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他l 气压换刀前期准备（设备）气压换刀前期准备（设备） 完好的可密封人闸及内部部件。完好的可密封人闸及内部部件。使用医用氧气及氧气面罩。使用医用氧气及氧气面罩。土仓的空气平衡注入系统。土仓的空气平衡注入系统。高压空气供给设备，满足土仓及人闸的压力补给与通风使用。高压空气供给设备

30、，满足土仓及人闸的压力补给与通风使用。压力记录仪器等。压力记录仪器等。需要使用第二能源的空气供给系统需要使用第二能源的空气供给系统,柴油发电机。柴油发电机。有必要使用高压医用氧仓。有必要使用高压医用氧仓。l 建议盾构在江南风井始发前，应对江底气压换刀所需设备进行准备和测试，尤其是建议盾构在江南风井始发前，应对江底气压换刀所需设备进行准备和测试，尤其是要对人闸和内部部件的密封性进行测试。要对人闸和内部部件的密封性进行测试。加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性加泥式土压平衡盾构穿越钱塘江的适应性注浆系统注浆系统螺旋输送机螺旋输送机盾尾密封系统盾尾密封系统带压换刀带压换刀盾构防爆盾构防爆其他其他l

31、刀具刀具 盾构在江南风井进洞完成后，分析刀具磨耗规律，针对江中段地质情况调整盾构在江南风井进洞完成后，分析刀具磨耗规律，针对江中段地质情况调整 装刀具磨耗监控设备，对江底掘进中的刀具磨耗情况进行监控装刀具磨耗监控设备，对江底掘进中的刀具磨耗情况进行监控l 管片沉降变形监控管片沉降变形监控 对拼装好的管片的变形和位移进行监控，以此判断浆液和周围土体对管片的作用对拼装好的管片的变形和位移进行监控，以此判断浆液和周围土体对管片的作用 l 保证加泥加水孔的畅通保证加泥加水孔的畅通 盾构在江底通过砂卵石层时，需通过刀盘上的加泥孔注入泡沫来改良刀盘前方盾构在江底通过砂卵石层时，需通过刀盘上的加泥孔注入泡沫

32、来改良刀盘前方 土体，以减小刀具磨损，维持土压平衡；土体，以减小刀具磨损，维持土压平衡； 通过土仓内的加泥孔注入添加剂改良土仓内土体，以保证出土顺畅。通过土仓内的加泥孔注入添加剂改良土仓内土体，以保证出土顺畅。 l 盾构机关键设备检修盾构机关键设备检修 减少在江底施工的故障率，减小盾构在江底停留时间；减少在江底施工的故障率，减小盾构在江底停留时间； 电瓶车及轨道应作为重点检修项目。电瓶车及轨道应作为重点检修项目。 分报告二分报告二盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施进出洞概况进出洞概况1 1滨江站出洞施工过程分析滨江站出洞施工过程分析2 2江南风井进洞施工过

33、程分析江南风井进洞施工过程分析3 3洞门防水措施洞门防水措施4 4建议建议5 5盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施本标段每台盾构经历本标段每台盾构经历6 6次进出洞，从滨江站出洞，经过江南风井、江北次进出洞，从滨江站出洞，经过江南风井、江北风井，到达富春路站进洞。风井，到达富春路站进洞。 已完成施工：滨江站出洞、江南风井进洞。已完成施工：滨江站出洞、江南风井进洞。盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施穿越土层：穿越土层：5 5粉砂夹砂质粉土、粉砂夹砂质粉土、6 6粉砂、粉砂、7 7砂质粉土夹淤泥质砂质粉土夹淤泥质粉质粘土粉质粘土穿越土层：穿越土层：7 7砂质粉土加淤泥质粉砂质粉土加淤泥质粉质粘

34、土质粘土3 3淤泥质粉质粘土淤泥质粉质粘土盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施穿越土层：穿越土层：7 7砂质粉土、砂质粉土、1 1淤泥淤泥质粉质粘土质粉质粘土穿越土层：穿越土层：6 6粉砂、粉砂、8 8粉砂粉砂盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施进出洞的核心问题：进出洞的核心问题： 地基加固地基加固 洞门防水洞门防水盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施进出洞概况进出洞概况1 1滨江站出洞施工过程分析滨江站出洞施工过程分析2 2江南风井进洞施工过程分析江南风井进洞施工过程分析3 3洞门防水措施洞门防水措施4 4建议建议5 5盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施加固平面图加固平面图 加固剖面图加固

35、剖面图 原出洞加固方案原出洞加固方案 纵向加固长度为纵向加固长度为6m，隧道上下、左右各，隧道上下、左右各3m 三轴搅拌桩桩径为三轴搅拌桩桩径为850mm，咬合量，咬合量250mm 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施出洞过程中发现的问题出洞过程中发现的问题 u 搅拌桩钻芯取样情况搅拌桩钻芯取样情况 沿桩身纵向位于隧道中、下部含较少水泥成分；沿桩身纵向位于隧道中、下部含较少水泥成分； 垂直隧道推进方向的桩体搭接存在问题，两桩间存在垂直隧道推进方向的桩体搭接存在问题，两桩间存在1010多公分的明显间隙。多公分的明显间隙。 u 洞门水平开样洞情况洞门水平开样洞情况 样洞开启后发现渗水现象，后发生大

36、量砂土直接喷涌而出，造成了大面积地面沉降。样洞开启后发现渗水现象，后发生大量砂土直接喷涌而出，造成了大面积地面沉降。 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施改进出洞加固方案（改进出洞加固方案（1#1#）：液氮冻结）：液氮冻结 1# 冻结加固平面图冻结加固平面图 1# 冻结加固剖面图冻结加固剖面图 在距地连墙在距地连墙0.3m0.3m处设置一排垂直冻结孔，共处设置一排垂直冻结孔，共1212孔，一次冻结全深，冻结深度自地面至地下孔，一次冻结全深，冻结深度自地面至地下19.25m19.25m。设计冻结孔间距。设计冻结孔间距800mm800mm，每根冻结管长度为，每根冻结管长度为19.25m19.25m

37、。 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施改进出洞加固方案（改进出洞加固方案（2#2#）：盐水冻结）：盐水冻结 2# 冻结加固平面图冻结加固平面图 2# 冻结加固剖面图冻结加固剖面图 在距地连墙在距地连墙0.3m0.3m处设置两排垂直冻结孔，处设置两排垂直冻结孔，冻结范围取为地下冻结范围取为地下6.719.25m，设计的冻土墙平，设计的冻土墙平均温度为均温度为-10，冻结孔数，冻结孔数23个，冻结孔间距为个，冻结孔间距为0.8m，排间距为，排间距为0.7m ，盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施外包注浆管带来的施工风险外包注浆管带来的施工风险盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施（1 1）在钱江南

38、岸富水粉砂地层中，搅拌桩的成桩质量无法得到有效保证，）在钱江南岸富水粉砂地层中，搅拌桩的成桩质量无法得到有效保证，盾构进出洞土体加固尽量采用冻结法；盾构进出洞土体加固尽量采用冻结法；（2 2）在出洞过程中加强降水效果；）在出洞过程中加强降水效果；（3 3）外包管对盾构出洞时防水有较大影响，后续工程中在沿江富水段使）外包管对盾构出洞时防水有较大影响，后续工程中在沿江富水段使用的盾构应尽可能采用内包管形式。如有困难，则外保管应尽量圆顺；用的盾构应尽可能采用内包管形式。如有困难，则外保管应尽量圆顺；（4 4）出洞防水装置可进一步改进。）出洞防水装置可进一步改进。滨江站始发小结：滨江站始发小结：盾构进

39、出洞技术措施盾构进出洞技术措施进出洞概况进出洞概况1 1滨江站出洞施工过程分析滨江站出洞施工过程分析2 2江南风井进洞施工过程分析江南风井进洞施工过程分析3 3洞门防水措施洞门防水措施4 4建议建议5 5盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施原冻结法加固原冻结法加固平面图平面图 剖面图剖面图 设计冻结壁有效设计冻结壁有效厚度：厚度：内圈内圈3.7m3.7m；外圈外圈4.5m4.5m。冻结壁设计平均冻结壁设计平均温度小于温度小于-10-10 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施发现的问题发现的问题l 1 1号盾构在进入冻结加固区前，采用空仓掘进。当刀盘切入冻结区号盾构在进入冻结加固区前，采用空仓掘

40、进。当刀盘切入冻结区70cm70cm后，土后，土仓内汇集大量后方来水，螺旋输送机出口处发生喷涌，无法正常掘进。仓内汇集大量后方来水，螺旋输送机出口处发生喷涌，无法正常掘进。分析原因主要有两方面：分析原因主要有两方面： l 地下水的补给丰富，造成潜水水位无法降至设计标高地下水的补给丰富，造成潜水水位无法降至设计标高 l 采用空仓掘进。因此失去土仓内土体对盾构掘进前方水的封堵作用，导采用空仓掘进。因此失去土仓内土体对盾构掘进前方水的封堵作用，导致地下水大量涌入土仓致地下水大量涌入土仓 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施采取的措施采取的措施 液氮冷冻液氮冷冻盾尾附近盾尾附近5 5环左右的管片后注环

41、左右的管片后注入双液浆进行止水入双液浆进行止水 二次注浆二次注浆为防止洞门处土体坍塌。在洞为防止洞门处土体坍塌。在洞门处现浇厚为门处现浇厚为70cm70cm的的C30C30混凝土混凝土封堵洞门封堵洞门 洞门封堵洞门封堵内圈的冻结管已经拔除，只内圈的冻结管已经拔除，只保留外圈冻结管，冻结方式保留外圈冻结管，冻结方式采用液氮冷冻。采用液氮冷冻。 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施水中进洞水中进洞土中进洞土中进洞盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施“上浮上浮”分析及控制措施分析及控制措施盾构切口竖向偏差值盾构切口竖向偏差值 盾尾竖向偏差值盾尾竖向偏差值 管片竖向偏差值管片竖向偏差值 当盾构推进当盾

42、构推进710710环时，盾构切口环时，盾构切口进入冰冻体。进入冰冻体。盾构切口、盾尾以及管片均处于盾构切口、盾尾以及管片均处于上浮状态。上浮状态。盾构进出洞技术措施错台破裂管片错台及破裂图示管片错台及破裂图示 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施上浮主要有以下几方面原因：上浮主要有以下几方面原因：u 下坡段掘进存在超挖严重，存在上浮空间下坡段掘进存在超挖严重，存在上浮空间 u 富水地层盾构机受到浮力较大富水地层盾构机受到浮力较大 u 管片受力管片受力 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施 管片受力管片受力 盾构机受力盾构机受力上浮空间上浮空间 管片上浮的地段多处于下坡或管片上浮的地段多处于下坡

43、或变坡点位置变坡点位置 超挖增大上浮空间超挖增大上浮空间右线盾构切口竖向偏差值右线盾构切口竖向偏差值 右线盾尾竖向偏差值右线盾尾竖向偏差值 右线管片竖向偏差值右线管片竖向偏差值盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施 管片受力管片受力 盾构机受力盾构机受力上浮空间上浮空间kN2500GkN2475浮FkN7 .8602面FkN3 .207GsinFF面浮竖向F盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施 管片受力管片受力 盾构机受力盾构机受力上浮空间上浮空间kN/m8 .160kN/m355GF浮隧道同步注浆浆液采用惰性浆液，初凝时间长，低强度浆液不仅无法隧道同步注浆浆液采用惰性浆液，初凝时间长，低强度浆

44、液不仅无法对管片提供约束，相反管片可视为浸泡在液体之中而提供了上浮力。对管片提供约束，相反管片可视为浸泡在液体之中而提供了上浮力。 管片受力：管片受力：约约 束：束：PF浮KL盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施上浮的控制措施上浮的控制措施 控制盾构机姿态控制盾构机姿态 改善同步注浆材料性能改善同步注浆材料性能 控制掘进速度控制掘进速度 二次注浆二次注浆盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施u 填砂条件下，填砂条件下，“闷推闷推”不能实现。不能实现。“闷推闷推”分析分析 ，即盾构不转动刀盘，关闭螺旋输送机，不出土情况下推进，即盾构不转动刀盘，关闭螺旋输送机，不出土情况下推进 盾构在盾构在“闷推闷

45、推”过程中所受到的阻力主过程中所受到的阻力主要是正面推力，将正面推力简化，假定土体要是正面推力，将正面推力简化，假定土体模量不随压缩增加的保守情况下，计算得到模量不随压缩增加的保守情况下，计算得到总推力为总推力为35619kN35619kN，已接近盾构总推力的设，已接近盾构总推力的设计限值，盾构闷推进洞无法实现。计限值，盾构闷推进洞无法实现。闷推过程中土体塑性区分布闷推过程中土体塑性区分布水头水头盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施u “ “闷推闷推”过程中易损坏盾构机机体过程中易损坏盾构机机体u“闷推闷推”时易刮坏洞门防水装置时易刮坏洞门防水装置推进时不转动刀盘、不出土，正面压力大，易损坏刀

46、盘。推进时不转动刀盘、不出土，正面压力大，易损坏刀盘。所需顶推力大，无法依靠千斤顶调整姿态，对已上浮的盾构机而言，所需顶推力大，无法依靠千斤顶调整姿态，对已上浮的盾构机而言，过洞门圈时可能会刮到洞门防水装置。过洞门圈时可能会刮到洞门防水装置。盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施江南风井进洞江南风井进洞（1 1）在邻近钱江段进行盾构进出洞施工需要解决的核心问题是水的问题；在邻近钱江段进行盾构进出洞施工需要解决的核心问题是水的问题；（2 2）富水地层中的进出洞施工，冻结法并不能保证万无一失，必须辅以完）富水地层中的进出洞施工，冻结法并不能保证万无一失，必须辅以完善有效的降水措施；善有效的降水措施；

47、（3 3）在盾构刀盘进入冻结体之前，应对后方管片二次注浆或注聚氨酯，封）在盾构刀盘进入冻结体之前，应对后方管片二次注浆或注聚氨酯，封堵后方来水；堵后方来水；（4 4）无论是土中进洞还是水中进洞均存在较大的风险，应慎重使用；）无论是土中进洞还是水中进洞均存在较大的风险，应慎重使用；（5 5）当盾构以下坡姿态进入冻结体时，容易上浮，姿态控制困难，应提前）当盾构以下坡姿态进入冻结体时，容易上浮，姿态控制困难，应提前对姿态进行调整；对姿态进行调整；盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施工程概况工程概况1 1滨江站出洞施工过程分析滨江站出洞施工过程分析2 2江南风井进洞施工过程分析江南风井进洞施工过程分析

48、3 3洞门防水措施洞门防水措施4 4建议建议5 5盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施盾构机出洞防水装置出洞防水装置 橡胶帘布带橡胶帘布带翻板翻板铰链式出洞防水装置铰链式出洞防水装置 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施洞门防水辅助措施洞门防水辅助措施（2 2）加强止水）加强止水高强海绵高强海绵环形高强海绵环形高强海绵 （3 3）接触面润滑）接触面润滑在橡胶帘布板表面涂抹在橡胶帘布板表面涂抹一层黄油，以减小盾构一层黄油，以减小盾构出洞时壳体与其摩阻力出洞时壳体与其摩阻力 （1 1）预埋注浆管）预埋注浆管预先在洞圈周围预埋预先在洞圈周围预埋6 6根根2 2寸注浆管，注浆管寸注浆管，注浆管沿圆周均

49、布，通向洞沿圆周均布，通向洞圈里侧。圈里侧。 盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施双道铰链式出洞防水装置示意图双道铰链式出洞防水装置示意图出洞防水装置改进出洞防水装置改进江南风井靠近钱塘江，地下水丰江南风井靠近钱塘江，地下水丰富，采用外包管的盾构机在出洞富，采用外包管的盾构机在出洞时防水难度较大，故在滨江站单时防水难度较大，故在滨江站单层铰链式防水装置基础上再加一层铰链式防水装置基础上再加一层，确保出洞防水效果。层，确保出洞防水效果。盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施工程概况工程概况1 1滨江站出洞施工过程分析滨江站出洞施工过程分析2 2江南风井进洞施工过程分析江南风井进洞施工过程分析3 3

50、洞门防水措施洞门防水措施4 4建议建议5 5盾构进出洞技术措施盾构进出洞技术措施建议：冻结法加固区外侧增加注浆加固建议：冻结法加固区外侧增加注浆加固 平面示意图平面示意图 分报告三分报告三沼气对越江隧道工程影响及沼气对越江隧道工程影响及控制对策控制对策沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策沼气的分布及特点沼气的分布及特点1 1浅层沼气对地下工程的影响浅层沼气对地下工程的影响2 2盾构隧道沼气爆炸控制盾构隧道沼气爆炸控制 3 3沼气盾构隧道施工管理规定沼气盾构隧道施工管理规定 4 4沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策 沼气的分布沼气的分布 沼气的特点：沼气

51、的特点： 沼气以囊状形式存在，分布不均匀，连通性差沼气以囊状形式存在，分布不均匀，连通性差 部分盾构穿越区域沼气浓度大，气体流量大部分盾构穿越区域沼气浓度大，气体流量大 沼气随水有一定的流动性沼气随水有一定的流动性 沼气不能完全释放沼气不能完全释放 l 钱塘江南岸，最大压力钱塘江南岸，最大压力0.4MPa 0.4MPa l 钱塘江江中段，靠近南岸最大气压约钱塘江江中段，靠近南岸最大气压约0.220.220.39MPa0.39MPa， 并向北岸逐渐减小并向北岸逐渐减小 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策沼气的分布及特点沼气的分布及特点1 1浅层沼气对地下工程的影响浅层沼气对

52、地下工程的影响2 2盾构隧道沼气爆炸控制盾构隧道沼气爆炸控制 3 3沼气盾构隧道施工管理规定沼气盾构隧道施工管理规定 4 4沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策浅层沼气对地下工程的影响沼气对土体工程性质的影响 不同沼气压力对土强度的影响 沼气释放对土的工程性质的影响 沼气对盾构施工的影响 对刀盘摩阻力的影响 对出土及盾构姿态的影响对同步注浆的影响 对盾尾密封的影响 沼气爆炸特性及对人员的影响 沼气爆炸缺氧 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策盾构工程中由于沼气引发的事故盾构工程中由于沼气引发的事故 东京都水道局输水管道工程盾构隧道沼气爆炸事故东京都水道局

53、输水管道工程盾构隧道沼气爆炸事故 长江口圆形排水隧道长江口圆形排水隧道沼气和水沿管片环缝泄露，隧道下沉断裂沼气和水沿管片环缝泄露，隧道下沉断裂 广州地铁沼气泄露导致工作人员死亡广州地铁沼气泄露导致工作人员死亡沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策（1 1）对刀盘摩阻力的影响）对刀盘摩阻力的影响 含高压沼气的砂性土增加了刀盘的摩阻力，增幅可达到含高压沼气的砂性土增加了刀盘的摩阻力，增幅可达到19.3% 19.3% 有效放气结束后刀盘摩阻力只比一般饱和土大有效放气结束后刀盘摩阻力只比一般饱和土大5.8% 5.8% 沼气对盾构施工的影响沼气对盾构施工的影响 含气层中沼气压力高、含气

54、层孔隙比高、基本被沼气充满，沼气的含气层中沼气压力高、含气层孔隙比高、基本被沼气充满，沼气的压缩性很强，增加了注浆难度；压缩性很强，增加了注浆难度； 在含气层中注浆，浆液在孔隙中会比较离散，影响注浆效果，还会在含气层中注浆，浆液在孔隙中会比较离散，影响注浆效果，还会向远处扩散，增加注浆量；向远处扩散，增加注浆量； （2 2）对同步注浆的影响）对同步注浆的影响 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策 在含气层中，砂性土含水量相对较低，含气量较高，土颗粒之间存在收缩膜的拉在含气层中，砂性土含水量相对较低，含气量较高，土颗粒之间存在收缩膜的拉紧作用，使得土体的流动性差紧作用，使得土

55、体的流动性差 土孔隙中的沼气密度低，流动性好，土体受到刀盘切削后，气体比水更容易与土土孔隙中的沼气密度低，流动性好，土体受到刀盘切削后，气体比水更容易与土颗粒分离，聚集于上部，而下部的细砂流动性差，加之受到挤压，形成砂饼的几率更颗粒分离，聚集于上部，而下部的细砂流动性差，加之受到挤压，形成砂饼的几率更大，不利于出土大，不利于出土 气土受扰动后分离，分别位于上部和下部。在千斤顶推力作用下，上部受到阻力气土受扰动后分离，分别位于上部和下部。在千斤顶推力作用下，上部受到阻力小，下部阻力大，使得工作面失去平衡，对盾构掘进方向控制不利。小，下部阻力大，使得工作面失去平衡，对盾构掘进方向控制不利。 （3

56、3）对出土及盾构姿态的影响）对出土及盾构姿态的影响 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策沼气进入盾构隧道内部主要有四种途径：沼气进入盾构隧道内部主要有四种途径： 含气层中的沼气能通过盾构头部沿螺旋输送器随土一起进入隧道内含气层中的沼气能通过盾构头部沿螺旋输送器随土一起进入隧道内； 从刀盘与盾壳的接缝处渗入；从刀盘与盾壳的接缝处渗入； 从盾尾间隙进入；从盾尾间隙进入； 从管片衬砌接缝处、管片裂缝处进入隧道内。从管片衬砌接缝处、管片裂缝处进入隧道内。 （4 4）对盾尾密封的影响）对盾尾密封的影响 切断沼气进入隧道的途径是最根本也是最有效的避免工程事故切断沼气进入隧道的途径是最根

57、本也是最有效的避免工程事故的方法，因此必须重视盾尾密封的封闭效果。的方法，因此必须重视盾尾密封的封闭效果。 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策沼气爆炸事故树沼气爆炸事故树 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策沼气的分布及特点沼气的分布及特点1 1浅层沼气对地下工程的影响浅层沼气对地下工程的影响2 2盾构隧道沼气爆炸控制盾构隧道沼气爆炸控制 3 3沼气盾构隧道施工管理规定沼气盾构隧道施工管理规定 4 4沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策盾构隧道沼气爆炸控制盾构隧道沼气爆炸控制u 电气（机械）设备防爆电气（机械）设备防爆u 沼气隧道施

58、工通风管理沼气隧道施工通风管理 u 沼气的监测与施工管理沼气的监测与施工管理 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策（1 1）电气（机械）设备防爆）电气（机械）设备防爆u 盾构机和第一节车架上的电器（机械）设备都应该采用防爆型盾构机和第一节车架上的电器（机械）设备都应该采用防爆型u 供电应配置两路电源供电应配置两路电源 u 机电设备的额定电压等级应符合要求机电设备的额定电压等级应符合要求u 配电变压器严禁中性点直接接地配电变压器严禁中性点直接接地u 电气设备及其带动机械外露的传动和转动部分，都必须加装护罩或遮栏电气设备及其带动机械外露的传动和转动部分，都必须加装护罩或遮栏u

59、高压电缆符合规定高压电缆符合规定 u 沼气工区内固定敷设的电缆应采用铠装电缆、不延燃橡套电缆或矿用塑料电缆。沼气工区内固定敷设的电缆应采用铠装电缆、不延燃橡套电缆或矿用塑料电缆。u 电缆的敷设应符合规定电缆的敷设应符合规定 u 电缆的连接应符合要求电缆的连接应符合要求 u 电器与保护电器与保护 u 盾构隧道内照明灯具的选用，应符合规定盾构隧道内照明灯具的选用，应符合规定u 隧道内高压电网的单相接地电容电流不得大于隧道内高压电网的单相接地电容电流不得大于20A20A。u 禁止高压馈电线路单相接地运行禁止高压馈电线路单相接地运行 u 局部通风机和开挖工作面的电气设备，必须装设风电闭锁装置局部通风机

60、和开挖工作面的电气设备，必须装设风电闭锁装置 u 电气设备都必须有保护接地电气设备都必须有保护接地 沼气对越江隧道工程影响及对策沼气对越江隧道工程影响及对策（2 2）沼气隧道施工通风管理）沼气隧道施工通风管理 本工程采用混合式通风（抽出式本工程采用混合式通风（抽出式+ +压入式）压入式） l 抽出式通风时，风机必须采用防爆型机械抽出式通风时，风机必须采用防爆型机械l 压入式通风设备满足压入式通风设备满足712712m3m3minmin的要求的要求 抽出式风机主要解决螺旋输送机出土口溢出的沼气抽出式风机主要解决螺旋输送机出土口溢出的沼气 压入式主要给工作面提供新鲜空气压入式主要给工作面提供新鲜空