SEC标准确定证实储量边界的方法_图文

1、4.3不稳定流动过程计算以气层实施欠平衡钻井为例,施工中调节出口节 流阀的开度大小(适当关小节流阀的开度,以增大出 口回压值,降低井底负压差值,把井壁人流流量控制在 合理的范围。在关小节流阀开度的过程中,靠近出口 阀流体的流速会突然降低,根据动量定律,流速的突然 降低必然导致压力的突然增高,这种迫使流动发生变 化的因素叫“扰动”,在这样的不稳定流动问题中流体 的惯性力和弹性力起主要作用,属“水击”问题。图2多相流体密度与并深关系在上述实例条件下,若初始控制出口回压为1.o 在钻柱内流动过程中,沿井深增加,各量的变化与 MPa,适量关小出口阀,关阀过程经过。时间完成,把。 环空流动过程基本相似。

2、由于钻柱内流动过程中的气 细分为多个时间段,每个时间段的操作看成一次 相漂移规律与环空流动过程不同,钻柱内的井口、井底 “扰动”,设每时间内套压显示增加值1.oMPa,最终 压力值与环空的井口、井底压力值不同,所以沿井深增 套压显示增加值4.oMPa。加,各量的变化规律与环空流动过程中各量的变化规 由图5可见,把一次经过。(。大于2.88s时间完 律有所不同(见图1至图3。 成的连续关阀操作过程细分为3个连续关阀操作过 程,引起3次水击波。等于。时引起的第一次水击波 经过2.88s到达井深2500m处,f为1s时引起的第二 次水击波经过1.88s到达井深1560m处,f为2s时引 起的第三次水

3、击波经过o.88s到达井深660m处。在 经过f。时间完成的连续关阀操作过程中,由于出口阀 的不断关小,会不断引起水击波,在第一次水击波到达 井底前的环空压力随时问变化情形见图5。图3压力与井深关系4.2垂直井与斜井的压力比较用直径为215.9mm的钻头钻进,考虑斜井欠平衡钻井,从0到3000m为垂直井段,设30004000m为斜井段,井斜角为40。,其他条件与上例相同。在注液速度为o.984m3/min,注气速度为15.3m3/min(标准状态下的低注气率下,在环空流动过程中,30004000m斜井段的压力值小于相应垂直井段的压力值。 图4斜井、直井压力与井深关系图5关阀过程中环空压力变化4

4、.4与现场实测对比马14井实施充气钻井液欠平衡钻进,注入气相为 空气,注入液相为密度1.059/m3的无固相钻井液,塑 性黏度为6mPas。在18832150m井段216mm钻 头钻进过程中,用“随钻环空压力监测仪”进行井底环 空压力测量。出口套压为o.5MPa,地面温度为200C, 地热梯度为2.4/100m,注入气相速度为25m3/min (标准状态下,注入液相速度为0.48m3/min,地层进 入流体为零。测量数据与用本文理论模型及求解方法 计算所得结果比较,吻合很好(见图6。享=;囊车壬霸三二亨i搴喜;。絮蟊善鞋奢毫奏妻;羔i重至矗妻i型喜垂鼙耋;三!匡立j垂善垂羹;王每:i董事l。塞

5、li; l萋童董霎荸耋皇ij;!蠹睾毒窖妻善譬譬量堇:毒曼蓁!董;ji薹fl ;l莹互i嚣登亨l量萋耋i。 薹霉薹墨蠢荤i雩;孽每蛋荨芝垂鲁l三;毒拿章睁三三;暮三莲篓i掌妻车差j;荸费i至j主善基; ;薹号l誊耋曩i毒;i i乏零壹耋矗:三;兽薯曩i乏篝冀ij三哆重量主萌耄;毫霉;叠#=鎏亨尊;i童;毒霉!重壬!专量;型至二蓦曩善ji薹蕈薹壬;基萼ij薹主i矗妻毛;重?;董蟊羹莓 董蠡垂耋主|奏二 釜互等兰孳;茬i耋要s藩主童耄音辜!主霎蔓羹誊; 葶妻誓薯;藩睡蓬芍宴耋塞i三雾i三:妻篓爹蒌;孽!妻差骞iii霎i茎i囊三茎三要莹囊量;垂李!量=;薹荤垂荤荤;主旱言. 薹主雾 耄;ili卓i占

6、!:置j蓦;摹;董霉j囊i餮摹是;薹毫i;量孝;主 ;i孝,童i毒j鼍鲁i;毛JJ出!重i羹i。 藿耄j宣i跨美i薹j;享i菠;珞!霉营篓譬奏三三薯季耋!善j莹:奉喾妻薹垂i葺j;j霎j 萋i妻;j;重三霉;董i善毫j耋亨善毫乏#乏萎i=妻毫:曩矗譬冀 章乒l鼍毫毫莹6簪l芎i乎j霉量i孽;:i毒i皇三亨三ij、臻i墨塞蓍薹薹i!耋霞孝i毫喜喜萎女枣;羹l薹蚕垂蚕量手i皇毫重曩 ;簦薹;枣毒jjji耋;ii:手jj i薹gi主妻妻?;羹。一“i;j雪ii|%i;薹萎;ll专jl毒嚣羹雾囊蹭萌l戤剐虻耋鬻鏊苗薹f致疆拶J楚鬻羹鎏t(标囊鬟姚嗣爿孙茎刚 ;廷耋耋i至在环空流二抓颤勘葡霪趔黧匿裔馥

7、兽垮冶嚷里;电鍪型掣:副积烈嵩龄勘氅慧雾囊雾萎薹 冀羹蘩翥篓冀羹羹鬟薹雾芷啤囊填阌斑喜曼薄弱蠡塑 羟坛强隧骥冀醴蕈董:;瑚验喜妻眭替是章巍1藿吲唑 毪誊羡羹鬃剑蕉薯孜强眨骥i辫靶灏融整鬟羹醋囊琴 羹鬻习曼?薹忤萋iD龋鬻等藩曼蓊 石油勘探与开发资源评价与管理在储集层段较长、单层有效厚度较薄且有效厚度 纵向分布相对分散时,夹层厚度所占比例较高,该油气 藏成为层状多油气水系统的可能性较大,此时,若根据 已钻遇的油气层底界按一个油气水系统沿井外推,所 圈定的油气藏边界会明显偏大。这在中国探明储量的 计算中,无论是简单构造油藏,还是复杂断块油藏,都 有过失误的例子;若把每一个油气层都作为一个独立 的油

8、气水系统并按油气层底界外推圈定油气藏边界显 然又过于保守。这种情况下,按SEC标准和SPE指南 的有关要求,可以按单井有效厚度之和沿井点外推圈 定油气藏边界,以确保评估的储量在合理的误差范围 内。如图2,储集层段长度(从油层顶至油层底64m, 油层有效厚度为20.4m/9层,约占储集层段长度的 32%,平均单层有效厚度2.3m,因此,沿该井点向构造 低部位外推20.4m的构造幅度圈定油藏边界。图2某断块官3616井油层分布许多情况下,特别是在中国的陆相沉积地层中,砂 泥岩分布往往呈互层状特征,含油井段长,油气层层数 多且纵向上呈连续分布,单层厚度又不大,油气水系统 很难确定,例如大情子井油田口

9、。从技术角度讲,对每 个小层都应单独绘图评估储量,但耗时费力。按照 SEC标准,每个小层都允许作为一个计算单元评估储 量,但为了确保储量评估精度,通常按最大的单层有效 厚度值沿油气层井点外推圈定油气藏边界,然后,再根 据各小层的总有效厚度绘制有效厚度等值图评估储 量,这也正是国外对储量计算单元的地层厚度段没有 明确要求的原因,中国对储量计算单元的含油井段长 度要求一般不超过50m。综上所述,在未证实油气水系统及油气水界面的情 况下,根据油气层层数的多少、纵向分布状况、单层有效 厚度分布及与含油气井段长度的关系等,归纳了3种利 用已钻遇的油气层底界外推圈定油气藏边界的方法。实 际操作过程中,由于

10、油气藏地质特征复杂多样,很难给出 一个定量化的标准。究竟采用哪种方法更合理,取决于 评估师的经验及对该地区油气藏地质特征的认识程度。 2.2利用钻遇的油层顶界圈定油藏边界受各种地质资料数量和品质的限制,特别是油气 藏地质特征复杂性的制约,很难保证每个油气藏的构 造高部位都有评价井。对气藏而言,主要涉及到构造 高部位气层的有效厚度是否会有变化,多数情况下有 效厚度会有所增大;对油藏而言,不仅涉及到有效厚度 的变化,更重要的是有无气顶存在。按照国内储量分 类标准,可以通过对油气藏特征如PVT资料、相态分 析及压力资料等的综合研究或与本地区已发现油藏类 比,确定气顶是否存在。但是,按SEC标准,除非有确 凿的证据表明没有气顶存在,否则,只能依据已钻遇油 层的顶界海拔圈定上倾方向的油藏边界。图3用油层顶界圈定构造上倾方向油藏边界如图3的断背斜构造,完钻的一口井钻探在油藏 的腰部。岩石物理分析表明,该井油层有效厚度为 17m,下部为底水