火力发电厂基础知识

1、1 火力发电厂基础知识1.1 主机主要运行方式机组的启动方式按带旁路和不带旁路的启动分为：带旁路的高中压缸联合启动、中压缸启动、高压缸启动和不带旁路的高压缸启动方式。为适应电网对机组快速启动的要求并减少汽轮机本体金属寿命的消耗，现在的大容量、高参数机组基本都采用带旁路的启动方式。带旁路的启动系统为适应不同的启动方式又分为：高、低压两级串联旁路和高压一级大旁路。高、低压两级串联旁路适用于高中压缸联合启动和中压缸启动方式，高压一级大旁路适用于高压缸启动方式。1.1.1 不带旁路的高压缸启动方式国产引进型300MW 、 600MW 汽轮机是按美国WH 公司技术生产的单轴、双缸、一次再热凝汽式汽轮机，

2、采用不带旁路的高压缸启动方式。机组启动时，在锅炉出口蒸汽参数达到汽轮机冲转参数后，汽轮机挂闸，中压主汽门和调速汽门全开，中压调门在机组启动过程中不参与转速的调节。为此，如果设置了汽轮机旁路系统，则按WH 公司汽轮机启动条件的要求，在汽轮机挂闸前，旁路系统必须退出运行。为适应 WH 公司汽轮机不带旁路的启动方式，在锅炉尾部包墙环形下集箱处设有容量为5%MCR 的启动疏水旁路，加上 2%3%MCR 的主蒸汽管道疏水，用以提高锅炉燃烧率，在保证炉膛出口烟温不超过538的条件下，再热器允许干烧。在仅依靠5%MCR 过热器疏水旁路启动时，锅炉点火后，启动疏水经疏水阀和减温减压装置进入冷凝器或排污扩容器。

3、主蒸汽管靠管道疏水进行暖管。逐步增加燃烧率，控制锅水温升率在 1.52 /min 之间，点火后约2.5 小时锅炉出口蒸汽参数提升到汽机冲转参数，即压力为4.12MPa,温度为315C,锅炉蒸发量约为3%MCR.此后旁路退出，汽轮机挂闸，高压调节阀、中压主汽阀和中压调节阀全开，用高压主汽阀冲转。冲转后由于疏水旁路的分流，流经过热器、再热器的流量很小，仅满足汽轮机空载的要求，因此有利于主汽和再热汽温的迅速提高。在转速升至2900rpm 时， 由高压缸主汽阀转为高压调节阀控制。当转速升至3000rpm 定速时，锅炉蒸发量约为7%MCR, 其中汽轮机空载流量5%MCR, 锅炉 5%疏水旁路溢流5%MC

4、R, 机组并网带5%初负荷，关闭5%疏水旁路。在不带旁路热态启动工况下，锅炉点火后25min 时达到了汽轮机冲转参数，压力4.12MPa、温度315，锅炉蒸发量约为5%MCR. 汽轮机冲转后再热器进汽，此时再热汽温提高到400，汽轮机定速3000rpm. 锅炉进一步提高燃烧率至10%MCR, 并网初负荷，关闭疏水旁路，逐步升负荷。根据国外的经验，采用5%MCR 过热器疏水旁路可以满足汽轮机各种状态下的启动要求，也可以实现二班制运行方式。在引进 300MW 、 600MW 机组配置两级串联汽轮机旁路系统的情况下，冷态启动锅炉点火，升压至0.20.4MPa,汽轮机真空70KPa时，高低旁路投入，有

5、利于加快升温升压，缩短机组启动时间。锅炉燃烧率逐步增加至12%MCR, 在主汽温度达到315， 压力达 4.125.0MPa 时， 关闭高压旁路，待低旁入口压力降至 0.10.2MPa,温度为260300 C ,真空达 87KPa以上时，关闭低压旁路。以后汽轮机挂闸，冲转，升速，并网和带负荷。在温态、热态和极热态启动时，由于设置了7轮机旁路，锅炉燃烧率可增大到1525%,能较快地达到汽轮机冲转参数。不带旁路的高压缸启动方式比较适用于带基本负荷的机组，即机组不需频繁起停和调峰运 行，采用停机即停炉的简单运行方式。由于采用5%BMCR容量的疏水旁路即可满足机组各种启动工况，为此可以不设置汽轮机旁路

6、系统，因而简化了系统，减少了初投资，启动操作也较 为简便。高压缸启动由于高、中压缸同时进汽冲动转子，因此高、中压缸进汽较均匀，分缸处加热 也比较均匀。但高压缸启动的最大缺点是启动慢，因高压缸排汽温度较低而导致中压缸升温慢，中压缸的温升滞后于高压缸，有可能出现中压转子温度尚未超过脆性转变温度（FATT）时机组已定速，限制了启动速度。 一般来说，高压缸冷态启动所需的时间约比中压缸启动多出12小时。1.1.2带旁路的中压缸启动方式中压缸启动方式必须配置高、低压两级串联旁路系统、高压缸暖缸阀和高压缸抽真空阀等。图4-26中压缸启动旁路系统Ml腰缸阀;高压缸抽直空阀;CV一商JR调节汽阀；式一中压蠲节就

7、网;HP.Bh高苑旁路阀压旁路阀出、V-高压缸排汽逆止图【PPT汽轮机】中压缸启动过程：以ALSTOM公司汽轮机为例，中压缸冷态启动过程如下：汽轮机进行盘车，开启高压缸排汽逆止阀的旁通阀（暖缸阀M1）,关闭高压缸 通冷凝器的真空阀（抽真空阀 M2）,开启高低压旁路阀，开启汽机疏水。锅 炉点火，升压升温。凝汽器抽真空。蒸汽通过高压缸排汽逆止阀旁通阀（暖缸 阀M1）倒流入高压缸进行暖缸。再热蒸汽冲转参数为：1.5MPa, 360 C。开启中压进汽阀，汽机转速冲到1000r/min ，高压进汽阀关闭，直到高压缸温度达 190 。高压缸温达190 ， 关闭高压排汽逆止阀的旁通阀（暖缸阀M1）， 开启抽

8、真空阀（抽真空阀M2） ，高压缸处于真空运行，直至3000r/min 。机组并网，开大中压进汽阀增加功率。满足切换高压缸进汽条件后，高压进汽阀自动开启，高压旁路阀自动将部份或全部蒸汽切换到高压缸，同时高压缸抽真空阀（抽真空阀M2）自动关闭，高压排汽逆止阀开启，高压缸进入正常运行。滑压定压运行直到满载。真空阀作用高压缸抽真空阀是用于对高压缸抽真空的，在汽轮机负荷较低、高压缸进汽阀未开之前，高压缸因鼓风会发热。设置抽真空阀后，就避免了高压缸因发热损坏。另一方面由于高压缸未进汽，增加了中、低压缸的进气量，有利于中压缸的加热和低压缸末级叶片的冷却，同时也有利于提高再热蒸汽压力。因为再热蒸汽压力过低，将

9、无法保证锅炉的蒸发量，从而无法达到所需要的气温参数。中压缸启动优点保护锅炉再热器，防止干烧，降低对再热器管道材质的要求。低参数启动，缩短启动时间，节省启动费用。保护汽轮机高压缸。在启动及低负荷时通过高压缸的启动流量小于最小冷却流量，造成鼓风效应，高压缸排汽压力、温度过高。减少对高压缸的第一级热冲击。低负荷运行不受时间限制，可长时间带厂用电运行。启动过程中热应力较小，启动的时间短，延长汽轮机寿命，冷态启动到满载为3 小时 20 分，热态启动到满载为35 分钟。锅炉点火后，升温升压，高压旁路在阀位控制方式下，蒸汽经高压旁路阀进入再热器，冷段再热蒸汽经与高缸排汽逆止阀并联的高压缸暖缸阀进入高压缸，高

10、压缸暖缸。低压旁路开启，投入定压控制，调节再热蒸汽压力，当达到冲转参数时，汽轮机挂闸，高压调节阀和中压主汽阀全开，高压主汽阀和中压调节阀处于关闭状态。此时高压旁路由阀位控制转为定压控制。由中压调门控制汽轮机进汽冲转升速，转速至1020rpm时闭锁升速，进行低速暖机。当加热到高压缸金属温度R190c时，关闭高压缸暖缸阀，开启高压缸抽真空阀，高压缸真空隔离。转速升至2645rpm 之后，切换到高压主汽阀控制继续升温，此时，中压调节阀保持开度不变，当转速达到2900rpm 时，由高压主汽阀切换到高压调节阀升速至3000rpm 以后，暖机20 分钟， 加热中压缸，并网带5%初负荷。当负荷带至 35%

11、时中压调节阀全开，旁路逐渐向汽轮机转移，旁路阀维持主汽压力直至关闭。托克托电厂HITACH 公司 600MW 汽轮机冷态、温态、热态中压缸启动时的主汽压力均为8.62MPa,主汽温度分别为 370C、400C、440c和480C,再热蒸汽压力均为I.IMPa,再热蒸汽温度分别为320、 380、 420和 460。合肥电厂ABB 公司 350MW 汽轮机各种启动工况下冲转时主汽和再热蒸汽压力均为- 3 -8MPa和I.IMPa,冷态和温态启动冲转时的主汽和再热汽温均为400C,热态启动时为 510C。至于冲转流量，托克托600MW 机组冷态和温态从冲转开始到机组同步时的蒸汽流量为610%,热态

12、和极热态启动时则为1015%,（ 旁路量为38%） 。 日立公司邹县600MW 机组冷态启动冲转时的蒸汽流量为7%,其他启动模式下为12%左右。合肥350MW 汽轮机冲转时要求再热器流量分别为8%,10%,12%. 总之几家公司比较相近，冷态、温态、热态和极热态启动时的冲转流量大致为6%、 10%、 12%、 15%.1.1.3 带一级旁路的高压缸启动1）根据启动过程中采用的新蒸汽参数不同，可分为额定参数启动和滑参数启动两种。1.1.4 额定参数启动额定参数启动时，从冲转直至机组带额定负荷，自动主汽门前的蒸汽参数（压力和温度） 始终保持额定值。采用这种启动方式时，冲转的蒸汽经过调节阀的节流而产

13、生节流损失，经济 性差；调节级后蒸汽温度变化剧烈，零部件受到较大的热冲击；以及冲动流量小，各部分加热 不均匀等。因而大型汽轮机不采用这种启动方式。1.1.5 滑参数启动滑参数启动时，自动主汽门前的蒸汽参数（压力和温度）随机组转速或负荷的变化而升高。采用喷嘴凋节的汽轮机，定速后调节汽门保持全开位置。由于这种启动方式经济性好，零部件加热均匀等优点，所以在现代大型机组启动中，得到广泛应用。滑参数启动根据冲转前主汽门前的压力大小又可分为压力法滑参数启动和真空法滑参数启动。1.1.5.1 压力法滑参数启动压力法滑参数启动指冲转时主汽门前蒸汽具有一定的压力和湿度，当采用调速汽门控制时，在冲转升速过程中逐渐

14、开大调速汽门，利用调速汽门控制转速，当汽轮机达到额定转速时，调速汽门就全开。当采用主汽门控制时，冲转前全开高压调门、中压主汽门、中调速汽门，逐渐开启高压主汽门升速。当转速升至2900r/min 时，进行阀切换，高压主汽门全开，用高压调门控制升速至3000r/min ，并网、带负荷。1.1.5.2 真空法滑参数启动真空法滑参数启动时，锅炉点火前从锅炉汽包到汽轮机调节级喷嘴前所有阀门（包括自动主汽门、调速汽门）都全开启。当投入抽气设备后，整台汽轮机和锅炉汽包都处于真空状态。锅炉点火后，产生一定蒸汽就冲动转子，此时主汽门前仍处于真空状态，故称真空法。随后汽轮机升速和带负荷，全部由锅炉来控制。3）按冲

15、转时进汽方式分类：1.1.6 高、中压缸联合启动机组启动时，由高压主汽阀控制高中压进汽，中压调节阀控制中压缸进汽冲动转子、升速，转速达 2850-2900r/min 时，高压缸进汽由主汽阀切换为高压调节阀控制，升速至3000r/min 后并网、带负荷。这种启动方式要求配置高、低压两级串联旁路。1.1.7 高压缸启动机组启动时，高、低压旁路阀关闭，中压主汽阀和调节汽阀全开，由高压主汽阀和调节汽阀控制阀控制进汽冲转、升速、并网、带负荷。这种启动方式，在机组冲转前，再热器无蒸汽流过，处于干烧状态，要求再热器管束采用允许干烧的材料，而且冲转时再热器受到冷冲击。若要保护再热器，需打开高压旁路，再热器出口

16、对空排汽，增加工质损失。另外，这种启动方式，在热态启动时难保再热蒸汽温度与中压缸金属温度匹配，仅能用于冷态启动。1.1.8 中压缸启动中压缸启动就是冲转之前倒暖高压缸，但是在启动初期高压缸不进汽，由中压缸进汽冲转，机组带到一定负荷后，再切换到常规的高、中压缸联合进汽方式，直到机组带满负荷，这种启动方式称为中压缸启动，切换进汽方式时的负荷为切换负荷。有些机组不是在带负荷后切换启动方式的，而是在机组中速暖机后，即切换为高、中压缸联合进汽方式，这种方式也称为中压缸启动方式，其目的是满足机组快速启动的要求4 。采用中压缸启动，是利用较高的温度、较大流量的再热蒸汽，较快的提高中压缸缸温，使中压缸排汽温度

17、超过转子脆响性转变温度，同时减少高压缸的热冲击，防止高压缸排汽温度超温，实现主蒸汽、再热蒸汽与高压调节级和中压第一级处金属温度的同时匹配，达到缩短启动时间和减少机组寿命消耗的目的。中压缸启动有较好的灵活性，有利于机组的两班制调峰运行。在热态启动中，当达到预定的启动参数后，关闭高压缸使其处于真空状态，开启中压缸进汽阀，冲转汽轮机，升速、并网、带负荷的一种启动方式。一般情况下，启动过程由中压缸调节汽门控制，并在升负荷过程中，逐渐关小低压旁路，以保证再热器压力恒定，一直升负荷到规定数值。或者低压旁路接近关闭，切换到高压缸进汽，直到高压缸内压力增加到稍高于再热器压力时，高压缸排汽止回阀自动打开。由于高

18、压缸切换操作时间很短（2-3 分钟） ，内部温度场不会发生剧烈变化，当高压缸流量达到一定值时，可通过控制进汽参数和背压来保证高压缸的第一级和排汽室处的蒸汽温度和金属的温度相适应。2 旁路12.1 旁路系统的选择原则2.1.1 机组的启动方式在旁路的各主要功能中，旁路的启动功能是其首要的功能：就是在各启动工况，使锅炉来的冲转蒸汽与汽机转子和缸温匹配，满足汽机冲转要求，保护汽机防止发生 SPE.旁路系统型式的选择首先与机组的启动方式密切相关。机组的启动一般按机组的金属温度划分为四个工况，根据EN 标准，四个启动工况对应如下，有时对长期停机（一般超过150 小时）后的启动又单独成为环境温度下的冷态启

19、动：冷态启动：停机超过72 小时（金属温度<l50 ）温态启动：停机10 一 72 小时（金属温度150 一 350）热态启动：停机少于10 小时（金属温度350 一 450）极热态启动：停机少于1 小时（金属温度>450）机组的启动方式可归纳为三种不同方式：1）高压缸启动；2）高中压缸联合启动；3）中压缸启动。启动方式的选择与机组的性能，尤其是汽机的特性密切相关。三种启动方式划分的依据是启动时汽机进汽的控制方式。所谓高压缸启动，是由高压主汽门控制机组的冲转、升速，在启动过程中汽轮机中压调节阀处于全开状态，不参与调节。高中压联合启动，则是由高压主汽门和中压调节阀联合控制进汽，通常也

20、有两种不同方式，一种是先由中压调节阀控制进汽进行冲转，待达到一定转速后，转由主汽隔离阀（带小阀芯）和中压调阀同时控制进汽，此时中压调门与主汽门的开度按DEH 设置的比例确定，该比例保证中压调门的进汽量在高转速时大于3%额定主汽流量（西屋技术的超临界汽机即为此）。也有一开始就由高压主汽阀控制进汽，中压调节阀按设定的与主汽门的比例确定开度（东芝技术的超超临界汽机） 。 中压缸启动则是汽机的冲转、并网直至带初负荷完全由中压调节阀控制进汽，达到某一切缸负荷再转由高压主汽阀控制进汽，中压调节汽阀则变为全开。2.1.1.1 高压缸启动高压缸启动时，再热器流量来自高压缸排汽，流量较小，再热器基本处于干烧状态

21、。在启动过 程中高压缸排汽容积流量大，鼓风损失小，不用担心高压缸排汽温度的升高。2.1.1.2 高中压联合启动高中压联合启动时，为防止高压缸出现小流量、高背压从而引起叶片鼓风发热，通常在高排逆止阀之前设置有一路启动抽真空管，即高压缸通风管路，直接排向凝汽器。在机组带初负荷之后，当冷再热压力大于一压力设定值时（上海西屋技术的汽机为0.828MPa（ a） ） ，抽真空管路上的通风阀关闭，随后开启高排逆止阀。汽机通常有如下保护，当高排温度大于某一温度限制值，或高压缸调节级后压力与高排压力的比值小于允许压比后延时一定时间，机组停机。2.1.1.3 中压缸启动2.1.2 不同启动方式对旁路选型的影响对

22、高压缸启动，机组可不设旁路系统，也可设一级大旁路系统以调节进入汽机的过热蒸汽流量（在冲转、升速、并网及带初负荷时汽机进汽量很小）与锅炉产汽量间的不平衡。不设旁路时，这部分不平衡的汽只能从锅炉的对空排汽管排掉。但对超超临界机组，锅炉均未设对空排汽，则至少要设一级大旁路。如前所述，设置一级旁路还可加速暖管，减少高压喷嘴、静叶等的固体颗粒冲蚀，但对中压喷嘴静叶等的防固体颗粒冲蚀没有帮助。若机组设置高低压两级串联旁路系统，则该系统不能与机组并列运行，此时的旁路仅起到加快暖管及协助锅炉尽早达到满足汽机冲转需要的蒸汽参数等作用，它无法在机组运行时起调节主汽压力的溢流作用。这主要是因为在高压缸启动过程中，中

23、压调节阀不参与调节。西屋公司在高压缸启动方式的冷态与热态启动中都严格规定：在汽机冲转前必须首先关闭高压旁路阀，全开低压旁路阀及相应开启减温水阀，当汽机中压主汽阀前压力降至低于设定值O.02MPa 时再全关低压旁路阀及减温水阀，确认高、低压旁路阀全关闭后才可开启主汽门冲转。可见主汽门、中压联汽门的开启条件决定了高中压两级串联旁路系统不能与高压缸启动的汽机并联运行。其根本目的就是要防止大量高参数蒸汽进入中压缸，造成汽机转速无法控制，甚至造成飞车事故的发生。实现高压缸启动的前提是锅炉必须允许再热器干烧，它增加了锅炉燃烧控制的难度，在启动及甩负荷时必须 严格控制锅炉的燃烧率；另外，再热管道的暖管升温十

24、分困难，对机组热态启动不利；同时由 于再热汽温和中压缸壁温不匹配，这将损耗中压缸的寿命；且启动时间增加，减少了机组的发 电量。故此启动方式适用带基本负荷，不经常热态启动的机 中 压缸启动与高中压联合启动类似，启动过程中压调节阀参与调节，因此两种启动方式均需 设置高低压两级串联旁路系统。此时流经再热器的蒸汽流量大，保护再热器不干烧。但存在高 压缸出现小流量、高背压从而导致高压缸末级叶片过热的风险。为保证冷再热压力不大于设定 值，低旁的容量需足够大2.2 超超临界锅炉启动系统技术特点自然循环锅炉在点火前锅炉上水至汽包低水位，锅炉点火后，水冷壁吸收炉膛辐射热，水温升 高后水循环开始建立，随着燃料量的

25、增加，蒸发量增大，水循环加快，因此启动过程中水冷壁 冷却充分，运行安全。强制循环锅炉在锅炉上水后点火前，循环泵已开始工作，水冷壁系统建 立了循环流动，保证水冷壁在启动过程中的安全。超（超）临界直流锅炉在启动前必须由锅炉给水泵建立一定的启动流量和启动压力，强迫工质 流经受热面。由于直流锅炉没有汽包作为汽水分离的分界点，水在锅炉管中加热、蒸发和过热 后直接向汽轮机供汽。因此，直流锅炉必须设置一套特有的启动系统，以保证锅炉启停或低负 荷运行过程中水冷壁的安全和正常供汽。2.2.1 与锅炉启动相关的因素2.2.1.1 启动流量：30%锅炉启动流量直接影响启动的安全性和经济性。启动流量越大，工质流经受热

26、面的质量流速也大，对受热面的冷却，改善水动力特性有利，但工质损失及热量损失也相应增加，同时启动旁路系统的设计容量也要加大。但启动流量过小，受热面冷却和水动力稳定就得不到保证，因此，选用启动流量的原则是在保证受热面得到可靠冷却和工质流动稳定的条件下，启动流量尽可能选择得小一些。对哈锅及东锅的超超临界锅炉采用内螺纹管水冷壁，启动流量选取为25%BMCR,启动系统配启动循环泵（BCP） ，启动流量可由BCP 提供20%,给水泵仅提供5%的流量，两者并联；对上锅，启动流量为30%BMCR, 其中，给水泵提供5%BMCR 流量，串联至BCP 入口，与启动分离器来疏水合并，即BCP 容量为 30%BMCR

27、. 带 BCP 的锅炉在启停或低负荷运行过程中，工质和热量损失较小。2.2.1.2 . 启动压力启动压力指启动前在锅炉水冷壁系统中建立的初始压力，它的选取与下列因素有关：（ 1） 受热面的水动力特性。随着压力的提高，能改善或避免水动力不稳定，减轻或消除管间脉动。（ 2）工质膨胀现象。启动压力越高，汽水比容差越小，工质膨胀量越小，可以缩小启动分离器的容量。（ 3）给水泵的电耗。启动压力越高，启动过程中给水泵的电耗越大。为了水动力稳定，避免脉动，希望启动压力高，但从减少给水泵电耗考虑又不宜过高。当锅炉采用了螺旋管圈水冷壁，启动压力对水动力影响不大，通常选用零压力启动。启动系统设置循环管路和启动系统

28、管路，可满足超（超）临界直流锅炉启动过程中各种状况下疏水排量控制。2.2.1.3 工质膨胀现象直流锅炉的启动过程中工质加热、蒸发和过热三个区段是逐步形成的。启动初期，分离器前的受热面都起加热水的作用，水温逐渐升高，而工质相态没有发生变化，锅炉出来的是加热水，其体积流量基本等于给水流量。随着燃料量的增加，炉膛温度提高，换热增强，当水冷壁内某点工质温度达到饱和温度时开始产生蒸汽，但在开始蒸发点到水冷壁出口的受热面中的工质仍然是水，由于蒸汽比容比水大很多，引起局部压力升高，将这一段水冷壁管中的水向出口挤出去，使出口工质流量大大超过给水流量。这种现象称为工质膨胀现象。6当这段水冷壁中的水被汽水混合物替

29、代后，出口工质流量才回复到和给水流量一致。热态启动时汽水膨胀现象更加明显。锅炉启动系统的启动分离器、储水罐、水位控制阀及大气式扩容器等设备的设计中应充分考虑工质膨胀量，使其容量能满足工质的膨胀要求。2.2.2 外置式分离器2.2.3 内置式分离器启动系统3 设计概述3.1 机组初步设计的步骤3.2 根据火力发电厂设计技术规程进行机组容量、参数、型号的确定和论证；2根据机组容量、参数拟定原则性热力系统，进行原则性热力系统计算，确定VWB况下各部分汽水流量；3选定锅炉型号及型式并进行锅炉汽水系统的设计和说明；4选择锅炉燃烧方式并进行锅炉燃烧系统设计计算、燃烧系统设备选型；5进行汽轮机热力系统（主、

30、再热蒸汽、旁路、凝结水、给水、抽汽、全厂疏放水）设计并选择主要辅助设备（除氧水箱、给水泵、 凝结水泵、凝结水储水箱）等；6绘制锅炉汽水系统图、锅炉纵剖图（示意图）、主再热蒸汽系统图、凝结水系统图、给水系统图、抽汽系统图、全厂疏放水系统图。3.3 锅炉部分设计的步骤和内容一、锅炉型号和型式的确定及锅炉汽水系统的设计和说明1 根据机组容量、参数、燃用煤种等确定锅炉型号和型式；2根据锅炉型号和型式等拟定、说明锅炉汽水系统并绘制锅炉汽水系统图、锅炉纵剖图（示意图）；3说明锅炉本体各受热面的型式、结构、尺寸、大小及材料等。二、选择锅炉燃烧方式并进行锅炉燃烧系统设计计算、燃烧系统设备选型（一）制粉系统的设

31、计总则主要概述制粉系统的适用范围、制粉系统的功能、制粉系统的构成、制粉系统设计的任务、制粉系统设计的要求等。（二）煤和煤粉的特性分析主要概述煤特性的常规分析（原煤与煤粉、煤的组成、煤的成分分析基准及其换算、煤的可磨性和磨损性、设计煤种及其成分）、煤粉的性质（一般性质和特性）。（三）锅炉燃烧计算和热平衡计算（参见锅炉课程设计指导书）（四）制粉系统及磨煤机的选择包括选择依据和一般原则、直吹式制粉系统和中间储仓式制粉系统的类型及其适用范围。（五）制粉系统的热平衡计算包括磨煤机台数、型式的确定、制粉系统热平衡计算、干燥出力核算、磨煤电耗计算等。（六）制粉系统管道布置包括制粉系统管道布置原则及要求、原煤

32、管道布置、制粉管道布置、送粉管道布置、制粉系统防爆的技术措施、管道及部件强度要求等。（七）制粉系统附属设备和部件的选择包括原煤仓、给煤机、粗粉分离器、节流元件、制粉系统的风机等设备和部件的选择。（八）燃烧器的设计计算包括燃烧器的设计要求、燃烧器的选择、燃烧器的设计计算等。（九）燃烧系统空气动力计算及送、引风机的选择包括沿程阻力和局部阻力的计算、送风机和一次风机及引风机的选择、通风电耗和制粉电耗的计算等。4 设计步骤4.1 启动方式的论证、选择与要求4.2 额定工况下各部分汽水流量的确定4.2.1 汽水参数整理汽轮机及抽汽参数- 11 -原则性热力系统图汽轮机蒸汽膨胀过程线回热系统参数整理4.2

33、.2 全厂热力系统工质平衡汽耗量进入汽轮机做功 的蒸汽轴封用汽 Dsg=2%D0全厂汽水损失Dl=1%Db补水率应该包括供汽、排污、厂用期、全厂汽水损失4.2.3 各部分汽水流量计算4.2.4 汽轮机汽耗计算及功率校核4.2.5 热经济指标计算4.3 泵4.3.1 给水泵4.3.1.1 给水泵出口流量由DL 5000 2000 火力发电厂设计技术规程10.3.2 条规定 : “在每一给水系统中，给水泵出口的总容量（即最大给水消耗量，不包括备用给水泵），均应保证供给其所连接的系统的全部锅炉在最大连续蒸发量时所需的给水量，并留有一定的裕量，汽包炉：锅炉最大连续蒸发量的110直流炉：锅炉最大连续蒸发

34、量的105。对中间再热机组，给水泵入口的总流量，还应加上供再热蒸汽调温用的从泵的中间级抽出的流量，以及漏出和注入给水泵轴封的流量差。前置给水泵出口的总流量，应为给水泵入口的总流量及从前置泵与给水泵之间的抽出流量之和。”4-1 )给水泵出口流量DB-MCR X 1.14.3.1.2 给水泵的扬程?10.3.8 给水泵的扬程应按下列各项之和计算：Po前置泵给水泵1从除氧器给水箱出口到省煤器进口介质流动总阻力（按锅炉最大连续蒸发量时的给水量计算），对于汽包炉应另加 20%裕量，对于直流炉应另加10%裕量。2汽包炉：锅炉正常水位与除氧器给水箱正常水位间的水柱静压差。直流炉：锅炉水冷壁炉水汽化始终点标高的平均值与除氧器给水箱正常水位的水柱静压差。如制造厂提供的锅炉本体总阻力已包括静压差，则应为省煤器进口